Văn phòng cho thuê đà nẵng

Văn phòng cho thuê đà nẵng Văn phòng cho thuê đà nẵng Văn phòng cho thuê đà nẵng luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP * VĂN PHÒNG CHO THUÊ ĐÀ NẴNG Sinh viên thực hiện: NGUYỄN HỮU THỌ Đà Nẵng – Năm 2019 LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dung hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế: VĂN PHÒNG CHO THUÊ – THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: ThS Nguyễn Thạc Vũ Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: ThS Nguyễn Thạc Vũ Phần 3: Thi công 30% - GVHD: TS Lê Khánh Toàn Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với công việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy giáo hướng dẫn, đặc biệt Thầy Nguyễn Thạc Vũ giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cơ để em hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, tháng 010 năm 2019 Sinh viên: Nguyễn Hữu Thọ ii LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan trình làm đồ án tốt nghiệp thực nghiêm túc quy định liêm học thuật: - Không gian lận, bịa đặt, đạo văn, giúp người học khác vi phạm - Trung thực việc trình bày, thể hoạt động học thuật kết từ hoạt động học thuật thân - Không giả mạo hồ sơ học thuật - Không dùng biện pháp bất hợp pháp trái quy định để tạo nên ưu cho thân - Chủ động tìm hiểu tránh hành vi vi phạm liêm học thuật, chủ động tìm hiểu nghiêm túc thực quy định luật sở hữu trí tuệ - Sử dụng sản phẩm học thuật người khác phải có trích dẫn nguồn gốc rõ ràng Tơi xin cam đoan số liệu kết nghiên cứu đồ án trung thực chưa sử dụng để bảo vệ học vị Mọi giúp đỡ cho việc thực đồ án cảm ơn thơng tin trích dẫn đồ án rõ nguồn gốc rõ ràng phép công bố Sinh viên thực Nguyễn Hữu Thọ iii MỤC LỤC TÓM TẮT NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN LỜI CẢM ƠN……………………………………………………………… ……… i LỜI CAM ĐOAN…………………………………………………………………… ii MỤC LỤC…………………………………………………………………………….iii Trang MỞ ĐẦU……………………………………………………………………………….1 MỞ ĐẦU Chương 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH: GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG GIẢI PHÁP GIAO THƠNG CHO CƠNG TRÌNH 1.3.1 Giao thông đứng 1.3.2 Giao thông ngang CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống cung cấp nước 1.4.3 Hệ thống thoát nước 1.4.4 Hệ thống điều hịa khơng khí 1.4.5 Phòng cháy chữa cháy: 1.4.6 Các hệ thống khác GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHO CƠNG TRÌNH Chương 2: TÍNH TỐN SÀN TẦNG MẶT BẰNG BỐ TRÍ SÀN TẦNG SỐ LIỆU TÍNH TỐN SƠ BỘ CHỌN KÍCH THƯỚC KẾT CẤU: XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 2.4.1 Tải trọng trọng lượng thân lớp sàn: 10 2.4.2 Tải trọng tường cửa: 11 2.4.3 Hoạt tải 11 2.4.4 Xác định nội lực: dùng phần mềm SAFE v12 để tính tốn nội lực dải sàn (strip) 13 2.4.5 Các bước lập mơ hình tính tốn hệ sàn phẳng phần mềm Safe v12 13 2.4.6 Tính tốn cốt thép 17 Chương 3: CẦU THANG VẾ 19 CẤU TẠO CẦU THANG 19 PHÂN TÍCH SỰ LÀM VIỆC CỦA KẾT CẤU CẦU THANG: 20 TÍNH TẢI TRỌNG 20 3.3.1 Bản thang ô1, ô2, ô3 20 3.3.2 Bản chiếu nghỉ chiếu tới 21 iv TÍNH TỐN CỐT THÉP BẢN 21 3.4.1 Bản thang ô1 ô3 21 3.4.2 Tính ô có chiếu nghỉ 22 TÍNH NỘI LỰC VÀ CT THÉP TRONG CỐN C1, C2 22 3.5.1 Sơ đồ tính 22 3.5.2 Xác định tải trọng 23 3.5.3 Tính cốt thép 24 TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ (DCN) 26 3.6.1 Sơ đồ tính DCN 26 3.6.2 Chọn kích thước tiết diện 26 3.6.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ DCN 26 3.6.4 Tính nội lực 27 Tính nội lực phần mềm SAP2000 27 3.6.5 Tính toán cốt thép 28 TÍNH DẦM CHIẾU TỚI DCT 30 3.7.1 Sơ đồ tính DCT 30 3.7.2 Chọn kích thước tiết diện 30 3.7.3 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới DCT 30 3.7.4 Tính tốn nội lực dầm chiếu tới 31 3.7.5 Tính tốn cốt thép 32 Chương 4: THIẾT KẾ KHUNG TRỤC F 35 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CỘT 35 4.1.1 Tiết diện cột 35 TIẾT DIỆN DẦM 35 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC VÁCH, LÕI THANG MÁY 36 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG VÀO CƠNG TRÌNH VÀ NỘI LỰC 36 - Việc xác định tải trọng tác dụng lên cơng trình Tiêu chuẩn tải trọng tác động 2737-1995 36 4.4.1 Tĩnh tải sàn 36 4.4.2 Tải trọng tường xây 36 4.4.3 Hoạt tải sàn 37 4.4.4 Tải trọng gió 37 TÍNH TỐN CỘT KHUNG TRỤC F 38 4.5.1 Tổ hợp nội lực 38 4.5.2 Vật liệu 39 4.5.3 Trình tự phương pháp tính tốn 39 4.5.4 Bố trí cốt thép 40 4.5.5 Tính tốn cốt thép cột 40 TÍNH TỐN DẦM KHUNG TRỤC F: 44 4.6.1 Tổ hợp nội lực tính tốn: 44 4.6.2 Tính tốn cốt thép dầm 45 Chương 5: THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI KHUNG TRỤC 47 ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 47 ĐÁNH GIÁ NỀN ĐẤT 47 v THIẾT KẾ MÓNG M1 (MÓNG DƯỚI CỘT C12 TRỤC F) 47 5.3.1 Vật liệu 47 5.3.2 Tải trọng 47 5.3.3 Chọn kích thước cọc, chiều sâu đặt đáy đài 48 5.3.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc 51 5.3.5 Kiểm tra đất mặt phẳng cọc,và kiểm tra lún cho móng 52 5.3.6 Kiểm tra độ lún móng cọc 56 5.3.7 Tính tốn đài cọc 57 THIẾT KẾ MÓNG M2 (MÓNG DƯỚI CỘT C25) 60 5.4.1 Vật liệu 60 5.4.2 Tải trọng 60 5.4.3 Chọn kích thước cọc 61 5.4.4 Xác định sơ kích thước đài móng 61 5.4.5 Sức chịu tải cọc 62 5.4.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 62 5.4.7 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 64 Chương 6: THI CÔNG PHẦN NGẦM CƠNG TRÌNH 74 THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG CỌC: 74 6.1.1 Thi công cọc khoan nhồi: 74 TÍNH TỐN XE VẬN CHUYỂN BÊ TÔNG 76 CHỌN MÁY BƠM THI CÔNG 77 THỜI GIAN THI CÔNG CỌC NHỒI 77 CÔNG TÁC PHÁ ĐẦU CỌC 78 6.5.1 Phương pháp phá đầu cọc 78 6.5.2 Khối lượng phá bê tông đầu cọc 78 CÔNG TÁC VẬN CHUYỂN ĐẤT KHI THI CÔNG KHOAN CỌC 79 TÍNH TỐN LẬP BIỆN PHÁP KĨ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG ĐÀO ĐẤT 80 6.7.1 Công tác chuẩn bị 80 6.7.2 Lựa chọn phương án đào móng tính khối lượng cơng tác thi công 81 6.7.3 Biện pháp thi công đào đất: 84 6.7.4 Lựa chọn tổ hợp máy thi công 87 TÍNH TỐN THIẾT KẾ VÁN KHN MĨNG 89 6.8.1 Thiết kế ván khn đài móng M1 (4000x4000x2000) 89 TÍNH TỐN BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG MĨNG : 93 6.9.1 Các cơng đoạn thi cơng bê tơng móng: 93 6.9.2 Chia phân đoạn thi cơng bê tơng móng: 93 TÍNH TỐN THỜI GIAN DÂY CHUYỀN KỸ THUẬT 98 CƠNG TÁC THI CƠNG GIẰNG MĨNG VÀ SÀN TẦNG HẦM 98 6.11.1 Xây gạch thành giằng móng đài móng 99 6.11.2 Công tác bê tơng lót sàn tầng hầm 100 6.11.3 Công tác thi công sàn tầng hầm 100 Chương 7: THIẾT KẾ VÁN KHUÔN PHẦN THÂN 102 102 LỰA CHỌN VÁN KHUÔN VÀ KẾT CẤU CHỐNG ĐỠ 102 vi 7.1.1 Ván khuôn 102 7.1.2 Ván khuôn gỗ ép (phủ Film) 102 7.1.3 Xà gồ 103 7.1.4 Hệ giáo chống 104 TÍNH TỐN VÁN KHUÔN SÀN 106 7.2.1 Cấu tạo tổ hợp ván khuôn 106 7.2.2 Sơ đồ làm việc 107 7.2.3 Tải trọng tác dụng 107 7.2.4 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg-t) 108 7.2.5 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg-d) 109 7.2.6 Kiểm tra khoảng cách cột chống (lcc) 110 7.2.7 Tính tốn kiểm tra cột chống 111 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN DẦM 112 7.3.1 Thiết kế ván khuôn đáy dầm 112 7.3.2 Tính tốn ván đáy dầm, xà gồ đáy dầm 112 7.3.3 Tính tốn ván thành dầm 117 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN CỘT 119 7.4.1 Cấu tạo tổ hợp ván khuôn cột 120 TÍNH TỐN VÁN KHN CẦU THANG BỘ 123 7.5.1 Tính tốn ván khn thang 124 TÍNH TỐN VÁN KHN DẦM CHIẾU NGHỈ VÀ DẦM CHIẾU TỚI 128 Kích thước dầm chiếu tới dầm chiếu ngỉ 200x400 Để đơn giản, ta tính tốn ván khn cho dầm chiếu tới bố trí cho cho dầm chiếu nghỉ 128 7.6.1 Tính tốn ván đáy dầm 128 7.6.2 Tính tốn ván thành dầm 132 7.6.3 Tính tốn ván khn sàn chiếu nghỉ 134 TỔ HỢP VÀ CẤU TẠO VÁN KHUÔN BUỒNG THANG MÁY 138 7.7.1 Tải trọng tác dụng 139 7.7.2 Kiểm tra làm việc ván khuôn thang máy 140 7.7.3 Tính khoảng cách bu lông liên kết 141 7.7.4 Tính tốn console đỡ giàn giáo 142 7.7.5 Tính tốn thép neo consol vào sàn 144 vii Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng Chương 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH Đặc điểm cơng trình: Tên cơng trình: Nhà cao tầng 10 tầng Địa điểm: TP ĐÀ NẴNG Cơng trình gồm: - Số tầng: tầng hầm + tầng + tầng lầu +1 tầng mái - Diện tích tổng thể: 30,3m x 47,7m Giải pháp mặt phân khu chức Cơng trình gồm 10 tầng bên tầng bên Phân khu chức năng: cơng trình chia khu chức từ lên Khối hầm: gồm tầng hầm dùng làm nơi giữ xe kết hợp làm tầng kỹ thuật Tầng 1: dùng làm trung tâm thương mại, nhà trẻ, y tế, … Tầng 2-10: văn phòng Tầng mái: có hệ thống nước mưa cho cơng trình; hệ thống thu lôi chống sét Giải pháp giao thông cho cơng trình Giao thơng đứng Tồn cơng trình sử dụng khối thang máy (2 thang máy) cộng với cầu thang Khối thang máy bố trí trung tâm cơng trình Thang bố trí phía bên cơng trình Giao thơng ngang Bao gồm hành lang lại, sảnh, hiên nối liền giao thông đứng dẫn đến hộ Các giải pháp kỹ thuật Hệ thống điện K0 tỷ số diện tích xây dựng cơng trình diện tích lơ đất (%) diện tích xây dựng cơng trình tính theo hình chiếu mặt mái cơng trình Cơng trình sử dụng điện khu vực thành phố cung cấp với trạng nguồn điện sẵn có Tồn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an tồn khơng qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) Máy phát điện dự phòng chọn dùng chung cho khối đơi có cơng suất khoảng 450KVA cấp điện cho hạng mục sau: - Điện chiếu sáng + ổ cắm, máy lạnh từ tầng hầm, tầng trệt, SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: Ths Nguyễn Thạc Vũ Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng - Đèn hành lang, cầu thang, chiếu sáng nhà, sân thượng - Điện chiếu sáng nhà, chiếu sáng + ổ cắm sân thượng - Điện thang máy + máy bơm nước, bơm PCCC, bơm tăng áp Các hạng mục cần nguồn điện cố đảm bảo cấp điện liên tục nhờ máy phát điện dự phòng hệ thống chuyển đổi điện tự động ATS Hệ thống cung cấp nước Nguồn nước cấp cho cơng trình lấy từ đường ống cấp nước thuộc hệ thống cấp nước mạng theo quy hoạch cấp nước tổng thể Đường kính ống cấp vào chung cư D65 với đồng hồ kiểu cánh quạt có đường kính D50 Sơ đồ cấp nước sau: Thơng qua hệ thống ống nhựa PVC, nước từ ống cấp mạng tổng thể khu nhà tái định cư dẫn vào bể chứa nước ngầm tích V=300M3 đặt ngầm bên ngồi cơng trình Từ thơng qua hệ thống bơm (02 bơm, chạy dự phịng) nước bơm lên bể nước mái có tổng thể tích V=140M3 qua hệ thống ống cấp đứng Từ bể nước mái nước phân phối xuống tầng vào khu vệ sinh nơi có nhu cầu dùng nước cơng trình Hệ thống thoát nước a Thoát nước bẩn sinh hoạt Nước thải sinh hoạt thiết bị khu vệ sinh tách thành hai hệ thống thoát nước: - Nước bẩn sinh hoạt: Thoát sàn, Chậu rửa, tắm giặt - Nước thải phân: Bồn cầu, Bồn tiểu nam, Tiểu nữ Nước bẩn sinh họat: thu gom đưa ống thoát đứng hộp gain kỹ thuật đưa xuống nối hố ga xung quanh nhà để thải cống thải thành phố Nước thải phân: thu ống thoát đứng đưa xuống vào bể tự hoại ngăn xử lý lắng lọc trước vào bể xử lý tập trung sau đạt độ cho phép thải vào hệ thống cống chung thành phố b Thoát nước mưa Nước mưa mái thu gom phễu thu có cầu chắn rác D100, thơng qua ống đứng toàn nước mưa mái đưa xuống trệt, ngầm đất đến hố ga thu nước mưa nhà dẫn cống thải chung thành phố đường Điện Biên Phủ Tại dốc xuống tầng hầm bố trí mương thu nước vào hố thu nước ngăn không cho nước mưa tràn vào bên tầng hầm Đặt bơm chuyển nước hố thu bơm nước ngồi tịa nhà vào hố ga thu nước mưa bên ngồi Hệ thống điều hịa khơng khí a Hệ thống lạnh Hệ thống lạnh (chỉ đường dây, đường ống sẵn) lắp đặt cho tầng tầng 1(khối công cộng dịch vụ) Hạng mục tính suất đầu tư sàn xây dựng khối dịch vụ – công cộng SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: Ths Nguyễn Thạc Vũ Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng Máy lạnh 02 cục (Split type) bắt vách sử dụng cho khối hộ kết hợp với hệ thống quạt trần, quạt tường Hạng mục không đầu tư, sẵn đường dây, đường ống đến hộ nhà chiếu sáng ánh sang tự nhiên (thông qua cửa sổ mặt tòa nhà hai lỗ lấy sáng khối trung tâm) điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng b Thơng gió: Các khu vực sau thơng gió hút nhân tạo qua hệ thống quạt ly tâm, quạt hướng trục ống thông gió: - Các phịng vệ sinh, nhà bếp hộ - Hành lang, bãi xe - Phòng máy phát điện dự phịng Các hạng mục tính suất đầu tư xây dựng tịa nhà Có trang bị hệ thống quạt điều áp thang dùng trường hợp hiểm khẩn cấp Hệ thống thơng gió tự nhiên bao gồm sổ, hai giếng trời khu trung tâm Ở hộ lắp đặt hệ thống điều hịa khơng khí Phịng cháy chữa cháy: a Hệ thống báo cháy báo động Việc báo cháy thực thông qua hệ thống bao gồm công tắc báo khẩn, đầu báo cháy Báo động thực còi báo động đặt bên khu nhà Phần báo lỗi cố hệ thống làm kích hoạt thành phần báo động bảng điều khiển Bảng điều khiển đưa hiển thị nghe nhìn điều kiện báo động Bảng lắp đặt phòng dành riêng cho nhân viên bảo vệ tòa nhà Trung tâm xử lý báo cháy bàn phím điều khiển lập trình phải thể tối thiểu chức như: - Báo cháy phạm vi thiết lập - Lỗi nguồn cấp điện - Lỗi cố đường dây - Lỗi cố thiết bị b Nước cấp cho chữa cháy Hệ thống cấp nước chữa cháy nhà thiết kế riêng biệt theo hai hệ thống: - Hệ thống chữa cháy tự động (Sprinkler) hệ thống chữa cháy vách tường thông thường kết hợp với thiết bị chữa cháy cầm tay (bình xịt bột ABCD, bột CO2) SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: Ths Nguyễn Thạc Vũ Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng 5.53 − 4,6.4,63 Jx = J y = = 14,77(cm4 ) 12 J 2.14, 77 Wx = Wy = = = 5,91(cm3 ) h + Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xương ngang: Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-xd = (q1+q2) bdp/2 +qxg = (1040+10,8).0,1+2,99 = 108,07 (daN/m) Tải trọng tính tốn: qtt-xd = [q1.n1+q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].bdp/2+qxg.nxg = [1040.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3].0,1+2,99.1,1 = 213,78(daN/m) + Theo điều kiện cường độ:  = M max qtt − xd lxn 2,14.802 = = = 289, 68(daN / cm )  Rthep = 2250(daN / cm ) Wx 8.Wx 8.5, 91 + Theo điều kiện độ võng: f max qtc − xd lxn 1,08.804 = = = 0,011   f 128 Ethep J x 128 2,1.106.14, 77 = lxn 80 = = 0, 400 400 Với Ethep = 2,1.106 (daN/cm2) modun đàn hồi thép Vậy bố trí xương ngang với khoảng cách lxn = 80(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xà gồ - Kiểm tra cột chống: Chọn xương ngang thép hộp 50x100x1,6(mm), truyền tải trọng xuống cột chống đơn đặt xương ngang Chọn cột chống K103 loại cột chống sàn Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột chống : P = 2.qtt − xd lxn = 2.213, 78.1, = 598,584(daN ) Vì phương án cột chống, phương án hệ giằng, chiều dài tính tốn tải trọng tác dụng nhỏ so với cột chống sàn nên cột chống dầm bố trí đảm bảo SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Tồn 131 Đề Tài: Văn Phịng Cho Th Đà Nẵng Tính tốn ván thành dầm - Cấu tạo tổ hợp ván khuôn: + Chiều cao thành dầm không kể chiều dày thang là: hd – hbt = 400 – 80 = 320(mm) + Với chiều dài thành dầm chiếu nghỉ 4380(mm) bố trí ván khn đáy dầm phụ gồm: ván khuôn 2500x320x18(mm) ván khuôn 1880x320x18(mm) - Sơ đồ làm việc: + Xem ván khuôn thành làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa hai xương dọc bố trí suốt chiều dài dầm Khoảng cách xương dọc lxd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng ván khuôn + Các xương dọc dầm liên tục kê lên gối tựa nẹp đứng, chịu tải trọng từ ván thành sàn truyền Khoảng cách xương ngang lnd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xương dọc - Tải trọng tác dụng: + Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông: Với chiều cao đổ bê tông 400 (mm) < 750 (mm), áp lực lớn đáy dầm là: P1 = γbt hmax = 2500.0,4= 1000(daN/m2) + Hoạt tải ngang: Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra: P2 = 200 (daN/m2) Tải trọng chấn động đổ bê tông gây ra: P3 = 400 (daN/m2) - Kiểm tra khoảng cách xương dọc (lxd): + Đặc trưng hình học dải ván khn rộng 1m: 100.1,83 Jx = = 48,6(cm4 ) 12 Wx = 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 + Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn: Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= P1 b = 1000.1,00 =1000 (daN/m) SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Toàn 132 Đề Tài: Văn Phịng Cho Th Đà Nẵng Tải trọng tính tốn: qtt = [P1.n1+ max(P2;P3).n2].b = [1000.1,3+max(400;200).1,3].1,00 =1820 (daN/m) q Mmax=ql /8 Hình 7.21 Sơ đồ tính khoảng cách xương dọc + Theo điều kiện cường độ:  = M max qtt lxd 18, 2.202 = = = 16,85(daN / cm )  R = 180(daN / cm ) Wx 8.Wx 8.54, Với R=180(daN/cm2) cường độ cho phép ván khuôn + Theo điều kiện độ võng: f max qtc lxd 10.224 = = = 0, 008   f 384 E.J x 384 55000.48, = l 20 = = 0, 05 400 400 Vậy bố trí xương dọc với khoảng cách lxd = 20(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khuôn - Kiểm tra khoảng cách nẹp đứng (lnd): + Chọn khoảng cách nẹp đứng lnd = 110(cm), khoảng cách xương ngang + Sơ đồ tính: SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Toàn 133 Đề Tài: Văn Phịng Cho Th Đà Nẵng q Mmax=ql /8 Hình 7.22 Sơ đồ tính khoảng cách nẹp đứng + Chọn thép hộp có kích thước 50x50x2(mm), ta có: Jx = J y = 5.53 − 4,6.4,63 = 14,77(cm4 ) 12 Wx = Wy = J 2.14, 77 = = 5,91(cm3 ) h + Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xương dọc: Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-xd = P1 (hd – hbt)/2 =1000 (0,4 – 0,08)/2 = 160(daN/m) Tải trọng tính tốn: qtt-xd = [P1.n1+max(P2;P3).n2] (hdp – hs)/2 = [1000.1,3+max(200;400).1,3].0,16 = 291,2(daN/m) + Theo điều kiện cường độ: M max qtt − xd lnd 2,91.1102  = = = = 744, 73(daN / cm )  Rthep = 2250(daN / cm ) Wx 8.Wx 8.5, 91 + Theo điều kiện độ võng: f max qtc − xd lnd 1,6.1104 = = = 0,059   f 128 Ethep J x 128 2,1.106.14,77 = lnd 110 = = 0, 275 400 400 Với Ethep = 2,1.106 (daN/cm2) modun đàn hồi thép Vậy bố trí nẹp đứng với khoảng cách lnd = 110(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xương dọc Tính tốn ván khn sàn chiếu nghỉ Kích thước sàn chiếu nghỉ sàn chiếu tới 1,3x1,19m SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Toàn 134 Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng a Cấu tạo tổ hợp ván khuôn sàn chiếu nghỉ: - Theo cạnh dài 1300(mm) bố trí ván khn dài 1300(mm) - Theo cạnh ngắn 1200(mm) bố trí ván khn dài 1200(mm) b Sơ đồ làm việc: Sử dụng xà gồ hai lớp để chống đỡ ván khuôn Xem ván khuôn sàn làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp Khoảng cách xà gồ lớp lxg-t xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng ván khuôn Các xà gồ lớp dầm liên tục kê lên gối tự xà gồ lớp Khoảng cách xà gồ lớp lxg-d xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xà gồ lớp Các xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống tròn Khoảng cách cột chống tròn lcc xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xà gồ Trong cơng trình ta sử dụng cột chống thép có chiều dài thay đổi cơng ty Hịa Phát cung cấp Cột chống kiểm tra với phản lực từ xà gồ truyền vào c Tải trọng tác dụng Trong q trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tơng, ta có: - Tĩnh tải: + Tải trọng thân kết cấu (bê tông cốt thép): q1 = (γbt + γct) hs = (2500 + 100).0,08= 208(daN/m2) + Tải trọng thân ván khuôn: q2 = γvk.hvk = 600.0,018 = 10,8(daN/m2) - Hoạt tải: + Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250 (daN/m2) + Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200 (daN/m2) + Hoạt tải chấn động đổ bê tông sinh ra: q5 = 400 (daN/m2) SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Tồn 135 Đề Tài: Văn Phịng Cho Th Đà Nẵng d Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg-t): Xà gồ lớp đặt theo phương song song dầm chiếu nghỉ Cắt dải ván khuôn rộng 1m theo phương vng góc xà gồ Chọn chiều dài xà gồ lớp lxg-t=40(cm) q Mmax=ql /8 Hình 7.23 Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ đỡ sàn chiếu nghỉ - Đặc trưng hình học dải ván khn rộng 1m: 100.1,83 Jx = = 48,6(cm4 ) 12 Wx = 2.48, = 54, 0(cm3 ) 1,8 - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài ván khuôn: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2+q3) b = (208+10,8+250).1,00 =468,8 (daN/m) + Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].b = [208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3].1,00 =1106.48 (daN/m) - Theo điều kiện cường độ: M max qtt lxg −t 11,0648.402  = = = = 40,98  R = 180(daN / cm2 ) Wx 8.Wx 8.54, - Theo điều kiện độ võng: f max = qtc lxg −t 4,688.404 = = 0,035   f 128 E.J x 128.55000.48,6 = l = 0,1 400 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Toàn 136 Đề Tài: Văn Phịng Cho Th Đà Nẵng Vậy bố trí xà gồ lớp với khoảng cách lxg-t = 40(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khuôn e Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg-d): - Sơ đồ tính dầm liên tục: chọn chiều dài xà gồ lớp lxg-d=110(cm) q Mmax=ql /8 Hình 7.24 Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ đỡ sàn chiếu nghỉ - Sử dụng xà gồ lớp thép hộp 50x50x2(mm) Trọng lượng đơn vị thép hộp 17,94(kg)/1 6m Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg-t =17,94/6 = 2,99(daN/m) - Xà gồ thép hộp 50x50x2(mm), có đặc trưng hình học: Jx = J y = 5.53 − 4,6.4,63 = 14,77(cm4 ) 12 Wx = Wy = J 2.14, 77 = = 5,91(cm3 ) h - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ lớp trên: + Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-t = (q1+q2+q3) lxg-t +qxg-t = (208+10,8+250).0,4+2,99)=190,51(daN/m) + Tải trọng tính toán: qtt-t = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].lxg +qxg.nxg = [208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3].0,4+2,99.1,1 = 445,88(daN/m) + Theo điều kiện cường độ: M max qtt −t lxg −d 4, 461.1102  = = = = 1141,67  Rthep = 2250 daN / cm2 Wx 8.Wx 8.5,91 ( ) + Theo điều kiện độ võng: SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Toàn 137 Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng f max qtc −t lxg −d 1,91.1104 = = = 0,07   f 128 Ethep J x 128.2,1.106.14, 77 = l = 0, 275 400 Vậy bố trí xà gồ lớp với khoảng cách lxg-d = 100(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xà gồ lớp f Kiểm tra khoảng cách cột chống (lcc): - Chọn xà gồ thép hộp 50x100x1,6(mm) Trọng lượng đơn vị thép hộp 20,7(kg)/1 6m Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg=20,7/6 = 3,45(daN/m) - Xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống, chịu tải tập trung: - Chọn cột chống K103 giống sàn khoảng cách cột chống lcc = 80(cm) - Xà gồ thép hộp 50x100x1,6(mm), có đặc trưng hình học: Jx = 5.103 − 4,68.9,683 = 62,92(cm4 ) 12 Wx = 2.J x 2.62,92 = = 12,58(cm3 ) h 10 - Tải trọng truyền từ xà gồ xuống xà gồ lớp dưới: + Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = qtc-t lxg-d =190,51.1,3/2 =123,83(daN) + Tải trọng tính tốn: Ptt = qtc-t lxg-d =445,88.1,3/2 =289,822(daN) Vì phương án cột chống, phương án hệ giằng, chiều dài tính tốn tải trọng tác dụng nhỏ so với cột chống sàn nên cột chống dầm bố trí đảm bảo Tổ hợp cấu tạo ván khn buồng thang máy Buồng thang máy có kích thước 4,6x2,8m làm bê tông cốt thép chịu lực lõi cứng, đổ bê tông đợt với bê tông cột Chọn chiều cao đợt đổ bê tông tầng, mạch ngừng bê tông cách mép sàn 4cm Chiều cao đổ bêtông tầng điển hình H= 3,6-0,1-0,04=3,46m SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Tồn 138 Đề Tài: Văn Phịng Cho Th Đà Nẵng Hình 7.25 Ván khn thang máy Tải trọng tác dụng a Tĩnh tải Áp lực ngang vữa bê tông đổ: Do chiều cao lớp bê tông gây áp lực ngang H=3,46 m.Chiều cao đợt đổ khơng lớn bán kính tác dụng đầm R=0,75m Chọn H=0,75m ta có: P1 = bt H = 2500 x 0,75= 1875 daN/m2 b Hoạt tải Áp lực ngang sinh trình đổ bê tông: P2 = bt.R = 2500 x 0,3 = 750 daN/m2 (R=0,3m bán kính ảnh hưởng đầm dùi) Tải trọng chấn động đổ bê tông máy bơm gây ra: P3= 400 daN/m2 Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn là: Ptc = P1= 1875 daN/m2 Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên ván khuôn là: Ptt= 1,2xP1+ 1,3.max( P2,P3) = 1,2x1875+ 1,3x750= 3225 daN/m2 Căn vào tổ hợp cấu tạo ván khuôn buồng thang máy SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Tồn 139 Đề Tài: Văn Phịng Cho Th Đà Nẵng Sơ đồ tính: Dầm liên tục kê lên gối tựa sườn ngang Kiểm tra làm việc ván khuôn thang máy Cắt dải theo phương ngang, dải chịu lực tập trung kê lên gối kê sườn đứng, nhiên chưa biết số lượng sườn nên ta giả thiết ván làm việc dầm đơn giản a Tính theo điều kiện cường độ ván khn: M qtt l  max = max =  R = 180daN / cm W 10.W R.W 10 180.54.10 = = 54,89 tt q 3225.10−2 cm l Trong đó: R: cường độ ván khn phủ phim R=180 daN/cm2 W: mômen kháng uốn ván khuôn, với dải ván khn có bề rộng b.h 100.1,8 = = 54 cm3 100cm; dày cm thì: W = 6 b Tính theo điều kiện độ võng qtc l l f max =  [f]= 128.E.J 400 l 128.E J 128.55000.48,6 = = 35,73 400.qtc 400.1875.10−2 cm Trong đó: E: Mơđun đàn hồi ván khn phủ phim E=55000 daN/cm2 J: mơmen qn tính ván khuôn, J = 48,6 cm4  Từ điều kiện ta chọn khoảng cách dọc 35 cm c Kiểm tra làm việc xà gồ dọc Sườn dọc làm việc dầm liên tục chịu tải trọng từ ván sàn truyền qua dạng tải phân bố kê lên gối kê gông Tải trọng tác dụng theo bề rộng miền chịu tải sườn dọc: 35 cm qtt = q’tt kG/ m = 3225.0,35 = 1128,75 daN /m qtc = q’tc kG/ m =1875.0,35 = 656,25 daN /m d Kiểm tra điều kiện cường độ sườn dọc: Chọn sườn đứng xà gồ thép hộp 50x50x2mm SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Toàn 140 Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng qtt l  max = Mmax /W = 10.W  [ ] = R = 2100 daN/ cm2 Thay M W công thức biến đổi ta được: l1  2100.W 10 2100.5,9.10 = 104 cm = tt qxg 11, 2875 Trong đó: W: momen kháng uốn thép hộp: 5,9cm3  Khoảng cách gông l1=100 cm, e Kiểm tra độ võng sườn dọc: Tải trọng dùng để tính tốn độ võng tải trọng tiêu chuẩn Độ võng xà gồ tính theo cơng thức: tc q l fmax = 128 E.J Trong đó: E: mơdun đàn hồi thép: E = 2,1x106 daN/ cm2 J: mơmen qn tính thép hộp: J= 14,75 cm4 f max  f    l l  q tc l  f  128 E I l   =  400 128.E.J 128.2,1.106.14,75 = = 114(cm)  l2  400 qtc 400 6,5625 Vậy khoảng cách gông: 100cm thỏa mãn Tính khoảng cách bu lơng liên kết a Tải trọng tác dụng Tải trọng tác dụng lên sườn ngang khuôn truyền vào coi gần tải trọng phân bố suốt chiều dài ptc = Ptc.l= 1875 x = 1875 daN/m ptt = Ptt.l = 3225 x = 3225 daN/m b Sơ đồ tính Coi sườn ngang dầm liên tục kê lên gối tựa bulông xuyên SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Tồn 141 Đề Tài: Văn Phịng Cho Th Đà Nẵng Hình 7.26 Sơ đồ tính tốn sườn ngang c Tính khoảng cách bu lơng liên kết Sử dụng xà gồ thép hộp 50x100x2mm ; W= 15,5 cm3, J= 77,7 cm4 - Theo điều kiện bền: Điều kiện tính toán:  max  nR max = M max p tt l2 =  n.R W 10.W l 10.R.W 10  2100  15,5 = = 100,3(cm) p tt 32, 25  Chọn l= 80cm - Kiểm tra điều kiện biến dạng: Điều kiện kiểm tra: f max  f  = l 400 128.E.J 128.2,1.106.77,5 →l= = =140cm 400.Ptc 400.18,75  Thỏa mãn điều kiện độ võng  Vậy chọn khoảng cách bu lông l= 80 (cm) d Tính tốn giằng (bulơng xun) Tải trọng tác dụng lên bulông: Ntt = ptt.1 = 32,25x 100= 3225 daN Cường độ tính tốn bulơng giằng R=2250 daN/cm2 Ta có diện tích tiết diện ngang bu lông là: F= N 3225 = = 1, 43(cm ) 2250 2250 Ta chọn bulông 14 có A= 1,54 cm2 thoả mãn yêu cầu chịu lực Tính tốn console đỡ giàn giáo Bốn chân hệ giàn giáo đặt xà gồ 120x60x2mm, vị trí chân truyền trực tiếp tải trọng lên consol, nên console coi dầm đơn giản chịu tải tập trung, console có hai lực tập trung SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Tồn 142 Đề Tài: Văn Phịng Cho Thuê Đà Nẵng a Tải trọng tác dụng lên console Hệ giáo đỡ tầng điển hình tầng gồm 10 tầng giáo, đợt giáo gồm khung giáo trọng lượng 13 kg=13daN - Tĩnh tải Trọng lượng thân giáo: Pbt = n.g k N = 1,1.13.10.1 = 143daN Trọng lượng sàn thao tác: Ps = n.g s N = 1,1.11.3.1 = 36,3 Tĩnh tải tập trung chân giáo tác dụng lên xà gồ: (143 + 36,3) = 44,825 daN - Hoạt tải Ptt = Hoạt tải người thiết bị thi công lấy Ptc=250 daN/m2 Hoạt tải tập trung chân giáo: Pht = n.Ptc S s 1, 2.250.1,656 = = 124, daN 4 Trong đó: Ss= 3.1.1,6.0,345=1,656 m2 Tải trọng tính toán: P = 44,825+ 124,2 + 4.1,6= 249,95 daN Trọng lượng xà gồ lấy g=4 daN/m b Sơ đồ tính nội lực console Console coi dầm đơn giản có đầu thừa chịu tải trọng tập trung từ xà gồ Sơ đồ tính chọn console có chiều dài lớn nguy hiểm (vì mép sàn thay đổi theo chiều cao nên có console có chiều dài khác nhau) Tính toán cho console nguy hiểm với liên kết gối tựa cố định so với mép sàn, bố trí điểm liên kết gối tựa cho console khác Hình 7.27 Sơ đồ tính consol đỡ giàn giáo Sử dụng phần mềm SAP2000 để mô sơ đồ tính để xác định nội lực dầm consol SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Tồn 143 Đề Tài: Văn Phịng Cho Th Đà Nẵng Hình 7.28 Biểu đồ mơ men xuất từ SAP2000 Hình 7.29 Phản lực gối Mmax= -4,57 kN.m= -45700 daN.cm Rmax = 1155 daN c Lựa chọn tiết diện xà gồ Theo điều kiện cường độ:  max =  M max = R = 2250daN / cm W Wyc = M max 45700 = = 20,31 [] 2250 cm2 (Với R = 2250 daN/cm2: Cường độ tính tốn thép) Chọn thép chữ I100x55x4,5x7,2m, W= 39,7 cm3>Wyc= 20,31cm3, Vậy chọn xà gồ thép I100x55x4,5x7,2 Tính tốn thép neo consol vào sàn Phản lực gối lớn có trên: Rmax = 1155 daN Thép neo chọn thép CII, diện tích cốt thép: As = N 1155 = = 0,206 cm2 Rs 2.2800 Rs= 280Mpa= 2800 daN/cm2: cường độ tính tốn thép CII  Chọn thép 8 có as=0,503 cm2 SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Tồn 144 Đề Tài: Văn Phịng Cho Th Đà Nẵng TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng [1] - Hà Nội 1996 TCXD 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN [2] 2737:1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 TCVN 356:2005 Kết cấu bêtông cốt thép -Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng [3] - Hà Nội 2005 TCXD 198:1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bêtơng cốt thép tồn khối- [4] NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 TCXD 74:1987 Đất xây dựng - Phương pháp chỉnh lý thống kê kết xác [5] định đặc trưng chúng - NXB Xây dựng - Hà nội 2002 TCXD 45:1978 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - [6] Hà Nội 2002 TCXD 205:1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội [7] 2002 [8] [9] [10] TCVN 236- 2004 Tiêu chuẩn thi công, nghiệm thu cọc khoan nhồi Trần An Bình-Ứng dụng Etab tính tốn kết cấu cơng trình Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tịan khối - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2002 [11] Lê Xuân Mai & CTV – Nền móng, NXB Xây Dựng, 2010 [11] Lê Xuân Mai & CTV – Cơ học đất, NXB Xây Dựng 2008 [12] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [13] Trịnh Quang Thịnh-Giáo trình tin học ứng dụng, Trường Đại Học Bách Khoa Đà nẵng [14] Bài giảng kết cấu bêtông cốt thép, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [15] Hướng dẫn đồ án môn học Thi cơng san đất đổ bê tơng tồn khối, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [16] Hướng dẫn đồ án môn học Tổ chức thi công xây dựng, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: TS Lê Khánh Toàn 145 ... 1000 Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng Hình 2.4 Strip layer A+B SVTH: Nguyễn Hữu Thọ GVHD: Ths Nguyễn Thạc Vũ 15 Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng Hình 2.5... 9.000 9.000 9.000 9.000 9.000 9.000 S7 21.6 Văn Phòng 2.000 S8 S9 S10 S11 S12 14.76 14.4 14.4 14.4 14.4 Văn Phòng Văn Phòng Hành lang Văn Phòng Văn Phòng 2.000 2.000 3.000 2.000 2.000 Tên ô sàn... GVHD: Ths Nguyễn Thạc Vũ 11 Đề Tài: Văn Phòng Cho Thuê Đà Nẵng S13 S14 S15 S16 S17 S18 S19 14.76 11.52 14.76 14.4 7.28 14.76 14.4 Văn Phòng Sảnh Sảnh Sảnh Phòng kỹ thuật Sảnh Sảnh 2.000 3.000