TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi )

TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi ) TDHóa role (Lý thuyết + bài tập thi )

1 Ng.Phong 1) Khảo sát tình trạng MF qtrình trước thời điểm đóng MC hịa để chọn phương pháp đóng MC hịa thích hợp 2) Hịa điện xác (các điều kiện, trình tự hịa, sơ đồ khối, phân loại loại máy hòa điện) 3) Ngtắc bvệ dịng điện so lệch có tác động hãm khơng có tác động hãm Ý nghĩa đường cong đặc tính hãm, cách đánh giá độ nhạy bảo vệ so lệch 4) Vẽ sơ đồ nguyên lý pha bảo vệ so lệch dọc 87T MBA cuộn dây có tổ đấu dây Y0/Δ sử dụng rơle so lệch cho pha Giải thích? 5) Đánh giá bảo vệ so lệch dọc 6) Hịa điện xác (ngun tắc thực hiện, ưu khuyết điểm & phạm vi ứng dụng) 7) Tự hòa đồng (nguyên tắc thực hiện, ưu khuyết điểm & phạm vi ứng dụng) 8) Các tính máy cắt tự đóng lại cho mạng phân phối (ACR), lĩnh vực áp dụng 9) Đặc điểm tự đóng lại mạng phân phối 10) Tự đóng lại đường dây tải điện (ý nghĩa, nguyên tắc thực hiện, yêu cầu bản, thiết bị tự đóng lại đường dây cao áp & trung áp) 11) Phân biệt bảo vệ dòng điện cực đại bảo vệ cắt nhanh 12) Phân biệt thiết bị tự đóng lại mạng điện truyền tải phân phối, làm việc tự đóng lại pha pha Những đặc điểm ACR 13) Phân tích điểm giống khác 50/51? Phạm vi ứng dụng loại 14) Mục đích tạo đặc tuyến AVR hệ thống điều chỉnh điện áp đầu cực máy phát (AVR, cách làm việc, ý nghĩa độ dốc đặc tuyến) 15) Đặc điểm rơle kỹ thuật số Ưu nhược điểm rơle số 16) Tự động vận hành mạng kính LA (nguyên lý hoạt động, trình tự làm việc, phân tích ngắn mạch) 17) Khi có tình trạng tầm, tầm bảo vệ khoảng cách Cho ví dụ minh họa Tính & vã đặc tính mạch cho dòng điện bảo vệ tổng trở đo rơle R 18) Bảo vệ dòng điện cực đại 19) Bảo vệ dòng điện cắt nhanh 20) Đánh giá phạm vi ứng dụng bảo vệ dịng có hướng 21) BẢO VỆ KHOẢNG CÁCH :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TT1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA MỤC LỤC Ng.Phong 1) Ngtắc bvệ dịng điện so lệch có tác động hãm khơng có tác động hãm Ý nghĩa đường cong đặc tính hãm, cách đánh giá độ nhạy bảo vệ so lệch + Vùng I: Ikđ = Ilv > Ih ˆ rơle tác động (đây vùng tác động rơle) Mục đích việc sử dụng rơle so lệch có tác động hãm: + Vùng II: Ikđ = Ilv < Ih ˆ rơle k0 tác động Nhằm giúp cho rơle không tác động nhầm có ngắn mạch bên ngồi phạm vi bảo vệ sai số yếu tố sau: + Dòng từ hóa xuất BI Cách đánh giá độ nhạy bảo vệ so lệch: + Điện trở dây nối phụ + - Đối với role khơng có tác động hãm: Dịng khơng cân có ngắn mạch bên ngồi làm cho BI bị bão hịa với mức độ khác Nguyên tắc bảo vệ: Knh = Bảo vệ dòng so lệch loại bảo vệ dựa nguyên tắc so sánh trực tiếp dòng điện hai đầu phần tử bảo vệ INmin Ikđ - Đối với role có tác động hãm: * Sơ đồ: Knh = INmin Ikđtt Với Ikđtt xác định tung độ giao điểm đường cong đt qua gốc tọa độ O điểm A (IhA, IlvA) IlvA = INmin IhA tương ứng với INmin rhq = (nBI_I = nBI_II = n; BI quy ước cực tính) 2) * Đối với bảo vệ khơng có tắc động hãm: Xét sai số = 0, Điều kiện bảo vệ tác động: IR ≠ Vẽ sơ đồ nguyên lý pha bảo vệ so lệch dọc 87T MBA cuộn dây có tổ đấu dây Y0/Δ sử dụng rơle so lệch cho pha Giải thích? Sơ đồ: - Dịng qua rơle NM ngoài: IR =| ITI + ITII |= (rơle ko tđộng) - Dòng qua rơle NM bên trong: IR =| ITI + ITII |= I (tđộng) IT I IR = IT IT IT I IR = 2I II II * Đối với bảo vệ có tắc động hãm: Có xét đến sai số, điều kiện bảo vệ tác động: Ilv > Ih Giải thích: - Khi MBA đấu Y0/Δ BI đấu Δ/Y: nhằm bù lại lệch pha dòng sơ cấp thứ cấp MBA (Isơ cấp lệch 300 so với Ithứ cấp) - Sử dụng rơle so lệch hãm: để khác phục dịng khơng cân rơle so lệch nguyên nhân: - Khi xuất ngắn mạch bên ngoài: Ilv = | İTI + İTII | Ih = k | İTI - İTII | 3) + Đầu phân áp MBA + Sự ≠ tỷ số MBA, tỷ số BI, nấc chỉnh rơle + Sai số khác BI phía MBA Đánh giá bảo vệ so lệch dọc - Từ đồ thị ta có: Tính chọn lọc: + Theo nguyên tắc tác động, bảo vệ có tính chọn lọc tuyệt đối + Khi hệ thống điện có dao động xảy tình trạng khơng đồng bộ, dịng đầu phần tử bảo vệ không làm cho bảo vệ tác động chọn lọc Ilv < Ih : rơle k tác động - Khi xuất ngắn mạch bên - Tác động nhanh: + Ilv = | İTI + İTII | Ih = k | İTI - İTII | - Từ đồ thị ta có: Độ nhạy: + Ilv > Ih : rơle tác động Ý nghĩa đường cong đặc tính hãm: - Do bảo vệ có tính chọn lọc tuyệt đối nên khơng yêu cầu phải phối hợp thời gian với bảo vệ phần tử kề Bảo vệ thực để tác động không thời gian Bảo vệ có độ nhạy tương đối cao dịng khởi động chọn nhỏ dịng làm việc đường dây Tính đảm bảo: + Sơ đồ phần rơle bảo vệ không phức tạp làm việc đảm bảo Cho biết phạm vi tác động Rơle :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TT1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA BẢO VỆ RƠLE Ng.Phong + + + 4) Nhược điểm chủ yếu bảo vệ có dây dẫn phụ Khi đứt dây dẫn phụ làm kéo dài thời gian ngừng hoạt động bảo vệ, bảo vệ tác động không (nếu phận kiểm tra đứt mạch thứ khơng làm việc) Δδmh : sai số góc máy hịa 5) Hịa điện xác (các điều kiện, trình tự hịa, sơ đồ khối, phân loại loại máy hòa điện) Giá thành bảo vệ định giá thành dây dẫn phụ chi phí lắp đặt chúng, đường dây dài giá thành cao Các điều kiện hòa đồng bộ: Chỉ nên đặt bảo vệ so lệch dọc cho đường dây có chiều dài khơng lớn chủ yếu mạng > 110kV áp dụng bảo vệ khác đơn giản tin cậy Lúc nên dùng chung cáp làm dây dẫn phụ bảo vệ, đồng thời để thực điều khiển xa, đo lường xa, thông tin liên lạc - Bảo vệ so lệch dọc áp dụng rộng rãi để bảo vệ cho máy phát, máy biến áp, góp, khơng gặp phải khó khăn dây dẫn phụ Khảo sát tình trạng MF qtrình trước thời điểm đóng MC hịa để chọn phương pháp đóng MC hịa thích hợp Phtrình chuyển động rotor MF thời điểm trước đóng MC: J dωf = Mt – MC dt - UMF = UHT - ωMF = ωHT Trình tự hịa điện: - Điều chỉnh điện áp đầu cực MF điện áp hệ thống - Điều chỉnh tần số MF tầng số hệ thống (tương đối) - Chọn thời điểm đóng máy cắt thơng qua đồng kế đo góc lệch δ (chú ý đóng MC phải tốn khoảng thời gian tMC) Sơ đồ khối: (H18.3 - trang 496 SGK) Phân tích loại máy hịa điện: Máy hịa điện có góc đóng trước ko đổi: (δđttt ) - - Trường hợp 1: dωf J dt = ωftt: tốc độ góc trượt tính tốn tốc độ cho góc δss nhỏ thời điểm đóng tiếp điểm MC; δss cho phép phụ thuộc vào khả chịu đựng dòng cân MF - Moment tuabine = moment cản, vận tốc tuabine gần tốc độ đồng Vận tốc góc trượt tốc độ góc trượt tính tốn Thời gian đóng trước: tđt = δđttt = tĐ ωftt Nếu ωftt không đổi ta điều chỉnh δđttt để có tĐ = tMC cà máy hịa lúc Uf = ; ωf = ωftt - Máy hòa có phận đo góc δ so sánh với góc δ chỉnh định Khi δ = δđttt phát tín hiệu đóng MC δ Vì δđttt khơng đổi ˆ Uf = 2Usin2 Mt : moment quay tuabine MC : moment cản khơng tải Góc lệch pha vectơ điện áp đóng MC khơng (δ = 0) Nhưng thực tế, trước lcú hòa điện ωf khác nhau, không trường hợp giống trường hợp (tuy ωf cho phép hòa) Nếu hòa đồng cách đo góc trược xác định bằng: δđttt = tĐ ˆ tđt ωftt ˆ δđt ˆ máy hịa điện có góc đóng trước khơng đổi δftt = ωftt.tĐ ˆ thời gian đóng trước số tđt = Dẫn đến tĐ khác tMC Nhưng ωftt giá trị sai số thời gian tĐ tMC phép Trường hợp 2: dωf J dt = - ; ωf ≠ ωftt + Ưu điểm: mạch đk đơn giàn cần đo góc δ (Uf) + Khuyết điểm: Độ trượt số khác tốc độ trượt tính tốn ƒ Có sai lệch tgian đóng troước tgian đóng MC δđttt Thời gian đóng trước: tđt = ≠ tĐ ˆ thời gian đóng trước phụ ωftt thuộc vào tốc độ trược, nên hòa điện có sai số ƒ tĐ lớn ˆ ωftt nhỏ nhiều thời gian chỉnh tốc độ rotor + ˆ để có thời gian đóng trước khơng đổi khơng phụ thuộc vào tốc độ trượt góc đóng trước thay đổi tỉ lệ với vận tốc góc trượt dδ δđt = f(δ’) = kωf = k dt Trong trhợp này: tđt = δđt(δ') kωf = =k ωf ωf Phạm vi ứng dụng: dùng để hòa điện MF có cơng suất nhỏ, khơng địi hỏi độ xác cao Máy hịa điện có thời gian đóng trước ko đổi: - Bộ phận chọn thời điểm đóng MC làm việc sở so sánh điện trượt Ut với đạo hàm bậc điện áp - Ta chỉnh định thời gian đóng trước tđt thời gian đóng MC Để làm điều ta thêo hệ số k1, k2 vào Uf, Uf’ Chọn k để tđt = tMC ˆ đóng thời điểm thuận lợi ωf Uf = k1.2U.sin t ˆ máy hòa điện làm việc theo nguyên tắc gọi máy hịa điện với thời gian đóng trước khơng đổi ωf ωf Uf = k1.2U cos t Trường hợp 3: dωf J dt = const ≠ - k2 Tại thời điểm: Uf = Uf’ tđt = k = k (hằng số) (δđt = ωf.tđt nhỏ) ˆ phát tín hiệu đóng MC - Moment thừa làm cho MF quay với gia tốc góc γf, lúc sai tĐ số góc có thêm thành phần δ’ss = γf + - Đóng MC trước sau thời điểm thuận lợi phụ thuộc vào dấu gia tốc Để sử dụng phương pháp thời gian đóng trước khơng đổi trường hợp góc đóng trước cần chọn thay đổi theo quy luật: + ƒ Khi EHT EF khác nhiều độ trượt tổng k1Uf + dut k2 dt không qua máy hịa khơng thể tác động k1 = tĐ; k2 = tĐ2 tđt = tĐ γf số ˆ máy hòa điện với tgian đóng trước khơng đổi, để đảm bảo Khuyết điểm: ƒ Mạch đk phức tạp phải đo đại lượng δ (Uf) δ’ (Uf’) δđt (δ’, δ”) = k1ωf + k2γf Chọn Ưu điểm: hịa điện xác, thời điểm Uf = không phụ thuộc vào ωf trước lúc hòa (nhưng ωf phải nhỏ để đảm bảo độ xác) + Phạm vi ứng dụng: dùng để hịa điện cho MF có cơng suất lớn địi hỏi độ xác cao đủ xác phải kiểm tra thêm đạo hàm bậc góc δ - Sai số góc trhợp này: δss = Δδmh + ωf (ΔtĐ + Δtmh ) ΔtĐ + Δtmh : sai số thời gian MC máy hòa :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TT1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA + Ng.Phong + Đặc tính bảo vệ: Hịa điện xác (ngun tắc thực hiện, ưu khuyết điểm & phạm vi ứng dụng) Rơle bảo vệ ACR rơle dịng điện dùng cho bảo vệ dòng cắt nhanh bảo vệ dịng cực đại Bảo vệ dịng cực đại dùng đặc tính độc lập phụ thuộc có dạng đặc tuyến dốc chuẩn, đặc tuyến dốc đặc tuyến cực dốc Nguyên tắc thực hiện: (trình tự thao tác) - Điều chỉnh điện áp đầu cực MF điện áp hệ thống - Điều chỉnh tần số MF tầng số hệ thống (tương đối) - Chọn thời điểm đóng máy cắt thơng qua đồng kế đo góc lệch δ (chú ý đóng MC phải tốn khoảng thời gian tMC) ˆ đóng MC hịa điện đảm bảo dòng cân Icb điện áp trượt Ut (ΔE) ứng với: Ut = UHT – UMF = + Đặc tính cắt nhanh: Khi dịng cố có giá trị lớn, đặc tính cắt nhanh mở rộng phạm vi phối hợp ACR với thiết bị phía nguồn Khi dịng cố vượt q dịng cắt nhỏ bội số đặc tính cho phép mạch điều khiển bỏ qua đặc tính tác động phụ thuộc T-C (đặc tính thời gian - dịng điện) thơng thường cắt ACR với thời gian gần Ưu - khuyết điểm: Ưu điểm: - + Đặc tính khóa tức thời: Hịa điện xác MF vào hệ thống; tránh dịng cân điện áp trượt làm hư hỏng MF Đặc điểm cho phép ACR giảm số lần tác động để tránh bị hư hỏng dịng cố cao mà ACR đóng lại nhiều lần Khuyết điểm: - Ngồi người ta kết hợp đặc tính cắt nhanh khóa tức thời làm nâng cao tính linh hoạt ACR Phức tạp lâu Đặc biệt đk cố cùa hệ thống kèm theo dao động tần số điện áp đòi hỏi nhân viên phục vụ phải có trình độ chun mơn cao, q trình tự động hóa phức tạp, có khả cố nặng nề không tuân theo điều kiện hịa đồng + Đặc tính phối hợp chuỗi: Là đặc điểm cần thiết phối hợp ACR-ACR, ngăn tác động khơng cần thiết ACR đầu nguồn xuất cố mà cố cị thể bị loại trừ bời ACR phía sau Phạm vi ứng dụng: - 7) Ứng dụng cho hầu hết loại máy phát: công suất lớn, công suất nhỏ thủy điện, nhiệt điện… nói yêu cầu độ xác hịa đồng khơng bị hạn chế thời gian (không cần đáp ứng nhanh) Lĩnh vực áp dụng: ACR pha hay pha: - ACR phân loại dựa yếu tố: tác động pha hay pha; điền khiển thủy lực hay điện tử; phương pháp dập hồ quang - ACR pha: dùng để bảo vệ TĐL đường dây pha, ví dụ nhánh rẽ đường dây pha Chúng dùng đường dây pha phụ tải đường dây đa số pha - ACR pha: dùng cần cắt đóng pha cố lâu dài để ngăn tình trạng vận hành pha phụ tải pha, ví dụ động pha loại lớn Tự hòa đồng (nguyên tắc thực hiện, ưu khuyết điểm & phạm vi ứng dụng) Nguyên tắc thực hiện: Nhờ moment xuất q trình MF hịa điện mà MF kéo vào đồng - Cho MF quay định mức, đồng thời cho kích từ hoạt động - Đóng MC nối máy phát vào hệ thống - Đóng MC kích từ cho kích từ hoạt động ACR thủy lực hay điện tử: Ưu - khuyết điểm: Ưu điểm: - Hịa điện nhanh chóng, khơng cần điều chỉnh thật tần số điện áp máy phát - Việc hịa đồng nhanh chóng, đơn giản, khả cố nghiêm trọng loại trừ - Hịa có dao động tần số điện áp mà hịa xác không thực Khuyết điểm: 9) - Khi đóng MC nối MF vào hệ thống xuất dịng điện lớn chạy qua MC kéo theo giảm điện áp góp ỡ đầu cực MF - Điều kiện: ′′ = I cb 1, 05U x′′d + x′′HT - Hthống đk thủy lực sdụng ACR pha lẫn pha - ACR điện tử có phận cấu thành sử dụng mạch số hay vi xử lý ACR sử dụng vị trí hệ thống, miễn giá trị định mức ACR thích hợp với yêu cầu mạng điện Các vị trí lắp đặt thích hợp ACR thường trạm phân phối thiết bị bảo vệ đầu nguồn; đặt đường dây cách trạm khoảng cách đó; đặt nhánh rẽ đường dây Đặc điểm tự đóng lại mạng phân phối - Các thống kê cố HTĐ cho thấy đường dây không vận hành với điện áp cao (từ 6kV trở lên) điều có cố thống qua (chiếm tới 80 ÷ 90% cố) Ngun nhân gây cố thoáng qua sét, lắc lư đường dây gây phóng điện va chạm vật bên đường dây Cịn 10 ÷ 20% cố cịn lại cố kéo dài hay “bán kéo dài” thường xảy đường dây trung (6 ÷ 66kV) Nguyên nhân gây có kéo dài nhánh rơi xuống đường dây đường dây chạy qua vùng rừng núi - Việt Nam nằm khu vực nhiệt đới, đk khí hậu bảo, độ ẩm, sấm sét, cối… tạo điều kiện tốt cho cố thoáng qua xảy Do việc áp dụng thiết bị tự động đóng lại cắt (TĐL) HTĐ VN nên xem xét cẩn thận nhằm áp dụng cách thích hợp hiệu lợi điểm thiết bị này, góp phần cải thiện độ tin cậy cho HT - Trong phần lớn cố, đường dây cố cắt tức thời thời gian điện đủ lớn để khử ion hồ quang sinh việc đóng lại cho phép phục hồi thành cơng việc cung cấp điện cho đường dây - Các MC có trang bị hệ thống TĐL góp phần thiết thực việc cải tạo tính liên tục cung cấp điện cho hộ tiêu thụ - TĐL cịn có ưu điểm quan trọng, đặc biệt cho đường dây từ tải cao áp (trên 66kV) khả giữ ổn định đồng cho hệ thống - Trên đường dây truyền tải nối HT lớn với nhau, việc tách rời HT gây ổn định Việc tách rời xảy tình trạng: bên thiết hụt cơngsuất, bên dư thừa cơng suất Trường hợp việc đóng lại kịp thời cho phép HTĐ tự động cân trở lại Đây ưu điểm quan trọng việc đóng lại đường dây truyền tải ≤ 3, ˆ trị số hiệu dụng dịng cân đóng MF khơng vượt q 3,5 lần dịng điện điện mức MF Phạm vi ứng dụng: 8) - Khi cần hòa điện nhanh MF vào hệ thống - Được dùng chủ yếu cho nhà máy thủy điện, kể loại lớn - Dùng cho MF điện turbine nối thành với MBA tăng áp có cơng suất lớn 3MW Các tính máy cắt tự đóng lại cho mạng phân phối (ACR), lĩnh vực áp dụng Máy cắt tự đóng lại: (ACR) Máy cắt TĐL thiết bị trọn gồm MC mạch điều khiển cần thiết cảm nhận tín hiệu dịng điện, để định thời gian cắt đóng lại đường dây cách tự động có cố thống qua, tái lập cung cấp điện Nếu cố kéo dái, ACR khóa TĐL sau số lần tác động đặt trước (3 lần) cô lập vùng bị cố khỏi hệ thống Các tính làm việc ACR: Ngày nay, với tiến kỹ thuật điện tử - vi xử lý công nghệ vật liệu mới, ACR kết hợp nhiều chức bảo vệ, kèm theo đặc tính hỗ trợ đắc lực cho chức bảo vệ nhằm đáp ứng cách động nhanh chóng cho yêu cầu HTĐ :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TT1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 6) Ng.Phong - Khi xuất cố pha chạm đất, sơ đồ TĐL pha đơn ngắt đóng lại pha cố MC, rơle TĐL lắp đặt riêng rẽ cho phần tử khởi động, rơle cho pha Sự đóng lại thành công đưa đến kết rơle trở lại cuối thời điểm thời gian phục hồi, sẵn sàng để đáp ứng lại cố Nhưng cố cố lâu dài cắt khóa pha MC Ngắt khóa pha xảy cho cố pha NM chạm đát, điểm chạm đất thứ xuất thời gian chu kỳ TĐL - Phối hợp tự động đóng lại pha & pha, cớ pha đơn chạm đất khởi động ngắt pha đóng lại, cố nhiều pha khởi động ngắt pha đóng lại Nếu TĐL k0 thành cơng khóa lại pha Ý nghĩa: - Cho phép phục hồi việc cung cấp điện cho đường dây - Cải tạo tính liên tục cung cấp điện - Khả giữ ổn định đồng cho HT - Cho phép HTĐ tự động cân trở lại (quan trọng) Nguyên tắc thực hiện: Nếu đường dây cắt tức thời thời gian điện đủ lớn để khử ion hồ quang điện sinh rathì TĐL thành cơng - TĐL cách kết hợp MC với hệ thống TĐL (ARS) - Sử dụng MC TĐL (ACR) Những đặc điểm ACR: - ACR thiết bị TĐL, thiết kế trọn để kết hợp MC với chức rơle bảo vệ rơle TĐL, tác động cách linh hoạt mạng điện có cơng suất thấp - ACR cắt đóng lại đd cách tự động có cố thoáng qua, tái lập cung cấp điện Nếu cố kéo dài, ACR khóa TĐL sau số lần tác động đặt trước cô lập vùng bị cố khỏi hệ thống - Khi lựa chọn ACR phải ý đến thông số sau: điện áp, dòng cố cực đại vị trí đặt ACR, dịng tải cực đại, dịng cố cực tiểu vùng bảo vệ ACR, khả phối hợp với thiết bị bảo vệ khác hai phía nguồn phía tải, độ nhạy cố chạm đất - ACR sử dụng nơi HTĐ, miễn giá trị định mức ACR phù hợp với yêu cầu hệ thống - ACR có chức sau: Các yêu cầu bản: - Tác động nhanh: theo quan điểm đảm bảo cung cấp điện liên tục cho phụ tải đảm bảo ổn định HTĐ đóng lại nguồn điện nhanh tốt - Thiết bị TĐL phải làm việc với tất dạng hư hỏng dẫn đến cắt MC, ngoại trừ trường hợp đóng MC tay có ngắn mạch - Thiết bị TĐL khơng làm việc điều hành viên mở MC tay điều khiển từ xa - Sơ đồ TĐL khóa hay cấm tác động tr/hợp đặc biệt - TĐL không lặp lặp lại tránh hư hỏng MC - TĐL phải tự động trở vị trí ban đầu - Thời gian tối thiểu tín hiệu đóng lại MC đủ để đóng MC chắn - Yêu cầu sơ đồ TĐL pha: xuất cố pha chạm đất, sơ đồ TĐL pha đơn ngắt đóng lại pha cố MC, rơle TĐL lắp đặt riêng rẽ cho phần tử khởi động, rơle cho pha Nếu cố cố lâu dài cắt khóa pha MC - Phối hợp TĐL pha pha, ci61 pha đơn chạm đất khởi động ngắt pha đóng lại, cố nhiều poha khởi động nắt pha đóng lại Nếu TĐL khơng thành cơng khóa pha Thiết bị TĐL đường dây cao áp trung áp: - Theo tần số tác động: TĐL lần TĐL nhiều lần - Theo số pha tác động TĐL: TĐL pha TĐL pha - Theo thiết bị điện: TĐL đường dây, đường dây, MBA - TĐL pha đường dây với hai nguồn cung cấp thực có dạng sau: Chức tự đóng lại + Chức đo lờn giám sát, truyền thơng Bảo vệ dịng cực đại - Vùng BVCĐ gồm phần tử bảo vệ phần tử lân cận Vùng BVCN bảo vệ phần phần tử bảo vệ - Dòng điện khởi động bảo vệ phải lớn dòng điện phụ tải cực đại qua chỗ đặt bảo vệ (Ikđ > Ilvmax) Chọn dòng điện khởi động lớn dòng điện NM lớn qua chổ đặt bảo vệ NM phần tử bảo vệ (cuối vùng bảo vệ phần tử bảo vệ) TĐL không đồng TĐL tức thời Phạm vi ứng dụng: + TĐL chờ đồng - + TĐL theo tần số: HT tần số bị giảm số MC phụ tải bị cắt, sau thiết bị TĐL đóng MC tần số khơi phục Ttác động nhanh có cố, trì ổn định đồng hệ thống Đối với đd truyền tải cao áp công suất lớn, công suất cắt MC đòi hỏi phải lớn thời gian tác động MC phải nhanh Đây nguyên nhân mà ngta sử dụng MC kết hợp với hệ thống TĐL để thực TĐL cho HTĐ loại ˆ thiết bị TĐL mạng điện truyền tải ARS: tự dóng trở lại cách kết hợp MC với hệ thống tự đóng trở lại Đối với đd phân phối có cơng suất khơng lớn, thiết bị TĐL sử dụng ACR thiết kế trọn để kết hợp MC với chức rơle bảo vệ rơle TĐL, sử dụng linh hoạt mạng điện phân phối, mạng điện mà có số lần xảy cố thống qua thương đối thấp Bảo vệ cắt nhanh Nguyên tắc hoạt động: + Phân biệt thiết bị tự đóng lại mạng điện truyền tải phân phối: - Chức điều khiển + + 11) Phân biệt thiết bị tự đóng lại mạng điện truyền tải phân phối, làm việc tự đóng lại pha pha Những đặc điểm ACR - Chức bảo vệ + 12) Phân biệt bảo vệ dòng điện cực đại bảo vệ cắt nhanh Nguyên tắc chung: - + Được dùng rộng rãi mạng hình tia tất cấp điện áp Trong mạng thấp 15kV, bảo vệ chính, cịn mạng điện cao hơn, thường bảo vệ dự trữ Các đd gần nguồn cần cắt nhanh NM xảy để đảm bảo ổn định HT BVCN kết hợp với bảo vệ dòng cực đại bảo vệ dịng cấp, nhiều trường hợp dùng thay bảo vệ phức tạp Các trị số chỉnh định: - Thời gian tác động: chọn theo nguyên tắc bậc để đảm bảo tính chọn lọc Thời gian tác động: khoảng tử 0,02 ÷ 0,06s - Dịng kđộng: Dịng kđộng: I kđ R k k k = at mm sñ I lv max ktv nBI - I kñ R = kat I NB max kat = 1.2 ÷ 1.3 (hs an toàn) kat = 1.2 ÷ 1.3 (hs an tồn) kmm = ÷ (hs mở mày) INB max : dòng ngắn mạch lớn cuối vùng bảo vệ ksđ : hệ số sơ đồ ksđ = Itv/Ikđ (hs trở về) Sự làm việc TĐL pha pha: :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TT1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 10) Tự đóng lại đường dây tải điện (ý nghĩa, nguyên tắc thực hiện, yêu cầu bản, thiết bị tự đóng lại đường dây cao áp & trung áp) Ng.Phong - + Bào vệ 50: Rơle dòng cắt nhanh ˆ bảo vệ cắt nhanh Điện áp vào đo lường tổngg vectơ điện áp UĐ (điện áp đặt MBA tự ngẫu;, tỉ lệ với điện áp đầu cực MF) U1 (điện áp thứ cấp MBA trung gian; tỉ lệ với dòng tải) Ůvào = ŮĐ – ΔŮ1 + Bảo vệ 51: Rơle dòng cực đại ˆ bảo vệ dịng cực đại Trong đó: Giống nhau: Là rơle bảo vệ, có nhiệm vụ bảo vệ phần tử hệ thống điện Cả điều dựa nguyên tắc bào vệ dòng loại bảo vệ tác động dòng điện qua chổ đặt thiết bị tăng giá trị định mức Khác nhau: 50 - - - - 51 Giá trị đặt ban đầu cho 50 Ikđ lớn dòng phụ tải cực đại qua chổ đặt 51: Ikđ_51 > Ilvmax Thời gian ngắn mạch lớn, đoạn gần nguồn - Có độ nhạy mạng phân nhiều nhánh phụ tải lớn Vùng bảo vệ rộng: gồm phần tử bảo vệ + phần vùng lân cận ŮĐ = Ku.ŮF ΔŮ1 = R I nBI.nBU F - Góc α vectơ ŮĐ Ů1 thay đổi cách chuyển cách nối MBA BG (X1) - Bộ AVR hoạt động theo chiều hướng giữ không đổi giá trị điện áp đưa vào (Uvào = const) Giá trị đặt ban đầu cho 51 lớn dòng điện NM max qua chổ đặt 50, NM phần tử bảo vệ (cuối vùng bảo vệ phtử bảo vệ) Ikđ_50 > INmmax Thới gian tác động nhanh, đảm bảo ổn định HTkhi có NM nguồn + Nếu α > 900: tác dụng tăng thêm ΔŮ, ŮĐ giảm xuống (dưới tác dụng điều áp) ˆ cho ta đặc tuyến dốc xuống (đặc tuyến phụ thuộc dương) + Nếu α < 900: ngược lại cho ta đặc tuyến dốc lên (đặc tuyến phụ thuộc âm) Có độ nhạy cao Vùng bảo vệ hẹp: phần vùng phần tử bảo vệ Phạm vi ứng dụng: - - Dùng rộng rãi mạng hình tia all cấp điện áp Trong mạng điện thấp 15kV, bảo vệ chính; cịn mạng điện áp cao thường bảo vệ dự trữ Các phần tử bảo vệ khơng địi hỏi tgian tác động cực nhanh ˆ 51 sử dụng trường hợp này, 51 sử dụng vùng bảo vệ yêu cầu bảo vệ tương đối rộng Các đường dây gần nguồn cần cắt nhanh NM xảy để đảm bảo ổn định hệ thống Các phần tử bảo vệ đòi hỏi thời gian tác động nhanh Rơle bảo vệ Cả rơle bảo vệ 50 & 51 sử dụng đồng thời để phối hợp bảo vệ phần tử cần bảo vệ 14) Mục đích tạo đặc tuyến AVR hệ thống điều chỉnh điện áp đầu cực máy phát (AVR, cách làm việc, ý nghĩa độ dốc đặc tuyến) Ý nghĩa độ dốc đặc tính điều chỉnh điện áp đầu cực MF: - Đặc tuyến đường thẳng nằm ngang (đặc tuyến độc lập): MF làm việc riêng biệt (bộ điều chỉnh điện áp AVR bình thường điều khiển điện áp đầu cực stator MF không đổi) - Đặc tuyến đường thẳng dốc xuống (đặc tuyến phục thuộc dương): MF làm việc song song với - Đặc tuyến đường thẳng dốc lên (đặc tuyến phục thuộc âm): MF nối với MBA tăng 15) Đặc điểm rơle kỹ thuật số Ưu nhược điểm rơle số Đặc điểm rơle kỹ thuật số: - Thiết kế kiểu tích hợp giá thành rẻ tích hợp nhiều rơle Điều làm tăng độ tin cậy cho rơle giảm thiểu số dây nối bên ngồi/ - Có thể sử dụng lâu dài mà khơng cần phải bảo trì thường xun chức tự giám sát - Có độ nhạy, xác cao, thời gian tác động nhanh - Nhiệm vụ AVR: tạo độ dốc cần thiết đặc tuyến điều chỉnh UF = f(If) Nói cách khác, AVR phận thay đổi độ dốc đặc tuyến làm việc MF Các thông số không bị nhiễu nguyên lý xử lý tín hiệu số - Các phím thao tác rơle hình hiển thị thiết kế theo tiêu chuẩn khoa học đại, hiển thị trạng thái HTĐ Cách làm việc AVR: - Dễ dàng đảm bảo việc xuất liệu, thơng qua chương trình máy tính chỗ từ thiết bị điều khiển từ xa qua cổng giao tiếp giao thức truyền thơng - Có thể truyền thơng với hệ thống điều khiển cấp cao sử dụng giao thức chuẩn - Có khả lập trình nên có độ linh hoạt cao, dễ dàng sử dụng cho đối thượng bảo vệ khác Bộ AVR xử lý khuếch đại tính hiệu đk đầu vào điện áp đầu cực MF để tạo cách thức thích hợp nhằm đk kích từ Ưu điểm: Ưu việt lớn rơle số so với loại rơle khác khả tổ hợp chức bảo vệ thuận lợi rộng lớn, việc trao đổi xử lý thông tin với khối lượng lớn tốc độ cao làm tăng độ nhạy, độ xác, độ tin cậy mở rộng tính bảo vệ - Hạn chế nhiễu sai số việc truyền thơng tin số - Có khả tự lập trình nên có độ linh hoạt cao, dể dàng sử dụng cho đối tượng bảo vệ khác - Cơng suất tiêu thụ nhỏ - Có khả đo lường nối mạng phục vụ cho điều khiển, giám sát, điều chỉnh tự động từ xa Nhược điểm: - Giá thành cao nên đòi hỏi phải có vốn đầu tư lớn để thay rơle cũ rơle số :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TT1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 13) Phân tích điểm giống khác 50/51? Phạm vi ứng dụng loại Ng.Phong Địi hỏi người vận hành phải có trình độ cao Phụ thuộc nhiều vào bên cung cấp hành việc sửa chửa nâng cấp thiết bị 16) Tự động vận hành mạng kính LA (nguyên lý hoạt động, trình tự làm việc, phân tích ngắn mạch) + SGK - tr393 LA sơ đồ tự động phối hợp tác động thiết bị ACR nhằm thay đổi tức thời cầu hình mạng điện phân phối vòng để phục hồi cung cấp điện đến phân đoạn không bị cố, chúng bị điện cố phân đoạn khác LA tác phục hồi cấu hình hình thường mạng điện cách tự động phân đoạn cố sửa chửa - FR: ACR đầu phát tuyến, thông thường trạng thái đóng TR: sdụng thiết bị phân đoạn tách hai phát tuyến thông thường trạng thái mở - MiR: vị trí nằm mạng điện FR TR Có thể phối hợp thời gian làm việc bv đoạn gần để làm giảm thời gian cắt NM bv đặt gần nguồn ƒ Có thể giảm hệ số mở máy kmm chọn dòng điện kđộng bv Khuyết điểm: ƒ Thời gian cắt ngắn mạch tăng có dịng điện NM có giá trì gần dịng điện khởi động ƒ Đơi phối hợp đặc tính thời gian tương đối phức tạp Độ nhạy bảo vệ: - Đặt tên vị trí ACR: - ƒ Độ nhạy bảo vệ dòng cực đại đặc trưng hệ số độ nhạy knh Trị số xác định tỉ số dòng qua rơle INmin ngắn mạch trực tiếp cuối vùng bảo vệ dòng khởi động rơle Ikđ knh = INmin Ikđ với INmin dòng NM cực tiểu NM cuối vùng bảo vệ - Khi NM cuối phần tử bv (vùng chính) yêu cầu knh > 1,5 Nguyên lý hoạt động: - Khi NM cuối vùng dự trữ, yêu cầu knh > 1,2 Thực tự động cô lập phân đoạn cố tái cấu hình mạng điện dựa vào quy luật sau: Đánh giá bảo vệ dòng cực đại làm việc có thời gian: - Quy luật 1: FR cắt bị nguồn - Quy luật 2: MiR tự động chuyển đến nhóm bv chế độ cắt đóng lại lần khoảng thời gian ngắn sau bị nguồn - Quy luật 3: TR đóng phía nguồn phía có nguồn 17) Khi có tình trạng tầm, q tầm bảo vệ khoảng cách Cho ví dụ minh họa Tính & vã đặc tính mạch cho dịng điện bảo vệ tổng trở đo rơle R - - Hình 6.19 & giải thích hình trang 127SGK - ŻR - ŻBV 100% ŻR - Quá tầm tầm: rơle khoảng cách gọi tầm tổng trở đường dây tới điểm chạm lớn tổng trở biểu kiến đo rơle ŻR - ŻN 100% ŻR - + Chỉ đảm bảo tính chọn lọc mạng hình tia có nguồn cung cấp cách chọn thời gian làm việc theo nguyên tắc bậc thang tăng dần theo hướng từ xa đến gần nguồn + Khi có nguồn cung cấp, yêu cầu chọn lọc không thỏa mãn cho dù máy cắt bvệ đặt phía đường dây Tác động nhanh: + Càng gần nguồn thời gian làm việc bảo vệ lớn + Ở đoạn gần nguồn cần phải cắt nhanh ngắn mạch để đảm bảo làm việc liên tục phần cịn lại hệ thống điện, thời gian tác động bảo vệ đoạn lại lớn + Thời gian tác động chọn theo nguyên tắc bậc thang vượt giới hạn cho phép Dưới tầm: rơle khoảng cách gọi tầm tổng trở đường dây nhỏ tổng trở biểu kiến đo tới điểm NM Phần trăm tầm định nghĩa: - Tính chọn lọc: Độ nhạy: + Độ nhạy bảo vệ bị hạn chế phải chọn Ikđ > Ilvmax có kể đến hệ số mở máy kmm động Khi ngắn mạch trực tiếp cuối đường dây bảo vệ, độ nhạy yêu cầu > 1,5 (khi làm nhiệm vụ bảo vệ chính) + Độ nhạy nhiều trường hợp đảm bảo Tuy nhiên công suất nguồn thay đổi nhiều, bảo vệ làm nhiệm vụ dự trữ trường hợp ngắn mạch đoạn kề , độ nhạy không đạt yêu cầu Độ nhạy yêu cầu bảo vệ làm nhiệm vụ dự trữ > 1,2 Ưu & nhược điểm bảo vệ khoảng cách (tr135-SGK) 18) Bảo vệ dòng điện cực đại Nguyên tắc hoạt động: - Bảo vệ dòng điện cực đại loại bảo vệ phản ứng với dòng phần tử bảo vệ Bảo vệ tác động dòng điện qua chỗ đặt thiết bị bảo vệ tăng giá trị định trước - Dịng khởi động bảo vệ Ikđ, tức dòng nhỏ qua phần tử bảo vệ mà làm cho bảo vệ khởi động, cần phải lớn dòng phụ tải cực đại qua phần tử bảo vệ để ngăn ngừa việc cắt phần tử khơng có hư hỏng Thời gian tác động: - Rơle dòng điện có đặc tính thời gian độc lập: thời gian làm việc chọn theo nguyên tắc bậc thang (từng cấp); bảo vệ đoạn sau gần nguồn có thời gian làm việc lớn thời gian làm việc lớn bảo vệ đoạn trước bậc chọn lọc thời gian Δt - Rơle có đặc tính thời gian phụ thuộc: + + - Khi bội số dòng lớn, bảo vệ làm việc phần độc lập đặc tính thời gian: thời gian làm việc chọn giống bảo vệ có đặc tính thời gian độc lập Khi bội số dòng nhỏ, bảo vệ làm việc phần phụ thuộc đặc tính thời gian: trường hợp này, sau phối hợp thời gian làm việc bảo vệ kề giảm thời gian cắt ngắn mạch Ưu nhược điểm bảo vệ có đặc tuyến phụ thuộc là: + Ưu điểm: - Tính đảm bảo: + Theo nguyên tắc tác động, cách thực sơ đồ, số lượng tiếp điểm mạch thao tác loại rơle sử dụng, bảo vệ dòng cực đại xem loại bảo vệ đơn giản làm việc đảm bảo Phạm vi sử dụng: - Được áp dụng rộng rãi mạng phân phối hình tia điện áp từ 35kV trở xuống có nguồn cung cấp thời gian làm việc nằm giới hạn cho phép - Đối với đường dây có đặt kháng điện đầu đường dây, áp dụng bảo vệ dịng cực đại ngắn mạch dịng khơng lớn lắm, điện áp dư góp cịn cao nên bảo vệ làm việc với thời gian tương đối lớn không ảnh hưởng nhiều đến tình trạng làm việc chung hệ thống điện 19) Bảo vệ dòng điện cắt nhanh Nguyên tắc hoạt động: - BVDĐCN loại bv bảo đảm tính chọn lọc cách chọn dịng Ikđ lớn INM max qua chỗ đặt bảo vệ NM phần tử bv (cuối bv phần tử bảo vệ) - Khi ngắn mạch vùng bv, INM > Ikđ ˆ bảo vệ tác động - BVDĐCn thường làm việc tức thời với thời gian bé để nâng cao độ nhạy mở rộng vùng bv :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TT1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA - Ng.Phong - Vùng bảo vệ: bao gồm phần đường dây đc cần bvệ - Dòng khởi động: Trong đó: A B C RZA RZB RZC Ikđ = kat.INbmax kat = 1,2 ÷ 1,3 hệ số an tồn INbmax - dịng NM mac cuối vùng bv (tại B) - 20) Đánh giá phạm vi ứng dụng bảo vệ dịng có hướng - Bảo vệ dịng điện có hướng loại bảo vệ tác động theo giá trị dòng điện chỗ nối bvệ góc pha dịng điện với điện áp góp trạm có đặt bvệ Bảo vệ tác động dòng điện vượt giá trị định trước (Ikđ) góc pha phù hợp với trường hợp ngắn mạch đường dây bvệ Thời gian tác động: theo đặc tính thời gian độc lập, thời gian làm việc bảo vệ xác định theo nguyên tắc bậc thang ngược chiều Tất bvệ mạng chia thành nhóm theo hướng tác động phận định hướng công suất Thời gian làm việc nhóm chọn theo nguyên tắc bậc thang xét bvệ dịng cực đại Đánh giá bảo vệ dịng có hướng: - Tính chọn lọc: + Tính chọn lọc tác động bảo vệ đạt nhờ chọn thời gian làm việc theo nguyên tắc bậc thang ngược chiều dùng phận định hướng cơng suất + Tính chọn lọc đảm bảo mạng vịng có nguồn cung cấp khơng có đường chéo khơng qua nguồn mạng hình tia có số nguồn cung cấp tùy ý + - Trong mạng vịng có số nguồn cung cấp lớn tính chọn lọc khơng thể đảm bảo khơng thể chọn thời gian làm việc theo nguyên tắc bậc thang Bảo vệ không đảm bảo chọn lọc mạng vịng có nguồn cung cấp có đường chéo không qua nguồn,trường hợp phần mạng giới hạn đường chéo xem có hai nguồn cung cấp Tác động nhanh: đa số trường hợp bvệ có thời gian làm việc lớn - Độ nhạy: độ nhạy bảo vệ bị giới hạn dòng khởi động phận khởi động Đánh giá bảo vệ dịng có hướng: - BV dịng điện có hướng đơn giản đảm bảo tác động chọn lọc mạng cung cấp từ phía - Sử dụng kết hợp cắt nhanh có hướng với BV dịng điện có hướng ta nhận BV nhiều trường hợp có độ nhạy thời gian tác động thỏa mãn yêu cầu - Nhược điểm: - - Khi NM pha: I R = I N(3) Nguyên tắc hoạt động: - A B C Thời gian tác động: tức thời gồm thời gian làm việc phần tử đo lường, thời gian tác động bv khoảng 0,02 ÷ 0,06s U R = U P = I N(3) ( Z l × l ) ⇒ Z R(3) = UR = Zl × l IR l:chiều dài chỗ đặt bảo vệ tối chỗ NM - Khi NM pha: (B & C) I R = I b − I c = N N(2) U R = U BC = N N(2) ( Z l × l ) ⇒ Z R(2) = UR = Zl × l IR - Khi NM pha chạm đất: Do có dịng chạm đất, dịng pha A cho tín hiệu sai → hiệu chỉnh dịng gọi lại dòng bù Rơle IR UR Với: A Ua Ia + 3KCI0 B Ub Ib + 3KCI0 B Uc Ic + 3KCI0 KC = Z − Z1 3Z1 Chọn tham số bảo vệ: - Cấp I bảo vệ: Z kđI = k1.Z L1 = k1 ( Z1 × l ) t I = 0s Trong đó: k1 = 0,8 ÷ 0,9 → 0,85 Z1 - tổng trở thứ tự thuận 1km đường dây l - chiều dài đường dây bảo vệ - Cấp II bảo vệ: Z kñII = k11 ( Z1l AB + k1Z BI ) t II = t I + Δt Trong đó: k1 = 0,85 ÷ 0,9 → 0,9 k11 = 0,8 ÷ → 0,85 + Thời gian tác động lớn, BV gần nguồn Z + Có độ nhạy mạng với phụ tải lớn bội số dòng NM nhỏ (đường dây: Z I = 0,85Z ; MBA: Z I = Z ) B BC B T + Có vùng chết NM ba pha Trong mạng điện tới 35kV: bv q dịng điện có hướng dùng rộng rãi làm bv Trong mạng 110kV & 220kV, chủ yếu làm bv dự trữ sử dụng kết hợp với cắt nhanh có hướng làm bv 21) BẢO VỆ KHOẢNG CÁCH I B - tổng trở kđộng cấp I nhỏ phtử kế đd bảo vệ Hệ thống có nguồn B: ⎛ ⎞ k Z kñII = k11 ⎜ Z1l AB + Z BI ⎟ ⎜ ⎟ k pd ⎝ ⎠ Dòng NM qua bảo vệ k pd = Dòng NM cuối vùng bảo vệ Đặc tính thời gian/khoảng cách: Độ nhạy: knh = Z kñII Z L1 ≥ 1, Nếu độ nhạy vùng II ko bảo đảm (knh < 1,2) ta phải phối hợp lại với phần tử tiếp theo: vuøng I vuøng II vuøng III - Vùng I = 80% tổng trở đường dây bảo vệ - Vùng II = đdây bảo vệ + 50% đdây thứ hai ngắn - Vùng III T = 1,2(đdây bảo vệ + đdây thứ hai dài nhất) ⎛ ⎞ k II Z kñ_A = k11 ⎜ Z1l AB + Z BII ⎟ ⎜ ⎟ k pd ⎝ ⎠ II II t A = t B + Δt - Cấp III bảo vệ: - Vùng III N = 20% hướng ngược đdây bảo vệ Z kñIII = 1, ⎡⎣ Z AB + max {Z BC ; ZT ; }⎤⎦ Sơ đồ nối rơle tổng trở nối vào Udây hiệu số dòng pha: t AIII = t BII + Δt :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TT1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA Bảo vệ cắt nhanh đường dây có nguồn cung cấp: Ng.Phong 1) GIÁ TRỊ ĐẶT RƠLE – [B.1] + Cho mạng điện hình vẻ: Rơle A: Dịng khởi động: I kđ = K at 1,2 I lv (max) = 120 = 169,4 A 0,85 K tv * Với Ilv(max) = 120A → nBI = 200/5 Điểm ngắn mạch Dòng IN (A) Dòng IN max (A) N1 N2 1200 450 1750 850 Dịng ngắn mạch lớn sau cầu chì C 250A, tđứt = 2(s) Các rơle A, B có đặc tính thời gian phụ thuộc, độ dốc U2 có 5,95 ⎞ ⎛ phương trình: t = ⎜ 0,18 + ⎟ TD Cho Δt = 0,3s; kat = 1,2; m −1 ⎠ ⎝ ktv = 0,85 Xác định giá trị đặt bảo vệ dòng điện vị trí A & B + Rơle B: I kñ = kat 1, I lv (max) = 60 = 84,7 A ktv 0,85 * Khi NM N2: I N (max) = 850 A ⇒ m = (nếu đề ko cho ktv, xem ktv = 1) I kñ 84,7 = = 4,235 A nBI 100 / Thời gian tác động: * Dòng NM lớn sau cầu chì 250A → tđứt = 2(s) * Để phối hợp bảo vệ thời gian tác động rơle B chọn: NM taïi N B = tđứt + Δt = + 0,3 = 2,3s * Khi NM N3: I N3 (max) = 250 A Bội số dòng khởi động: m = 250 = 2,95 84,7 ⎧⎪ m = 2,95 Với ⎨ ; ta có: NM N = 2,3s ⎪⎩t = t B t TD = 0,18 + 5,95 m2 − = 0,18 + t ANM taïi N = t Bt + Δt = 0,72 + 0,3 = 1,02s ⎧⎪ m = 5,02 Với ⎨ ; ta có: NM taïi N = 1,02s ⎪⎩t = t A t 5,95 0,18 + m −1 = 1,02 = 2,4 → chọn TD = 5,95 0,18 + 5,02 − 5,95 ⎞ 5,95 ⎞ ⎛ ⎛ t B = ⎜ 0,18 + ⎟ TD = ⎜ 0,18 + ⎟ TD = 0,7( s ) m −1 ⎠ 10,332 − ⎠ ⎝ ⎝ Tính tốn tương tự đường cong đặc tính rơle B (Ikđ = 169,4A; TD = 3s) ta được: Bội số dòng kđộng [m] Dòng ngmạch (A) Thời gian tđộng (s) 850 = 5,02 169,4 850 5,95 ⎞ ⎛ ⎜ 0,18 + ⎟ TD m −1 ⎠ ⎝ = 1,28 450 = 7,08 84,7 1200 0,90 10,04 1750 0,7 2,3 = 2,4 → chọn TD = 5,95 2,95 − 850 = 10,04 84,7 ⎧m = 10,04 ⇒ thời giantác động rơle B: Với ⎨ ⎩TD = 3( s ) 5,95 ⎞ 5,95 ⎞ ⎛ ⎛ t B = ⎜ 0,18 + ⎟ TD = ⎜ 0,18 + ⎟ = 0,72( s ) 10,042 − ⎠ m −1 ⎠ ⎝ ⎝ Tính tốn tương tự đường cong đặc tính rơle B (Ikđ = 84,7A; TD = 3s) ta được: Bội số dòng kđộng [m] Dòng ngmạch (A) Thời gian tđộng (s) 250 = 2,95 84,7 250 5,95 ⎞ ⎛ ⎜ 0,18 + ⎟ TD m −1 ⎠ ⎝ = 2,86 450 = 5,31 84,7 450 1,19 10,04 850 0,72 1750 = 10,33 169,4 ⎧ m = 10,33 ⇒ thời giantác động rơle B: Với ⎨ ⎩TD = 3( s ) * Khi NM N2: I N2 (max) = 850 A Bội số dòng khởi động: m = 850 = 5,02 169,4 * Phối hợp thời gian bảo vệ với rơle B: * Khi NM N1: I N1 (max) = 1750 A ⇒ m = * Với Ilv(max) = 60A → nBI = 100/5 * Dòng chỉnh định rơle: I R = I kñ 169,4 = = 4,235 A nBI 200 / Thời gian tác động: TD = Dòng khởi động: t * Dòng chỉnh định rơle: I R = :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA BẢO VỆ RƠLE Ng.Phong + GIÁ TRỊ ĐẶT RƠLE – [B.33] A B N5 N4 ~ C N3 N2 D N1 Rơle B: Dòng khởi động: N6 * Dòng làm việc cực đại: I lv max = 2.83,67 = 167,34 A ⇒ chọn nBI = 200/5 Cho tổng trở hệ thống dòng ngắn mạch pha đơn vị tương đối có tên (Scb = 100MVA, Vcb = 34,5kV) ZΣ tới điểm Vị trí chạm * u cầu dịng t/động nhỏ rơle lớn lần dòng làm việc cực đại nên: I kñ_B = I lv max = 2.167,34 = 334,68 A Dòng ngắn mạch pha Ng.mạch max Ng.mạch nhỏ lớn N1 hay N2 0,741 + j2,629 0,741 + j2,199 |0,366| |0,444| 12,7321 12,2551 612,6A 743,3A N3 hay N4 0,247 + j1,541 0,247 + j1,041 |0,641| |0,935| 11,5611 11,0701 1072,3A 1564,1A N5 0,000 + j1,000 0,000 + j0,500 |1,000| |2000| 11,0001 10,5001 6673,5 3342,0A * Dòng chỉnh định rơle: I R _ B = Thời gian tác động: * Khi ngắn mạch N2: I N2 max = 743,3 A Dựa vào đặc tuyến cầu chì chọn ⇒ tđứt = 0,6s Dịng ngắn mạch lớn sau cầu chì 350A (N6) * Để thỏa mãn tính chọn lọc, thời gian cắt rơle C: Mỗi tải A,B,C phát tuyến từ D 3MVA dự kiến tăng 5MVA, tải cung cấp máy biến áp giảm 5MVA có đặt cầu chì bảo vệ phía 34,5kV đặc tính cầu chì cho bảng sau: Thời gian đứt (s) 500 10 0,1 Dòng (A) 160 220 350 520 1600 t BNM ( N2 ) = max{tC ; tđứt } + Δt = + 0,3 = 1,3s * Ta có: I N2 = 743,3 A ⇒ m = t Tất rơle dòng điện đặt A,B,C có đặc tính phụ thuộc theo tiêu chuẩn Mỹ Yêu cầu dòng tác động nhỏ phải lớn lần dòng tải cực đại; chọn Δt = 0,3s TD = Xác định giá trị đặt bảo vệ dịng điện vị trí A,B,C * Khi ngắn mạch N3: 5,95 0,18 + m −1 = 743,3 = 2,22 334,68 1,3 = 0,77 → TD = 5,95 0,18 + 2,22 − I N3 max = 1564,1A ⇒ m = + I kñ_B 334,68 = = 8,367 A nBI 200 / Rơle C: 1564,1 = 4,67 334,68 5,95 ⎞ 5,95 ⎞ ⎛ ⎛ t B = ⎜ 0,18 + ⎟ TD = ⎜ 0,18 + ⎟ ≈ 0,5( s ) 4,67 − ⎠ m −1 ⎠ ⎝ ⎝ Dòng khởi động: S 5.106 = = 83,67 A 3U 3.34,5.103 * Dòng làm việc cực đại: I lv max = * Tính tốn tương tự: Bội số dòng kđộng [m] ⇒ chọn nBI = 100/5 * Yêu cầu dòng tác động nhỏ rơle lớn lần dòng làm việc cực đại nên: I kñ_C = I lv max = 2.83,67 = 167,34 A * Dòng chỉnh định rơle: I R _ C I 167,34 = kñ_C = = 8,367 A nBI 100 / + Dòng ngmạch (A) Thời gian tđộng (s) 743,3/ 334,68 = 2,22 743,3 … = 1,7 1000 / 334,68 = 2,99 1000 (= tb) = 0,93 4,67 1564,1 0,5 Rơle A: Thời gian tác động: Dòng khởi động: * Phối hợp rơle C cầu chì máy biến áp * Dịng làm việc cực đại: I lv max = 3.83,67 = 251,01A * Dòng NM lớn sau cầu chì 350A ⇒ tc.chì = 3s Để thỏa mãn tính chọn lọc, thời gian cắt rơle C ngắn mạch N6 là: t = + 0,3 = 3,3s * Ta có: I N6 = 350 A ⇒ m = TD = t 0,18 + 5,95 m2 − 350 = 2,09 167,34 = 0,18 + ⇒ chọn nBI = 300/5 * I kñ_A = I lv max = 2.251,01 = 502,02 A * Dòng chỉnh định rơle: I R _ A = 3,3 = 1,69 → TD = 5,95 2,09 − I kñ_A 502,02 = = 8,367 A 300 / nBI Dựa vào đặc tuyến cầu chì chọn ⇒ tđứt = 0,6s * Thời gian cắt rơle C: t ANM ( N ) = max{t B ; tđứt } + Δt = 0,8s * Ta có: * Khi ngắn mạch N1: I N1 = 743,3 A ⇒ m = I N max = 1564,1A ⇒ m = 743,3 = 4,44 167,34 5,95 ⎞ 5,95 ⎞ ⎛ ⎛ t B = ⎜ 0,18 + ⎟ TD = ⎜ 0,18 + ⎟ = 1( s ) 4,442 − ⎠ m −1 ⎠ ⎝ ⎝ Tính tốn tương tự đường cong đặc tính rơle B (Ikđ = 84,7A; TD = 3s) ta được: Bội số dòng kđộng [m] Dòng ngmạch (A) Thời gian tđộng (s) 350 /167,34 = 2,09 250 5,95 ⎞ ⎛ ⎜ 0,18 + ⎟ TD m −1 ⎠ ⎝ 520 /167,34 = 3,10 520 (= tb cộng) … = 1,74 4,44 743,3 = 3,90 TD = t 0,18 + 5,95 m2 − = 1564,1 = 3,11 502,02 1,3 = 0,92 → TD = 5,95 ,311 − 0,18 + * Khi ngắn mạch N5: I N3 max = 3342 A ⇒ m = 3342 = 6,66 502,02 5,95 ⎞ 5,95 ⎞ ⎛ ⎛ t B = ⎜ 0,18 + ⎟ TD = ⎜ 0,18 + ⎟ ≈ 0,32( s ) m −1 ⎠ 6,662 − ⎠ ⎝ ⎝ :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 2) Ng.Phong Cho sơ đồ số liệu hình vẽ: Tính dịng khởi động vùng tác động bảo vệ cắt nhanh cấp I đặt vị trí A & B Cho biết kháng trở đường dây xdd = 0,4Ω/km a Cắt nhanh cấp I: Dòng khởi động: * Tổng trở hệ thống: X HT = Up I (3) A (max) = 230.103 = 8,86Ω 15.103 * Dòng ngắn mạch cực đại NM cuối đường dây: (3) I NB (max) = (3) I NC (max) = Up X HT + X AB Up X HT + X AC = 230 = 4,05kA 8,86 + (0,4.60) = 230 = 1,57kA 8,86 + 0,4.(60 + 130) * Dòng khởi động bảo vệ cắt nhanh đặt vị trí A & B: I (3) I kđ_A = kat I NB (max) = 1, 2.4,05 = 4,86kA I (3) I kñ_B = kat I NC (max) = 1,2.1,57 = 1,88kA Xác định vùng bảo vệ: * Vùng bảo vệ xác định từ phương trình cân dịngn ngắn mạch cuối đường dây dòng khởi động bảo vệ cắt nhanh: I kñI = Up X HT + xL 100 xL xL % = xL (max) ⇒ xL % = ⎞ 100 ⎛ U p − X HT ⎟ ⎜ xL (max) ⎝ I kñI ⎠ * Phạm vi bảo vệ cắt nhanh A: xL ( A ) % = ⎞ 100 ⎛ U p ⎜ I − X HT ⎟⎟ xL (max) ⎜⎝ I kñ_A ⎠ xL ( A ) % = ⎞ 100 ⎛ 230kV / − 8,86 ⎟⎟ = 76,97% ⎜ 0,4.60 ⎜⎝ 4,86 ⎠ * Phạm vi bảo vệ cắt nhanh A: xL ( A ) % = ⎞ 100 ⎛ U p ⎜ I − X HT ⎟⎟ xL (max) ⎜⎝ I kñ_B ⎠ xL ( A ) % = ⎛ 230kV / ⎞ 100 − 8,86 ⎟⎟ = 81,4% ⎜ 0,4.(60 + 130) ⎜⎝ 1,88 ⎠ :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA DÒNG CẮT NHANH – [B.41] Ng.Phong 4) DÒNG CẤP – [1] DÒNG CẤP – [B.49] Cho biết bảo vệ dịng điện cực đại vị trí có đặc tính thời gian phụ thuộc, trị đặt dịng 500A, độ dốc U2 có phương 5,95 ⎞ ⎛ trình: t = ⎜ 0,18 + ⎟ TD trị đặt TD = m −1 ⎠ ⎝ Cho biết bảo vệ dịng điện cực đại vị trí có đặc tính thời gian phụ thuộc, trị đặt dịng 500A, độ dốc U2 có phương 5,95 ⎞ ⎛ trình: t = ⎜ 0,18 + ⎟ TD trị đặt TD = m −1 ⎠ ⎝ Tính tốn bảo vệ dịng điện cấp đặt vị trí máy cắt số Tính tốn bảo vệ dịng điện cấp đặt vị trí máy cắt số Kiểm tra độ nhạy bảo vệ Điểm ngắn mạch Cho Δt = 0,3s; kat = 1,2; ktv = 0,85 Điểm ngắn mạch Dòng qua MC1 (A) Dòng qua MC2 (A) N1 N2 N3 10.000 3.000 400 8.500 2.200 Dòng qua MC1 (A) max 8313 3325 3325 832 N1 N2 N3 N4 Dòng qua MC3 (A) 7120 2880 2880 721 max 9970 2493 8634 2160 Bảo vệ dịng điện cắt nhanh cấp I vị trí 1: Bảo vệ dòng điện cắt nhanh cấp I vị trí 1: N2 I * Dịng khởi động: I kđ1 = kat I mc 1(max) = 1,2.3000 = 3600 A * Thời gian tác động: t = 0( s ) I * Dòng khởi động: I Với: ⇒ k pd I = I N3 mc1 N3 mc = kat k pd I I kñ2 400 = = 0,182 2200 I I kñ2 = kat I N3 (max) = 1,2.2200 = 2640 A I II kñ1 = kat k pd I * Cách khác: I II kñ1 I kñ2 = 1,2.0,182.2640 = 576,6 A = (kat ) I N3 mc1 = 1,2 400 = 570 A * Thời gian tác động: t = t + Δt = + 0,5 = 0,5( s ) II I Bảo vệ dòng điện cắt nhanh cấp III (dòng cực đại) vị trí 1: * Thời gian tác động: Khi NM N2, thời gian làm việc bảo vệ dòng cực đại 5,95 ⎞ ⎛ vị trí là: t2III = ⎜ 0,18 + ⎟ TD m −1 ⎠ ⎝ Với: II I * Dòng khởi động: I kñ1 = kat k pd I kñ3 Với: N2 I mc 2(min) I đặt = 8500 = 17 500 5,95 ⎞ ⎛ t2III = ⎜ 0,18 + ⎟ = 0,4( s ) 17 − ⎠ ⎝ * Để thỏa mãn tính chọn lọc, thời gian làm việc bảo vệ dòng điện cực đại vị trí chọn: t1III = t2III + Δt = 0,4 + 0,5 = 0,9( s) * Chọn đặc tuyến thời gian - dòng điện bảo vệ đường U2, có giá trị đặt dịng điện: III I kñ1 = k pd = ⇒ với m= 5,95 0,18 + m −1 N2 I mc 1(max) III I kñ1 Kiểm tra độ nhạy: = knh = = 0,9 = 4,21 5,95 0,18 + 13,28 − = 832 = 0,334 2493 * Thời gian tác động: t1II = t3I + Δt = + 0,5 = 0,5( s ) Bảo vệ dòng điện cực đại cấp III vị trí 1: * Thời gian tác động: Khi NM N3, thời gian làm việc bảo vệ dòng cực đại 5,95 ⎞ ⎛ vị trí là: t3III = ⎜ 0,18 + ⎟ TD m −1 ⎠ ⎝ Với: TD = m= ⇒ N3 I mc 3(min) I đặt = 8634 = 17,27 500 5,95 ⎞ ⎛ t3III = ⎜ 0,18 + ⎟ = 0,6( s ) 17,27 − ⎠ ⎝ * Để thỏa mãn tính chọn lọc, thời gian làm việc bảo vệ dòng điện cực đại vị trí chọn: t1III = t3III + Δt = 0,6 + 0,5 = 1,1( s ) * Chọn đặc tuyến thời gian - dòng điện bảo vệ đường U2, có giá trị đặt dịng điện: III I kñ1 = kat′ I lv (max) = 2.240 = 480 A Giá trị đặt thời gian tính: kat 1,2 I lv (max) = 160 = 225,88 A ktv 0,85 t1III N4 I mc 2(max) II I I kñ1 = kat k pd I kñ3 = 1,2.0,334.2990 = 1197 A TD = Giá trị đặt thời gian tính: TD = N4 I mc 1(max) I I kñ3 = kat I N4 (max) = 1, 2.2493 = 2990 A TD = m= ⇒ * Thời gian tác động: t1I = 0( s ) Bảo vệ dòng điện cắt nhanh cấp II vị trí 1: Bảo vệ dịng điện cắt nhanh cấp II vị trí 1: II kđ1 N2 I * Dịng khởi động: I kñ1 = kat I mc 1(max) = 1,2.3325 = 3990 A với m= t1III 5,95 0,18 + m −1 N2 I mc 1(max) III I kñ1 = = 1,1 = 3,59 5,95 0,18 + 6,93 − 3325 = 6,93 480 3000 = 13,28 225,88 I N1 III I kñ1 = 400 = 1,77 > 1, (thỏa) 225,88 :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 3) Ng.Phong 6) DÒNG CẤP – [2] DÒNG CẤP – [B.48] 3342A ~ Tính tốn bảo vệ dịng điện cấp đặt vị trí máy cắt số N2 1564A 250/5 742A N3 240A 200/5 Cho biết bảo vệ dòng điện cực đại vị trí có đặc tính thời gian - dịng điện đường U2 (theo tiêu chuẩn Mỹ) với giá trị đặt Ikđ = 300A (sơ cấp), TD = 1,96 Phối hợp bảo vệ máy cắt Cho biết bảo vệ dòng điện cực đại vị trí có đặc tính thời gian phụ thuộc, trị đặt dịng 500A, độ dốc U2 có phương 5,95 ⎞ ⎛ trình: t = ⎜ 0,18 + ⎟ TD trị đặt TD = m −1 ⎠ ⎝ N1 Tính tốn bảo vệ dịng điện cấp đặt vị trí máy cắt số Bảo vệ dịng điện cắt nhanh cấp I vị trí 1: N2 I * Dịng khởi động: I kđ1 = kat I mc 1(max) = 1,2.1564 = 1876,8 A * Thời gian tác động: t1I = 0( s ) Tính tốn dịng ngắn mạch: Bảo vệ dịng điện cắt nhanh cấp II vị trí 1: * Sơ đồ tương đương: II I * Dịng khởi động: I kđ1 = kat I kđ2 Với: ⇒ ⇒ Bảo vệ dịng điện cực đại cấp III vị trí 1: 230 = 4,665kA (6 + 20) // + (2 + 23) III * Dịng khởi động: I kđ1 = kat′ I lv (max) = 2.240 = 480 A I = 4665 A (dòng qua MC2) I1 = 4665 = 622 A + (6 + 20) (dòng qua MC1) * NM N3: I N(3)3 = ⇒ I ⇒ Khi NM N3, thời gian làm việc bảo vệ dòng cực đại 5,95 ⎞ ⎛ vị trí là: t2III = ⎜ 0,18 + ⎟ TD m −1 ⎠ ⎝ 24291 = 3238,8 A (dòng qua MC1) + (6 + 20) ⇒ (dòng qua MC2) 230 = 22,132kA (dòng qua MC2) I1 = 22132 A (dòng qua MC1) Dòng qua MC1 (A) N1 N2 N3 N4 22132 5107,3 3238,8 622 max 1564 = 5,21 300 * Chọn đặc tuyến thời gian - dòng điện bảo vệ đường U2, có giá trị đặt thời gian tính: TD = với I2 = Điểm ngắn mạch = 5,95 ⎞ ⎛ t3III = ⎜ 0,18 + ⎟ 1,96 = 0,8( s ) 5,212 − ⎠ ⎝ * NM N1: ⇒ I đặt t1III = t3III + Δt = 0,8 + 0,5 = 1,3( s) I1 = 38305 = 5107,3 A (dòng qua MC1) + (6 + 20) I N(3)3 = N2 I mc 3(min) * Để thỏa mãn tính chọn lọc, thời gian làm việc bảo vệ dịng điện cực đại vị trí chọn: 230 = = 38,305kA (6 + 20) // I2 = TD = 1,96 m= (dòng qua MC2) * NM N2: (3) N3 * Thời gian tác động: Với: 230 = 24,291kA (6 + 20) // + I = 24291A I1 = II I I kñ1 = kat I kñ2 = 1,2.890,4 = 1068,48 A * Thời gian tác động: t1II = t2I + Δt = + 0,5 = 0,5( s ) * NM N4: I N(3)4 = I I kñ2 = kat I N3 (max) = 1,2.742 = 890,4 A m= t1III 5,95 0,18 + m −1 N2 I mc 1(max) III I kñ1 = = 1,1 = 1,64 5,95 0,18 + 3,27 − 1564 = 3,27 480 Dòng qua MC3 (A) max 24,291 4665 Tính tốn bảo vệ dịng điện cấp: tương tự :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 5) Ng.Phong 8) CHỌN TGIAN LÀM VIỆC of RW – [1] A ~ 2s I C N2 N1 B 1,5s II D 2,5s III 1s CHỌN TGIAN LÀM VIỆC of RW – [B.51] I II = 100A E ~ IV 1,5s 2s A1 V ~ Chọn thời gian làm việc bảo vệ dịng cực đại có hướng có đặc tính thời gian độc lập máy cắt 1,2,3,4,5,6,7,8 Cho biết Δt = 0,5s L = 5km L = 2km II = 200A 1s Cho biết vị trí khơng cần đặt phận định hướng cơng suất RW Giải thích cách làm việccủa hệ thống bảo vệ ngắn mạch N1 N2 B L1 = 3km 3s C I III = 100A Chọn thời gian làm việc dòng điện bảo vệ dịng cực đại có hướngđặt máy cắt 1,2,3,4,5,6,7,8 - Xác định vị trí khơng cần đặt phận RW Thời gian tác động: - Kiểm tra độ nhạy * Theo hướng 1,3,5,7: Cho biết kat = 1,2; ktv = 0,9 Δt = 0,5s t7 = tV + Δt = 1,5 + 0,5 = 2s t5 = max {t7 ; t IV } + Δt = max {2 s ;1s } + 0,5 = 2,5s t3 = max {t5 ; t III } + Δt = max {2,5 ;2,5 } + 0,5 = 3s s s t1 = max {t3 ; t II } + Δt = max {3 ;1,5 } + 0,5 = 3,5s s s * Theo hướng 8,6,4,2: t2 = t I + Δt = + 0,5 = 2,5s t4 = max {t2 ; t II } + Δt = max {2,5s ;1,5s } + 0,5 = 3s t6 = max {t4 ; t III } + Δt = max {3s ;2,5s } + 0,5 = 3,5s t8 = max {t6 ; t IV } + Δt = max {3,5 ;1 } + 0,5 = 4s s s Vị trí khơng cần đặt RW: * Ngun tắc: vị trí khơng đặt phận định hướng cơng suất max phần tử trước & sau → vị trí ko cần đặt RW là: 1,6,8 * Giải tích bảo vệ N1 & N2: - Tại N1: dịng cơng suất chạy từ nguồn đổ điểm ngắn mạch N1, rơle 1,6,8 RW nên điều khởi động & rơle 3,5 có hướng dịng cơng suất → khởi động Vì điểm ngắn mạch thuộc vùng bảo vệ cấp I & nên rơle tác động cắt máy cắt - Tại N1: 1,6,8 & → & cắt (vùng 2) Thời gian tác động: - Vì NM A khơng có dịng điện mạch vòng Khi điểm NM dời qua bên phải A dịng điện ngắn mạch rơle & tăng lên đến trị số dịng B C - Vì trị số dịng ngắn mạch quan rơle & từ 0A rơle chỉnh định tác động tức thời t2 = t5 = 0s * Theo hướng 1,3,5: t5 = s t3 = max {t5 ; t III } + Δt = max {3s ;0 s } + 0,5 = 3,5s t1 = max {t3 ; t II } + Δt = max {3,5s ;2s } + 0,5 = s * Theo hướng 6,4,2: t2 = s t4 = max {t2 ; t II } + Δt = max {0 s ;2 s } + 0,5 = 2,5s t6 = max {t4 ; t III } + Δt = max {2,5s ;3s } + 0,5 = 3,5s * Vị trí khơng cần đặt phận RW: & Dòng khởi động bảo vệ dòng điện có hướng: * Dịng làm việc: giả sử IL2 dòng từ III → II I L1 = I II ( L2 + L3 ) + I III L3 200(5 + 2) + 100.2 = = 160 A L1 + L2 + L3 3+5+ I L3 = I III ( L2 + L1 ) + I II L1 100(5 + 3) + 200.2 = = 140 A L1 + L2 + L3 3+ 5+ I L2 = I II L1 − I III L3 200.3 − 100.2 = = 40 A L1 + L2 + L3 3+ 5+ * Dịng khởi động: I kđIII = kat kmm I lv max ktv I lv max_1 = max { I L1 ; I II + I III } = 300 A I lv max_ = max { I L ; I III } = 100 A I lv max_ = I L = 140 A I lv max_ = max { I L ; I II + I III } = 300 A I lv max_ = max { I L ; I II } = 200 A I lv max_ = I L1 = 160 A I kñ_1 = 423,53 A ⇒ I kñ_1 = 141,18 A I kñ_1 = 197,65 A I kñ_1 = 423 A ⇒ I kñ_1 = 282,2 A I kñ_1 = 226 A Độ nhạy: I1NM _ II = 700 I N = 700 A ⇒ knh1 = = 1,6 < (ko thỏa) 10 423 I 3NM _ I = 300 I N = 300 A ⇒ knh3 = = 2,17 > 10 141,18 knh4 = 300 = 1,06 < 282 knh6 = 300 = 0,7 < 423 :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 7) Ng.Phong 10) BẢO VỆ KHOẢNG CÁCH – [B.58] Ttính tổng trở khởi động cấp I, cấp II hệ số độ nhạy bảo vệ khoảng cách chống ngắn mạch nhiều pha đặt vị trí 1,2,3 mạng 110kV Trị số dịng điện ngắn mạch phân bố có ngắn mạch pha N hình Chọn trị số khởi động cấp I,II thời gian khởi động cấp bảo vệ khoảng cách cấp chống NM nhiều pha vị trí máy cắt Cho Δt = 0,5s Tại vị trí đặt bảo vệ khoảng cách cấp, MBA có bảo vệ so lệch tác động tức thời Tất nguồn có sđđ nhau, tất tổng trở phần tử có góc pha, cho Zđd = 0,4Ω/km UN%MBA = 10,5% 100km 800A ~ C 600A 1000A 110kV Cho Zđd = 0,4Ω/km UN%MBA = 10,5% 60km B D A BẢO VỆ KHOẢNG CÁCH – [B.59] ~ ~ ~ 110kV A l2 l1 l3 l4 l5 C T1 t (2s) T5 l7 l6 N B T2 T3 T4 t1 t2 t3 t4 (2s) (1s) (1,5s) (2s) Các liệu đường dây, máy biến áp: 2x60MVA l1 30 40km U N % U ñm 10,5 110 = = 21, 2Ω 100 Sñm 100 60 ZT = Z MBA = 10, 6Ω (2 maùy //) * Z MBA = U N % U ñm 100 S ñm * Z ñd = Z đd × l Cấp I: Máy cắt đặt vị trí 1: - Đường dây AB: gồm đoạn * Z I kñ1 = 0,85.Z AB = 0,85.40 = 34 * Z II kñ1 ⎛ ⎞ k = k11 ⎜ Z AB + Z (Ii ) ⎟ ⇒ (sơ đồ >1 nguồn) ⎜ ⎟ k pd ( i ) ⎝ ⎠ Ω Z Z ⎪⎫ ⎪⎧ Z = ⎨ ; ; T⎬ k pd (i ) ⎪⎩ k pd ( BC ) k pd ( BD ) kT ⎪⎭ I N _ AB 1000 k pd ( BC ) = = = I N _ AB + I N _ BC + I N _ BD 2400 12 I (i ) I BC Z k pd (i ) 12 ⎧ 0,85.24 0,85.16 10, ⎫ Ω ; ; = ⎨ ⎬ = 25.44 5 12 12 ⎭ ⎩ 512 + l1 l l → Z1-1 = Zl1 + Zl2 + Zl3 + l1 l T → Z1-2 = Zl1 + Zl2 + ZT1 + l1 l2 l7 T2 → Z1-3 = Zl1 + Zl2 + Zl3 + ZT2 - Tổng trở khởi động cấp I: I Z kñ1 = 0,85.Z AB = 0,85.Z AB (min) I BD k pd ( BD ) = kT = k pd ( BC ) = I (i ) Z AB (min) = {Z1−1; Z1−2 ; Z1−3 } t1I = 0( s) Cấp II: - Do sơ đồ có nguồn, ta có: II Z kđ1 = Z AB (max) + 0,5Z BC (min) t1II = ttaûi + Δt II ⇒ Z kñ1 = 0,85 ( 40 + 0,9.25, 44 ) = 53,5Ω ∗ knhII = II Z kñ1 Z AB = 53,5 = 1,34 > 1, 40 Máy cắt đặt vị trí 2: * Z kdI = 0,85.Z BC = 0,85.24 = 20.4Ω ⎛ ⎞ k * Z kdII = k11 ⎜ Z BC + Z (Ii ) ⎟ ⇒ chọn gtrị "min" ⎜ ⎟ k pd i ( ) ⎝ ⎠ ⎧⎪ Z I ZI Z ⎫⎪ = ⎨ BA ; BD ; T ⎬ k k k ⎩⎪ pd ( BA) pd ( BD ) T ( BC ) ⎭⎪ I N _ BC 800 = = k pd ( BA) = k pd ( BD ) = kT = I N _ BC + I N _ BA + I N _ BA 2400 Z (Ii ) k pd (i ) Z (Ii ) k pd (i ) ⎧ 34 0,85.16 10, ⎫ Ω = ⎨ ; ; ⎬ = 31.8 1 3 ⎭ ⎩ 13 ⇒ Z kñII = 0,85 ( 24 + 0,9.31,8) = 44, 7Ω ∗ knhII = II Z kđ2 Z AB Cơng suất MBA (MVA) T1 T2 T3 T4 T5 2x10 2x10 40 63 40 Tính tổng trở: * Z AB = 0, × 100 = 40Ω ; Z BC = 24Ω ; Z BD = 16Ω Z l7 Tổng trở: * Z MBA = Chiều dài đường dây (km) l2 l3 l4 l5 l6 30 40 50 50 20 = 44, = 1,86 > 1, 24 Máy cắt đặt vị trí 3: (tính tương tự) :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: ⇔ (sơ đồ nguồn) >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 9) Ng.Phong * Độ nhạy cấp III NM cuối L1: BẢO VỆ KHOẢNG CÁCH – [B.60] Xác định tổng trở khởi động thời gian làm việc bảo vệ khoảng cách chống ngắn mạch nhiều pha đặt vị trí L1 = 62km L1 = 12km K nhIII1 = III Z kñ1 87,3 = = 3,13 > 1, Z L1 27,9 Hoặc NM cuối vùng bảo vệ dự trữ cuối đdây BC: K nhIII1 = III III Z kñ1 Z kñ1 87,3 = = = 1,33 > 1, 13,5 Z ñt(max) Z + Z L 27,9 + L1 0,358 k p (min) * Thời gian làm việc: t1III = t2III + Δt = + 0,5 = 1,5( s ) Để giảm thời gian làm việc, cấp thứ III chọn theo điều kiện phối hợp với cấp thứ II bảo vệ số 2: a) ⎛ ⎞ k1 III II Z kñ1 = k11 ⎜ Z L1 + Z kñ2 ⎜ ⎟⎟ k pd (max) ⎝ ⎠ Khi chiều dài đường dây L1 = 62km: Cấp I: Lúc thời gian làm việc: t1III = t2II + Δt = 0,5 + 0,5 = 1( s ) I Z kñ1 = 0,85.Z L1 = 0,85.27,9 = 23,7Ω t1I = 0( s) b) Khi chiều dài đường dây L1 = 12km: * Xác định lại tổng trở khởi động cấp II bảo vệ 2: Cấp II: - Theo đk NM C: I Z kñ2 = 0,85.Z L = 0,85.5,4 = 4,69Ω ⎛ ⎞ k II * Z kñ1 = k11 ⎜ Z L1 + Z LI ⎟ ⇒ chọn gtrị "min" ⎜ ⎟ k pd ⎝ ⎠ ⎛ ⎞ k1 0,9 ⎛ ⎞ II I Z kñ1 = k11 ⎜ Z L1 + Z kñ2 4,69 ⎟ = 31,9Ω ⎟⎟ = 0,85 ⎜ 27,9 + ⎜ k pd (max) 0,434 ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ * Cách 1: knhII = I L2 = U ( X A + Z L1 ) X B + Z L2 X A + Z L1 + X B I L1 = XB I L X A + Z L1 + X B k pd = I L1 XB = I L X A + Z L1 + X B II Z kñ1 31,9 = = 1,14 < 1,2 : không đủ độ nhạy Z L1 27,9 Phối hợp lại: I Z kñ3 = 0,85.Z L = 0,85.14,4 = 12,24Ω II I Z kñ2 = k11 ( Z L + k1Z kñ3 ) = 0,85(5,4 + 0,9.12,24) = 13,95Ω ⎛ ⎞ k1 0,9 ⎛ ⎞ II II Z kñ1 = k11 ⎜ Z L1 + Z kñ2 13,95 ⎟ = 48,3Ω ⎟⎟ = 0,85 ⎜ 27,9 + ⎜ k 0,434 ⎝ ⎠ pd (max) ⎝ ⎠ * Cách 2: I L1 XB I L1 XB = ⇒ = = k pd I of _ B ( X A + Z1 ) I L1 + I of _ B ( X A + Z1 ) + X B knhII = II Z kñ1 48,3 = = 1,73 > 1,2 Z L1 27,9 Lúc thời gian làm việc: t1II = t2II + Δt = 0,5 + 0,5 = 1( s ) Vậy hệ số kpd không đổi NM C NM sau máy biến áp k pd (max) = X B (max) X A(min) + Z L1 + X B (max) = 0, 434 Z kIñ2 = 0,85.Z L = 0,83.13,5 = 11,5Ω 0,9 ⎛ ⎞ II 11,5 ⎟ = 43,98Ω ⇒ Z kñ1 = 0,85 ⎜ 27,9 + 0,434 ⎝ ⎠ - Theo đk NM sau MBA: ⎛ ⎞ k 0,9 ⎛ ⎞ II Z kñ1 27 ⎟ = 71,3Ω = k11 ⎜ Z L1 + ZT ⎟ = 0,85 ⎜ 27,9 + ⎜ ⎟ k 0,434 ⎝ ⎠ pd ⎝ ⎠ Từ điều kiện ta chọn: II Z kñ1 = 43,98Ω t1II = t1I + Δt = 0,5( s) * Độ nhạy cấp II: knhII = II Z kñ1 43,98 = = 1,58 > 1,2 27,9 Z L1 Cấp III: * Chọn theo đk tổng trở phụ tải nghĩa lúc vận hành với dòng cực đại Ilvmax điện áp cực tiểu U lv (min) = ( 0,9 ÷ 0,95 )U ñm = 99.103 kV III Z kñ1 = U lv (min) 3.K at K mm K tv I lv (max) cos(ϕnh − ϕlv ) = 87,3Ω đó: Kat = 1,2 - hệ số an toàn; Kmm = 1,5 - hệ số mở máy Ktv = 1,05 ÷ 1,1 - hệ số trở φnh = 65÷800 - góc độ nhạy max rơle tổng trở có hướng :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 11) Ng.Phong 13) BẢO VỆ KHOẢNG CÁCH – [HKII-04.05] Tính tốn bảo vệ khoảng cách cấp chống ngắn mạch pha nhiều pha đặt vị trí số Kiểm tra độ nhạy bảo vệ BẢO VỆ KHOẢNG CÁCH – [1] Tính toán bảo vệ khoảng cách cấp chống ngắn mạch pha nhiều pha đặt vị trí số Tổng trở đường dây là: x1 = 0,4Ω/km; x0 = 3x1 Cho Δt = 0,3s Tổng trở: * Z MBA = U N % U ñm 10,5 110 = = 21, 2Ω 100 Sñm 100 60 * Z AB = 0,4 × 60 = 24 ; Z AB = 3Z AB = 72 Ω * Xét trường hợp NM nhiều pha cuối C Mạch Thevenin: Ω 199,2∠ − 350 = 115∠ − 350 Z = 56,2∠84,50 Z BC = 0,4 × 15 = 6Ω ; Z BC = 3Z BC = 18Ω Vn = Z CD = 0,4 × 30 = 12Ω ; Z 0CD = 3Z CD = 36Ω Bảo vệ cấp I: I = 0,85.Z AB = 0,85.24 = 20,4Ω * Chống NM nhiều pha: Z kñ1 I I Z kñ1_1pha = Z kñ1 = 20,4Ω * Chống NM pha: Hệ số bù: K buø = Z AB − Z AB 72 − 24 = = 3Z AB 3.24 I NB = Vn = 2,05∠ − 119,47 Z I NA = Z ND I NB = 0,895∠ − 120,60 Z ND + Z NA K pd = I NA 0,895 = = 0, 44 I NB 2,05 Ta tính Kpd mà kơ cần phải tính dịng NM, với: * Thời gian tác động: t1I = 0( s ) K pd = Bảo vệ cấp II: * Chống NM nhiều pha: Bảo vệ cấp I: ⎧⎪ Z Z ⎫⎪ II Z kñ1 = Z AB + 0,5.min ⎨ BC ; MBA ⎬ ⎩⎪ K pd K pd ⎭⎪ I Z kñ1 = 0,85.Z AB = 0,85.45∠850 = 38,25∠850 Ω t1I = 0( s ) (nếu B ko có nguồn: Kpd = 1) Sơ đồ thay thế: I N1 xB K pd = AB = = 0,306 N1 I BC x A + Z AB + xB ~ ~ Bảo vệ cấp II: II Z kñ1 = Z AB + XB XA K pd = K pd = 0,306 * Chống NM pha: II II Z kñ1_1pha = Z kñ1 = 33,8Ω Z − Z AB 72 − 24 = = Hệ số bù: K buø = AB 3Z AB 3.24 0,5 {Z BC ; Z BD } K pd = 45∠850 + Z AB 31,8 ⎫ ⎧ II Ω ; Z kñ1 = 24 + 0,5.min ⎨ ⎬ = 33,8 ⎩ 0,306 0,306 ⎭ Z ND Z ND + Z NA 0,5 {30,85∠850 ; 33,75∠830 } 0,44 = 80,06∠850 Ω B N t1II = t1I + Δt = 0,5( s) * Kiểm tra đk độ nhạy: knhII = II Z kñ1 80,06 = = 1,78 > 1,2 (thỏa) Z L1 45 Bảo vệ cấp III: Kiểm tra độ nhạy: Z II 33,8 K nh = kñ1 = = 1,41 > 1,2 (thỏa) 24 Z AB III Z kñ1 = 1,2 ⎡⎣ Z AB + max {Z BC ; Z BD }⎤⎦ = 1,2 ⎡⎣ 45∠850 + max {30,85∠850 ;33,75∠830 }⎤⎦ = 94,48∠84,140 Ω Bảo vệ cấp III: * Chống NM nhiều pha: III t = t2II + Δt = 0,3 + 0,3 = 0,6( s ) III Z kñ1 = 1,2 ⎡⎣ Z AB + max {Z BC ; Z MBA }⎤⎦ III Z kñ1 = 1,2 ⎣⎡ 24 + max {6;31,8}⎦⎤ = 66,96Ω t1III = t2II + Δt = 0,3 + 0,3 = 0,6( s) K nhIII = III Z kñ1 66,96 = = 2,79 > 1,2 24 Z AB :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 12) Ng.Phong BẢO VỆ KHOẢNG CÁCH – [B.74] Cho sơ đồ đơn tuyến hệ thống truyền tải 345kV thơng số hình Tính bảo vệ khoảng cách cấp đặt vị trí A Tổng trở đường dây quy phía thứ cấp: * Z AB = kqñ Z1_ AB = 0,1333.45∠850 = 6∠850 Z AB = kqñ Z _ AB = 0,1333.144∠740 = 19,2∠740 * Z CD = kqñ Z1_ CD = 0,1333.45∠850 = 4∠850 Z 0CD = kqñ Z _ CD = 0,1333.144∠740 = 12,8∠740 * Z EF = kqñ Z1_ EF = 0,1333.33,75∠850 = 4,5∠850 Z EF = kqñ Z _ EF = 0,1333.15,75∠740 = 2,1∠740 Bảo vệ cấp I: * Chống NM nhiều pha: I Z kñ_AB = 0,85.Z AB = 0,85.6∠850 = 5, 4∠850 Ω I I Z kñ1_1pha = Z kñ_AB = 5, 4∠850 Ω * Chống NM pha: Hệ số bù: kbuø = Z AB − Z AB 19,2∠740 − 6∠850 = = 0,742∠ − 160 3Z AB 6∠850 Bảo vệ cấp II: * Hệ số phân dòng: k pd = Z HL Z HL + Z GH k pd = ( 30∠85 (30∠85 0 + 21∠850 ) + 21∠85 ) + (15∠850 + 45∠850 ) = 0, 46 * Giá trị khởi động: II Z kñ_AB = Z AB + 0,5 ZCD k pd = 6∠850 + 0,5 4∠850 0, 46 = 9,94∠850 Ω * Kiểm tra đk độ nhạy: knhII = II Z kñ_AB 9,94 = = 1, 66 > 1, (thỏa) Z L1 * Chống NM pha: Hệ số bù: kbù = II II Z kđ1_1pha = Z kđ_AB = 9,94∠850 Ω Z AB − Z AB 19,2∠740 − 6∠850 = = 0,742∠ − 160 3Z AB 6∠850 Bảo vệ cấp II: Xem trang 278-SGK :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 14) 10 11 Ng.Phong CHỌN CẦU CHÌ – [Ex-12.2] 17) ĐIỀU CHỈNH TẦN SỐ VÀ CÔNG SUẤT - [Ex-16.1] Khảo sát đdây phân phối hình tia, phụ tải cung cấp điện dọc theo phát tuyến CC A thiết bị bv tuyến CC B, C đặt nhánh rẽ phía sau nhằm giảm khu vực điện cố xa Chẳng hạn cố sau B C HTĐ có tổng phụ tải 1580MW Hệ số điều chỉnh phụ tải D% = Tìm độ lệch tần số đột ngột cắt 80MW công suất tải trường hợp: Dịng cố maxi tính A vị trí cho khung Ngồi cho dòng đmức tải qua CC b - Hệ thống có 220MW cơng suất dự trữ quay a - Khơng có điều chỉnh tốc độ Cho biết độ phụ thuộc điều chỉnh 5% Tất MF làm việc với van mở Giả thiết Governor đáp ứng 80% theo tải Lựa chọn phối hợp cho CC A, B, C Ptải = 1580MW Pcắt = 80MW Pdự trữ = 220MW a) Khơng có điều chỉnh tốc độ: - Sự thay đổi tải: ΔP% = Δf% = - Độ tăng tần số: Chọn CC B: - Từ bảng 12.6 (tr296-SGK), với loại chì T ta thấy 15T phối hợp với chì 25T vị trí B với dịng lên tới 730A - Nhưng dòng cố lớn sau B 1550A, ta chọn chì 30T cho vị trí B - Chì 30T có dịng liên tục 45A (> dòng tải qua B 36A), từ bảng 12.6 ta thấy phối hợp tối với chì bv 15T có dịng NM lên tới 1700A 2,532 50 = 1,266Hz 100 b) Hệ thống có 220MW công suất dự trữ quay: - Khả nguồn pháy quay tổng: P = Ptải + Pdự trữ = 1580 + 220 = 1800MW - Nguồn tham gia điều chỉnh: Pnguồn = 0,8P = 0,8 x 1800MW = 1440MW - Độ phụ thuộc điều tốc 5% ˆ tần số thay đổi 5% làm thay đổi nguồn phát thay đổi 100%, đó: Pnguồn 1440 = = = 576 MW/Hz R (5/100) x 50Hz 0.05x50Hz - Đặc tính đáp ứng tần số hệ thống: Chọn CC A: - Tại A, dòng tải 105A dòng cố lớn 1800A β= - Để thỏa Itải A ˆ chọn chì 80T có dịng đmức 120A - Chì 80T phối hợp với chì 30T với dòng cố lên đến 5000A, sơ đồ dịng NM có 1800A ˆ thỏa Vậy cc chọn là: 80T A, 30T B 15T C 16) ΔP% 5, 063 = = 2,532% D% Δf = Δf%.fđm = Dòng tải qua C 21A: - Chọn CC C 15T có khả chịu tải 23A ˆ cầu chì có dịng định mức thích hợp độ dự trữ nhỏ (2A) Pcắt 80 100 = 100 = 5,063% Ptải 1580 CHỌN CẦU CHÌ – [Ex-12.2] 1 D%.P +D= + R R Pcắt = 576 + - Tần số tăng: 2.1800 = 621 MW/Hz 80 ΔPL 80 Δf = β = = 0,1288Hz 621 Một tủ phân phối có sơ đồ hình vẽ Xác định thời gian làm việc MCB MCCB điều kiện sau: a - Nhánh tải 28A 1h b - Ở nhánh có chạm trung tính pha, dịng chạm 2000A c - Ở nhánh có chạm đất pha, dòng chạm 63,75A Nhánh q tải 28A 1h: - Vì dịng dịng ˆ RCCB khơng tác động - Ta có: Itải/Iđm = 28/25 = 1,12 < 1,13: MCCB ko tác động Ở nhánh có chạm trung tính pha, dịng chạm 2000A - Vì dịng dịng ˆ RCCB khơng tác động 2000A I = 80Iđm > 10Iđm: MCB tác 25A đm động tức thời với thời gian nhỏ 0,1s - Dịng chạm trung tính = Ở nhánh có chạm đất pha, dòng chạm 63,75A 63.75A I = 2125IΔN > 5IΔN : theo tiêu 0.03A ΔN chuẩn IEC thời gian cắt tối đa RCCB dòng rò lớn 5IΔN 0,04s - Dòng rò chạm đất = - Nếu RCCB không cắt, MCB tác động với thời gian 60s 63.75A (vì Ichạm = I = 2,55Iđm) 25A đm :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 15) 12 Ng.Phong 20) ĐIỀU CHỈNH TẦN SỐ VÀ CÔNG SUẤT - [B113-tr368] ĐIỀU CHỈNH TẦN SỐ VÀ CÔNG SUẤT - [Ex-16.1] Một hệ thống điện nhỏ gồm tổ máy phát có đặc tính sau: HTĐ có tổng phụ tải 1260MW Tải thay đổi 1,5% tần số thay đổi 1% (D% = 1,5) Tìm độ lệch tần số đột ngột cắt 60MW tải khi: Công suất đmức Độ phụ thuộc chỉnh tốc độ R(%) MVA (đvtđ theo cb sc tổ máy) 600 500 Tổ a - Khơng có điều chỉnh tốc độ b - Hệ thống có 240MW dự trữ quay Cho biết độ phụ thuộc điều chỉnh 5% Tất MF làm việc với van mở Giả thiết Governor đáp ứng 80% theo tải Hai tổ máy làm việc song song, tải 900MW Ptải = 1260MW Pcắt = 60MW Pdự trữ = 240MW - Tổ cung cấp 500MW - Tổ cung cấp 400MW a) Khơng có điều chỉnh tốc độ: Tải tăng 90MW Tìm độ lệch tần số & cơng suất phát tổ máy trường hợp: P = Ptải - Pcắt = 1260 – 60 = 1200MW - Phụ tải lạii: - Hằng số giảm tải lại: D= D%.P 1.5x1200 = = 30 MW/Hz Pcắt 60 Δf = – - Độ tăng tần số: ΔPL -60 =– = 2Hz 30 D a) Giả sử cs tải không phụ thuộc vào tần số D = b) Giả sữ tải không thay đổi 1,5% tần số thay đổi 1% nghĩa D = 1,5 - Độ phụ thuộc chỉnh tốc độ R tính Scb = 1000MWA: b) Hệ thống có 220MW cơng suất dự trữ quay: - Khả nguồn pháy quay tổng: R1 = Scb 1000 R % = = 0,1 đvtđ S1 600 100 R2 = Scb 1000 R % = = 0,08 đvtđ 500 100 S2 P = Ptải + Pdự trữ = 1260 + 240 = 1500MW - Nguồn tham gia điều chỉnh: Pnguồn = 0,8P = 0,8 x 1500MW = 1200MW - Tải thay đổi (tính đvtđ): - Độ phụ thuộc điều tốc 5% ˆ tần số thay đổi 5% làm thay đổi nguồn phát thay đổi 100%, đó: Pnguồn 1200 = = = 480 MW/Hz R (5/100) x 50Hz 0.05x50Hz - Đặc tính đáp ứng tần số hệ thống: β= - Tần số tăng: 19) ΔPL = a) Tải không phụ thuộc vào tần số D = 0: - Độ lệch tần số: + D = 480 + 30 = 510 MW/Hz R Δfss = - ΔPL - ΔPL = 1/Req + D 1/R1 + 1/R2 + D ΔPL - 60 Δf = – β = – = 0,1176Hz 510 Δfss = - 0.09 = - 0,004 đvtđ 1/0.1 + 1/0.08 + ˆ Δf = Δfss.f0 = (- 0,004).50 = - 0,2Hz - Tần số mới: ĐIỀU CHỈNH TẦN SỐ VÀ CÔNG SUẤT - [Ex-16.1] HTĐ gồm tổ máy, có tổ máy có PFđm = 150MW, độ dốc điều tốc R = 0,06; ba tổ máy cịn lại có PFđm = 200MW, R = 0,07 Phụ tải có cơng suất 800MW D = 1,5 F = f0 + Δf = 50 – 0,2 = 49,8Hz - Công suất thay đổi tổ máy: Tính điều chỉnh sơ cấp phụ tải tăng thêm 85MW, cho tần số không vượt ± 0,2Hz so với tần số định mức - Độ dự trữ cơng suất: Kdt = - Tính KFht: Ptải tăng 90 = = 0,09 đvtđ 1000 Scb KFht = Pht 3.150 + 3.200 = = 1,3125 800 Ppt 3.150.0, 06 + 3.200.0, 07 3.150 + 3.200 - Khi phụ tải tăng thêm tần số giảm lượng: ΔP f ñ m Δf = Ppt ( K dt K Fht + D ) = ΔP f ñ m Ppt K ht = 0, 246 800(1, 3125 × 15, 3061 + 1, 5) - Ta thấy độ lệch tần số vượt giá trị cho phép, khác phục cách giảm R tổ máy thứ 2: R2’ = 0,04s KFht = Δf = 3.150.0, 06 + 3.200.0, 04 3.150 + 3.200 ΔP2 = – Δfss - 0.004 =– = 0,05 đvtđ ˆ ΔP2 = 50MW 0.08 R2 Khi D = 1,5: - Độ lệch tần số: Δfss = - ΔPL - ΔPL = 1/Req + D 1/R1 + 1/R2 + D Δfss = - 0.09 = - 0,00375 đvtđ 1/0.1 + 1/0.08 + 1.5 ˆ Δf = Δfss.f0 = (- 0,00375).50 = - 0,1875Hz - Tần số mới: 85 × 50 Δf = Δfss - 0.004 =– = 0,04 đvtđ ˆ ΔP1 = 40MW 0.1 R1 Như vậy, tần số làm việc 49,8Hz thì: tổ máy cung cấp 540MW & Tổ máy cung cấp 450MW b) = 15, 3061 ΔP1 = – = 21, 4286 85 × 50 800(1, 3125 × 21, 4286 + 1, 5) (thỏa đk đề bài) F = f0 + Δf = 50 – 0,1875 = 49,8235Hz - Công suất thay đổi tổ máy: ΔP1 = – Δfss - 0.00375 =– = 0,0375 đvtđ R1 0.1 ΔP1 = – Δfss - 0.00375 =– = 0,046875 đvtđ R2 0.08 ˆ ΔP1 = 37,5MW & ΔP2 = 46,875MW = 0, 1793 < 0, Như tổ máy cung cấp 537,5MW tổ máy cung cấp 446,875MW tần số 49,8125Hz Tổng cơng suất phát thay đổi 84,375 thay 90MW (nhỏ 5,625MW) công suất tải thay đổi theo tần số lượng: DΔfss = (- 0,00375).1,5 = - 0,005625 đvtđ = 5,625MW :: Copyright: vnp84055@yahoo.com -:- o4ever1507@yahoo.com -:- 0985.850.854 :: >> TTLs1507 Aishtieru -:- Houston TX77083 USA 18) ... + 2) + 100.2 = = 160 A L1 + L2 + L3 3+5 + I L3 = I III ( L2 + L1 ) + I II L1 100(5 + 3) + 200.2 = = 140 A L1 + L2 + L3 3+ 5+ I L2 = I II L1 − I III L3 200.3 − 100.2 = = 40 A L1 + L2 + L3 3+ 5+. .. = 4,665kA (6 + 2 0) // + (2 + 2 3) III * Dịng khởi động: I kđ1 = kat′ I lv (max) = 2.240 = 480 A I = 4665 A (dòng qua MC 2) I1 = 4665 = 622 A + (6 + 2 0) (dòng qua MC 1) * NM N3: I N( 3)3 = ⇒ I ⇒ Khi... (i ) I BC Z k pd (i ) 12 ⎧ 0,85.24 0,85.16 10, ⎫ Ω ; ; = ⎨ ⎬ = 25.44 5 12 12 ⎭ ⎩ 512 + l1 l l → Z1-1 = Zl1 + Zl2 + Zl3 + l1 l T → Z1-2 = Zl1 + Zl2 + ZT1 + l1 l2 l7 T2 → Z1-3 = Zl1 + Zl2 + Zl3 +