Nghiên cứu hệ số phân bố ngang cho hoạt tải tính theo phương pháp phần tử hữu hạn và phương pháp đơn giản aashto

ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA PHẠM DUY KHÁNH ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG CHO HOẠT TẢI TÍNH THEO PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ĐƠN GIẢN AASHTO CHUYÊN NGÀNH : XÂY DỰNG CẦU HẦM LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH – THÁNG 10 NĂM 2010 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học : TS Ngô Trần Trọng Lễ Cán hướng dẫn khoa học : TS Lê Bá Khánh Cán chấm nhận xét : TS Phùng Mạnh Tiến Cán chấm nhận xét : TS Phạm Quang Nhật Luận văn thạc sĩ bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA Ngày 11 tháng 12 năm 2010 ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHIÃ VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc -oOo Tp HCM, ngày tháng năm 2010 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: PHẠM DUY KHÁNH Phái : Nam Ngày, tháng, năm sinh : 10/08/1985 Nơi sinh : KIÊN GIANG Chuyên ngành : XÂY DỰNG CẦU HẦM MSHV : 09380321 Khoá (Năm trúng tuyển) : K2009 1- TÊN ĐỀ TÀI: Nghiên cứu hệ số phân bố ngang cho hoạt tải tính theo phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp đơn giản AASHTO 2- NHIỆM VỤ LUẬN VĂN:  Phân tích tính tốn ảnh hưởng thơng số thông số phụ ảnh hưởng đến hệ số phân bố momen hoạt tải cầu BTCT DƯL nhịp giản đơn phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp AASHTO;  Tổng hợp, so sánh kết hệ số phân bố momen hoạt tải trường hợp nghiên cứu Căn vào kết nghiên cứu, tác giả đưa khuyến cáo hệ số phân bố momen hoạt tải việc thiết kế cầu, lập bảng hệ số điều chỉnh momen cho trường hợp nghiên cứu phục vụ ứng dụng thực tế;  Những vấn đề tồn đề xuất hướng nghiên cứu cho hệ số phân bố ngang 3- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 25/01/2010 4- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 02/07/2010 5- HỌ VÀ TÊN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN - Cán hướng dẫn : TS Ngô Trần Trọng Lễ - Cán hướng dẫn : TS Lê Bá Khánh CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH TS Ngô Trần Trọng Lễ TS Lê Bá Khánh TS Lê Bá Khánh LỜI CẢM ƠN Thực luân văn thạc sĩ mơn học cuối khóa đào tạo Thạc sĩ kỹ thuật ngành Cầu-Hầm, Trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh Nhân đây, em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến Quý nhà trường, Quý thầy cô môn Cầu-Đường giảng viên thỉnh giảng, bạn học viên cao học lớp Cầu Hầm 2008&2009 tạo môi trường học tập, trao đổi kiến thức ngành vơ bổ ích tạo điểu kiện thuận lợi để dạy cho em kiến thức quý báu thời gian học tập Đặc biệt, em xin gửi cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ người thân gia đình, TS Lê Bá Khánh, TS Ngô Trần Trọng Lễ động viên nhắc nhở đóng góp ý kiến nội dung nghiên cứu vấn đề trở nên sáng tỏ, mạch lạc hoàn thiện Cuối em xin gửi lời chúc sức khỏe, bình an tới tất Q thầy cơ, bạn lớp đồng nghiệp Xin cảm ơn tất trân trọng kính chào TP Hồ Chí Minh, ngày tháng Học viên cao hoc Phạm Duy Khánh năm 2010 TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ Với mục tiêu nghiên cứu ảnh hưởng yếu tố yếu tố phụ đến kết cấu nhịp giản đơn làm việc hệ mạng dầm đến phân bố lại nội lực biến dạng dầm Từ đó, đưa khuyến cáo hệ số phân bố ngang cho hoạt tải làm sở cho việc bố trí vật liệu hợp lý, đảm bảo tính kinh tế- kỹ thuật cho cơng trình cầu BTCT DƯL Các số liệu phân tích luân văn : chiều dài tính tốn cầu, khoảng cách dầm chính, chiều dày mặt cầu, chiều dài hẫng…được thống kê từ dự án thực tế tham khảo nghiên cứu khác, phạm vi ứng dụng cơng tính hệ số phân bố ngang momen tiêu chuẩn AASHTO Trong thời gian cho phép thực đề tài, tác giả chọn số liệu trội tập hợp để làm đối tượng nghiên cứu Tất trường hợp phân tích dựa phương pháp phần tử hữu hạn thơng qua chương trình ứng dụng SAP2000 phiên 14, loại tải trọng tổ hợp tải trọng tuân thủ theo tiêu chuẩn AASHTO Kết trình bày dạng bảng biểu biểu đồ theo thông số nghiên cứu thay đổi để so sánh đối chiếu với quy trình Từ đó, rút kết đáng tin cậy hữu ích Trên sở kết nghiên cứu, tác giả đưa khuyến cáo hệ số phân bố ngang momen cho hoạt tải việc thiết kế cầu BTCT nhịp giản đơn Đồng thời đề xuất hệ số điều chỉnh hệ số phân bố ngang cho momen hoạt tải thiết kế Chính vậy, tính tốn thiết kế cầu BTCT nhịp giản đơn trở nên xác an tồn Đồng thời, tài liệu tham khảo để đánh giá nguyên nhân hư hỏng cầu Cuối cùng, tác giả đề xuất hướng nghiên cứu hệ số phân bố ngang để hiểu biết sâu vấn đề MỤC LỤC Mở đầu 1.Đặt vấn đề nghiên cứu 2.Phạm vi nghiên cứu 3.Nội dung nghiên cứu đề tài Chương : Tổng quan hệ số phân bố 1.1 Các nhóm phương pháp tính toán phân bố tải trọng 1.1.1 1.1.2 1.1.3 1.1.4 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 Nhóm thứ Nhóm thứ hai : Nhóm thứ ba : Nhóm thứ tư Phương pháp đòn bẩy Phương pháp nén lệch tâm tổng quát 10 Phương pháp dầm liên tục gối đàn hồi 16 Phương pháp Homberg 25 Các phương pháp mạng dầm 30 Phương pháp chuỗi điều hòa 33 Chương : Nghiên cứu tính tốn cách tính hệ số phân bố ngang theo phương pháp gần AASHTO LRFD 39 2.1 Sơ lược phát triển cách tính hệ số phân bố tải trọng theo tiêu chuẩn AASHTO 39 2.2 Cách thiết lập hệ số phân bố tải trọng cho hoạt tải theo công thức gần AASHTO 40 2.3 Tính tốn hệ số phân bố tải trọng cho hoạt tải theo công thức gần AASHTO 43 2.3.1 Điều kiện áp dụng 43 2.3.2 Cơng thức tính Hệ số phân bố dùng cho mô men lực cắt 44 2.3.3 Các điểm cần lưu ý áp dụng hệ số phân bố tải trọng 46 2.3.4 Trình tự tính tốn hệ số phân bố tải trọng 47 2.4 Phương pháp độ cứng kiểm tra (check rigid method by AASHTO-LRFD) 50 2.5 So sánh số phương pháp gần tính hệ số phân bố khác với phương pháp gần AASHTO LRFD 51 Chương 3: Tính tốn hệ số phân bố ngang theo phương pháp phần tử hữu hạn 56 3.1 Giới thiệu sơ phương pháp phần tử hữu hạn để tính hệ số phân bố ngang56 3.2 Các nghiên cứu trước phương pháp phần tử hữu hạn 58 3.3 Mơ hình hóa thành phần cầu theo phương pháp phần tử hữu hạn 63 3.4 Tính tốn nội lực phần tử dầm theo phương pháp phần tử hữu hạn 64 3.5 Nội lực nút phần tử chữ nhật 70 3.6 Tính tốn hệ số phân bố ngang cho hoạt tải theo phương pháp phần tử hữu hạn76 Chương : Tính tốn so sánh hệ số phân bố ngang hoạt tải theo phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp gần AASHTO 77 4.1 Đặc điểm kết cấu nhịp loại cầu nghiên cứu 77 4.2 Biến số nghiên cứu phạm vi nghiên cứu 77 4.3 Nghiên cứu hệ số phân bố tải trọng hoạt tải phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp gần AASHTO xét đến ảnh hưởng thay đổi chiều dài nhịp tính toán 78 4.3.1 Tính tốn hệ số phân bố tải trọng theo tiêu chuẩn AASHTO 80 4.3.2 Tính tốn hệ số phân bố tải trọng theo phương pháp phần tử hữu hạn 83 4.4 Nghiên cứu hệ số phân bố tải trọng hoạt tải phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp gần AASHTO xét đến ảnh hưởng khoảng cách dầm 92 4.5 Nghiên cứu hệ số phân bố tải trọng hoạt tải phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp gần AASHTO xét ảnh hưởng chiều dài hẫng 98 4.6 Nghiên cứu hệ số phân bố tải trọng hoạt tải phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp gần AASHTO xét ảnh hưởng chiều dày mặt cầu 104 4.7 Nghiên cứu hệ số phân bố tải trọng hoạt tải phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp gần AASHTO xét ảnh hưởng độ cứng theo phương dọc cầu 110 4.8 Nghiên cứu hệ số phân bố tải trọng hoạt tải phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp gần AASHTO xét ảnh hưởng vị trí đặt tải theo phương dọc cầu 117 4.9 Nghiên cứu hệ số phân bố tải trọng hoạt tải phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp gần AASHTO xét ảnh hưởng cách bố trí dầm ngang theo phương dọc cầu 124 Chương : Kết luận kiến nghị 131 Tài liệu tham khảo 133 Phụ lục : Kết phân tích nội lực SAP2000 134 Lý lịch khoa học 183 KÝ HIỆU NL : Số xe thiết kế Nb : Số dầm dọc theo phương ngang cầu L : Chiều dài nhịp tính tốn dầm W : Bề rộng từ mép đến mép cầu H : Chiều cao dầm I : Moment quán tính dầm J : Moment quán tính chống xoắn St Venant S : Khoảng cách dầm ts : Chiều dày bê tơng A : Diện tích mặt cách ngang dầm Eg : Khoảng cách trọng tâm dầm m : Hệ số g : Hệ số phân bố tải trọng Eb : Modul đàn hồi dầm Es : Modul đàn hồi Kg : Tham số độ cứng dọc de : Khoảng cách bụng phía ngồi dầm biên mép đá vỉa LLtt : Hoạt tải HL 93 FEM : Phương pháp phần tử hữu hạn LDFi : Hệ số phân bố dầm I tính theo FEM P : Lực dọc phần tử theo FEM V2 : Lực cắt mặt phẳng 1-2 theo FEM V3 : Lực cắt mặt phẳng 1-3 theo FEM T : Moment xoắn theo trục theo FEM M2 : M3 : Moment xoắn măt phẳng 1-2 (theo trục 3) theo FEM Moment xoắn măt phẳng 1-3 (theo trục 2) theo FEM -171- 28,25 Max 42,30 336,08 22,82 30,43 Max 20,86 379,37 15,42 32,60 Max 5,00 428,44 17,71 33,00 Max 0,20 454,96 21,79 0,00 Max 48,09 8,58 16,03 0,40 Max 49,48 3,96 17,14 2,57 Max 34,71 15,40 23,78 4,75 Max 16,62 56,64 32,48 6,92 Max 8,80 39,02 18,74 9,07 Max 7,75 84,47 10,71 11,21 Max 7,46 147,29 22,02 13,36 Max 7,11 96,31 26,21 15,45 Max 7,24 146,45 4,90 17,55 Max 7,91 210,18 14,68 19,64 Max 30,86 156,27 34,14 21,79 Max 35,12 206,70 6,73 23,93 Max 41,82 274,48 5,99 26,08 Max 65,67 227,16 42,09 28,25 Max 55,04 281,11 16,96 30,43 Max 31,70 357,51 11,64 32,60 Max 6,45 442,25 11,61 33,00 Max 0,18 501,84 17,87 TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU ts = 300 mm 0,00 Max 15,02 2,58 23,00 0,40 Max 14,81 0,64 11,39 2,57 Max 9,07 5,08 3,44 4,75 Max 3,83 20,65 6,84 6,92 Max 2,73 29,98 17,89 9,07 Max 2,59 54,56 0,38 11,21 Max 2,46 84,13 2,66 13,36 Max 2,36 81,48 32,14 15,45 Max 2,23 109,54 5,70 17,55 Max 2,54 139,77 4,10 19,64 Max 21,63 132,61 39,29 21,79 Max 29,51 162,73 12,57 23,93 Max 35,22 196,92 5,90 26,08 Max 48,70 197,25 43,59 28,25 Max 38,58 234,06 21,74 30,43 Max 18,83 277,21 13,81 32,60 Max 4,52 328,12 15,65 33,00 Max 0,12 354,90 20,20 0,00 Max 34,39 5,94 13,27 0,40 Max 35,56 2,70 7,66 69,60 72,03 69,33 74,34 85,23 66,60 57,25 57,12 31,54 37,48 44,32 36,82 32,49 41,53 49,05 41,21 43,97 75,10 66,72 65,57 71,91 79,25 -39,14 -38,02 -18,00 -0,47 -2,32 -4,70 -19,60 -26,98 -34,52 -29,16 -38,04 -50,51 -55,11 -52,89 -58,77 -63,04 -54,20 -58,95 -61,83 -39,83 -17,79 -0,50 1717,18 1035,62 183,21 0,23 64,73 120,68 785,38 1352,13 1701,44 2129,87 2380,72 2443,40 2621,05 2634,89 2483,13 2446,41 2237,34 1836,95 1534,25 1030,14 198,67 0,62 4334 8651 44,71 39,29 33,94 26,93 29,86 23,79 22,09 47,52 34,57 30,70 58,72 46,33 42,34 72,66 63,47 63,44 56,50 62,43 50,22 32,45 -0,79 -6,71 -18,27 -20,33 -1,82 -15,63 -13,81 -2,04 -16,69 -15,21 -5,79 -21,33 -20,38 -13,38 -36,16 -35,79 -15,44 -0,32 -1,89 -3,65 20,17 68,91 481,02 957,48 1303,00 1617,68 1833,17 1929,45 2039,43 2055,75 1985,05 1926,82 1760,71 1492,99 1197,21 758,31 140,25 0,17 45,56 69,18 -172- 2,57 4,75 6,92 9,07 11,21 13,36 15,45 17,55 19,64 21,79 23,93 26,08 28,25 30,43 32,60 33,00 0,00 0,40 2,57 4,75 6,92 9,07 11,21 13,36 15,45 17,55 19,64 21,79 23,93 26,08 28,25 30,43 32,60 33,00 0,00 0,40 2,57 4,75 6,92 9,07 11,21 13,36 15,45 17,55 19,64 Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max 24,93 11,78 6,35 5,39 4,86 4,24 3,66 3,46 13,53 15,80 19,44 29,18 25,59 16,50 3,47 0,11 34,39 35,56 24,93 11,78 6,35 5,39 4,86 4,24 3,66 3,46 13,53 15,80 19,44 29,18 25,59 16,50 3,47 0,11 47,37 48,56 33,30 15,00 8,22 7,13 6,70 6,87 6,96 7,75 30,53 8,03 30,63 18,68 42,47 76,33 48,57 75,25 109,81 82,65 108,95 145,76 123,82 150,55 190,61 233,57 266,12 5,94 2,70 8,03 30,63 18,68 42,47 76,33 48,57 75,25 109,81 82,65 108,95 145,76 123,82 150,55 190,61 233,57 266,12 8,35 4,01 15,42 56,40 39,10 84,39 146,63 96,33 146,36 209,46 156,13 2,63 1,89 14,17 0,50 0,45 23,44 0,58 0,59 31,63 5,16 1,06 40,10 14,90 9,39 2,04 2,98 13,27 7,66 2,63 1,89 14,17 0,50 0,45 23,44 0,58 0,59 31,63 5,16 1,06 40,10 14,90 9,39 2,04 2,98 15,41 16,66 24,32 33,20 16,86 10,72 21,97 23,86 4,82 14,96 32,14 15,05 11,86 23,68 12,97 11,46 34,01 15,73 14,43 45,22 26,36 23,18 69,94 54,95 53,78 51,56 47,91 50,22 32,45 15,05 11,86 23,68 12,97 11,46 34,01 15,73 14,43 45,22 26,36 23,18 69,94 54,95 53,78 51,56 47,91 82,73 66,36 56,90 57,11 30,61 37,15 43,83 34,70 31,71 41,34 46,61 -11,55 -14,02 -5,22 -21,25 -23,98 -13,34 -45,63 -40,79 -23,16 -57,60 -48,11 -34,90 -57,80 -37,74 -15,51 -0,38 -1,89 -3,65 -11,55 -14,02 -5,22 -21,25 -23,98 -13,34 -45,63 -40,79 -23,16 -57,60 -48,11 -34,90 -57,80 -37,74 -15,51 -0,38 -2,27 -4,31 -18,89 -26,01 -34,08 -29,18 -38,68 -50,96 -56,57 -54,50 -59,34 420,42 730,11 936,11 1160,55 1303,14 1363,05 1444,19 1453,08 1392,61 1351,46 1230,65 1023,56 834,15 550,87 105,77 0,37 45,56 69,18 420,42 730,11 936,11 1160,55 1303,14 1363,05 1444,19 1453,08 1392,61 1351,46 1230,65 1023,56 834,15 550,87 105,77 0,37 62,72 119,26 778,54 1343,69 1693,79 2121,83 2373,27 2437,81 2615,50 2629,96 2479,41 -173- 21,79 Max 35,35 206,49 6,14 40,19 -63,87 23,93 Max 42,90 273,61 5,73 43,54 -55,37 26,08 Max 67,60 226,91 41,77 73,78 -59,62 28,25 Max 57,19 280,77 16,97 66,59 -63,31 30,43 Max 33,26 356,89 11,56 66,17 -41,25 32,60 Max 6,73 441,30 10,80 72,26 -18,16 33,00 Max 0,19 500,74 17,38 80,34 -0,56 TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU PHÂN TÍCH THEO CÁCH BỐ TRÍ DẦM NGANG THEO PHƯƠNG DỌC CẦU TRƯỜNG HỢP KHƠNG BỐ TRÍ DẦM NGANG THEO PHƯƠNG DỌC CẦU 0,00 Max 163,67 3,52 15,73 58,77 -7,14 3,00 Max 136,83 9,17 23,08 77,53 -30,86 6,00 Max 81,04 17,17 28,00 74,45 -31,19 9,00 Max 28,05 41,28 25,51 65,95 -24,16 12,00 Max 9,14 72,22 21,02 58,18 -22,42 15,00 Max 21,52 106,73 15,89 50,75 -24,96 18,00 Max 73,93 142,08 10,83 44,07 -30,46 21,00 Max 103,30 181,36 6,01 52,08 -37,72 24,00 Max 105,55 223,81 11,01 69,56 -46,66 27,00 Max 80,21 270,29 21,49 86,76 -56,74 30,00 Max 36,85 321,71 24,25 95,16 -58,58 33,00 Max 2,07 377,43 16,62 66,23 -3,34 0,00 Max 261,38 30,55 8,12 31,36 -10,36 3,00 Max 221,20 28,22 3,60 25,21 -18,02 6,00 Max 129,74 27,30 4,99 17,96 -20,76 9,00 Max 43,45 36,15 5,05 17,16 -22,21 12,00 Max 23,54 60,00 4,41 17,43 -27,69 15,00 Max 112,08 86,56 3,08 18,75 -38,98 18,00 Max 175,32 113,29 1,48 21,19 -51,93 21,00 Max 208,17 142,01 0,93 30,03 -62,55 24,00 Max 204,92 173,20 7,18 51,81 -68,70 27,00 Max 162,66 209,07 15,93 71,84 -68,25 30,00 Max 87,50 252,11 16,65 77,36 -51,76 33,00 Max 5,81 301,06 2,77 54,77 -2,69 0,00 Max 594,73 37,37 20,77 85,99 -7,58 3,00 Max 516,89 43,08 70,12 143,42 -31,55 6,00 Max 358,23 50,87 91,34 153,93 -37,46 9,00 Max 202,56 74,64 85,32 140,56 -29,87 12,00 Max 97,28 105,64 70,84 121,48 -24,41 15,00 Max 62,59 139,87 52,99 98,10 -25,33 18,00 Max 93,53 176,30 33,53 73,00 -30,82 21,00 Max 112,99 218,23 14,20 62,70 -38,11 24,00 Max 110,51 262,56 13,50 71,66 -47,13 27,00 Max 82,69 310,70 22,74 87,70 -57,40 2442,10 2233,32 1833,84 1530,69 1026,78 198,18 0,68 4262 8524 236,07 706,05 1421,69 1976,03 2356,98 2555,21 2592,02 2492,05 2205,98 1736,43 1018,03 2,57 375,72 576,43 1014,96 1388,62 1658,75 1802,52 1832,98 1773,25 1583,06 1268,86 768,57 3,24 852,27 1307,29 2071,08 2677,68 3090,43 3290,05 3287,74 3111,83 2705,11 2082,72 -174- 30,00 Max 38,53 363,33 25,05 96,49 33,00 Max 2,47 419,12 18,15 67,73 0,00 Max 349,10 37,75 23,52 85,44 3,00 Max 286,37 35,70 75,21 122,33 6,00 Max 158,24 37,42 99,28 135,22 9,00 Max 48,46 63,59 96,57 132,52 12,00 Max 45,39 109,05 81,98 117,35 15,00 Max 209,90 159,70 60,73 95,80 18,00 Max 335,09 210,91 36,52 71,52 21,00 Max 398,91 266,62 12,80 57,03 24,00 Max 391,25 327,33 10,64 64,85 27,00 Max 307,12 396,62 17,89 80,89 30,00 Max 160,86 478,57 18,03 85,43 33,00 Max 10,46 570,88 11,61 75,98 TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TRƯỜNG HỢP BỐ TRÍ DẦM NGANG THEO PHƯƠNG DỌC CẦU 0,00 Max 30,25 3,06 25,54 49,54 0,40 Max 29,24 0,63 9,76 46,51 3,08 Max 18,65 6,34 5,67 45,09 5,77 Max 9,10 26,72 6,41 33,89 8,45 Max 6,18 60,62 6,79 27,14 11,13 Max 4,31 58,49 38,15 51,51 13,82 Max 4,84 90,80 4,66 36,03 16,50 Max 4,94 128,31 2,45 34,01 19,18 Max 13,45 168,91 5,05 35,71 21,87 Max 45,70 149,67 54,46 82,18 24,55 Max 41,36 188,47 18,66 61,04 27,23 Max 31,00 233,97 11,43 59,85 29,92 Max 17,72 286,58 10,22 67,73 32,60 Max 2,49 345,91 18,69 58,79 33,00 Max 0,10 368,37 22,49 62,52 0,00 Max 60,86 10,21 14,65 52,83 0,40 Max 62,29 6,12 6,79 31,29 3,08 Max 42,27 6,46 2,22 16,77 5,77 Max 21,61 31,65 1,40 16,36 8,45 Max 14,16 75,02 1,48 15,56 11,13 Max 8,15 35,79 28,58 39,23 13,82 Max 8,45 57,19 0,71 18,04 16,50 Max 10,47 96,49 0,71 17,67 19,18 Max 15,54 144,44 0,69 19,18 21,87 Max 29,38 99,14 47,42 75,79 24,55 Max 30,90 118,97 12,14 50,32 27,23 Max 32,88 156,66 9,30 50,33 29,92 Max 24,71 207,17 6,22 54,16 -59,48 -3,94 -11,16 -40,55 -54,51 -54,39 -51,75 -52,77 -59,67 -68,24 -72,70 -70,81 -53,72 -3,43 1189,39 6,09 505,08 981,90 1863,49 2594,80 3115,87 3395,23 3458,82 3352,84 2998,69 2408,33 1461,31 5,63 4262 8524 -1,05 -6,98 -26,50 -32,01 -23,97 -16,29 -25,71 -31,35 -25,06 -22,13 -36,51 -44,66 -40,90 -14,28 -0,14 -2,38 -4,29 -15,21 -20,23 -20,88 -10,95 -39,03 -45,22 -40,15 -20,31 -57,43 -51,66 -35,80 41,96 86,27 627,05 1211,70 1608,52 1835,15 2102,09 2195,36 2150,80 1933,47 1780,69 1470,46 935,26 146,61 0,25 84,75 92,07 529,69 919,31 1153,57 1265,84 1440,91 1506,63 1459,10 1307,59 1223,89 1040,73 694,35 -175- 32,60 Max 2,61 254,91 2,57 52,79 -12,32 33,00 Max 0,15 281,97 3,23 46,90 -0,07 0,00 Max 161,33 6,92 26,35 60,74 -1,39 0,40 Max 160,80 2,44 17,44 58,31 -7,13 3,08 Max 130,55 7,81 20,03 61,13 -26,71 5,77 Max 91,12 27,14 24,24 52,15 -32,19 8,45 Max 56,06 61,02 32,03 49,21 -24,17 11,13 Max 26,56 86,00 38,48 51,97 -45,04 13,82 Max 24,31 117,18 5,26 39,43 -25,89 16,50 Max 23,22 152,89 9,07 42,43 -31,52 19,18 Max 28,43 192,77 21,49 51,65 -25,26 21,87 Max 55,68 241,70 54,85 83,54 -57,27 24,55 Max 50,17 279,51 19,51 65,04 -36,80 27,23 Max 38,00 322,89 13,40 66,09 -45,03 29,92 Max 21,58 374,93 12,76 76,08 -41,95 32,60 Max 2,98 432,96 20,10 70,53 -16,42 33,00 Max 0,22 455,31 23,62 73,27 -0,34 0,00 Max 85,19 13,10 16,84 90,29 -2,85 0,40 Max 86,19 8,08 17,73 70,03 -5,86 3,08 Max 56,49 12,53 27,99 65,56 -20,68 5,77 Max 27,78 58,91 32,18 64,25 -28,98 8,45 Max 18,80 139,30 40,09 65,45 -36,94 11,13 Max 13,19 67,58 29,16 41,17 -61,99 13,82 Max 15,39 112,37 4,10 38,73 -46,66 16,50 Max 21,57 184,73 11,21 44,13 -52,23 19,18 Max 33,80 272,56 21,05 51,39 -49,97 21,87 Max 73,47 172,94 48,19 78,79 -68,82 24,55 Max 69,42 219,53 13,61 62,98 -64,48 27,23 Max 66,87 292,73 11,88 64,16 -55,55 29,92 Max 48,48 388,21 9,46 66,43 -38,84 32,60 Max 4,93 482,73 14,19 73,31 -14,45 33,00 Max 0,26 531,52 19,18 77,18 -0,24 TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TRƯỜNG HỢP BỐ TRÍ DẦM NGANG THEO PHƯƠNG DỌC CẦU 0,00 Max 19,86 2,96 24,88 48,44 -1,00 0,40 Max 19,35 0,54 9,69 44,39 -6,96 3,08 Max 12,17 7,81 3,83 40,47 -26,18 5,77 Max 6,66 30,51 6,63 32,14 -28,10 8,45 Max 3,84 41,11 25,81 38,19 -8,45 11,13 Max 3,91 73,72 2,05 29,65 -25,63 13,82 Max 4,07 112,84 3,31 28,00 -23,90 16,50 Max 3,56 106,14 41,67 62,03 -14,07 19,18 Max 10,05 141,86 7,81 46,02 -29,73 21,87 Max 21,89 184,23 5,06 41,49 -29,22 111,76 0,46 225,80 280,51 963,55 1769,47 2403,35 2876,59 3114,86 3195,94 3169,90 2997,50 2583,31 2012,67 1222,90 183,31 0,36 118,49 152,31 977,51 1699,78 2104,25 2244,37 2648,81 2782,86 2678,12 2304,56 2230,72 1931,85 1301,07 210,44 0,81 4262 8524 27,78 77,56 625,05 1186,86 1551,96 1901,11 2071,09 2058,46 2112,47 1999,50 -176- 24,55 27,23 29,92 32,60 33,00 0,00 0,40 3,08 5,77 8,45 11,13 13,82 16,50 19,18 21,87 24,55 27,23 29,92 32,60 33,00 0,00 0,40 3,08 5,77 8,45 11,13 13,82 16,50 19,18 21,87 24,55 27,23 29,92 32,60 33,00 0,00 0,40 3,08 5,77 8,45 11,13 13,82 16,50 19,18 21,87 Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max 44,35 33,73 16,93 2,33 0,08 44,70 46,08 30,82 16,02 8,51 8,10 7,45 8,48 9,79 14,95 26,95 22,41 16,23 1,67 0,13 129,80 129,47 103,96 69,72 34,87 29,00 24,46 16,49 22,96 34,15 53,37 40,34 20,60 2,79 0,20 60,54 61,82 40,11 20,56 11,61 11,71 11,16 18,68 20,43 33,22 180,22 224,70 277,57 339,30 362,69 7,01 3,06 10,18 41,47 22,76 52,25 96,05 63,17 94,16 140,14 115,65 143,44 191,34 244,77 273,42 5,90 1,99 8,27 30,94 51,93 82,15 120,88 157,42 190,35 231,72 280,92 322,55 374,69 434,98 458,29 9,85 4,57 18,99 76,26 46,64 103,03 183,97 119,64 179,54 264,28 45,59 17,63 10,99 18,53 21,90 14,39 6,70 2,19 1,47 19,37 0,67 0,64 33,73 2,35 0,71 40,67 12,48 7,72 2,59 3,26 25,75 16,57 16,33 26,53 26,32 5,01 18,54 41,96 8,22 12,96 46,40 19,24 13,32 19,74 23,00 16,63 16,49 24,86 33,27 21,20 8,83 21,65 34,27 3,58 8,64 78,52 64,25 65,35 56,49 61,42 53,64 31,28 17,32 17,02 29,77 16,71 15,98 48,86 24,81 23,01 76,08 56,09 54,48 51,74 46,11 58,78 54,83 54,08 50,99 38,78 33,84 41,54 62,40 49,11 52,81 82,02 70,19 74,22 69,44 73,26 90,02 67,33 61,70 63,55 36,21 40,07 49,01 50,87 41,31 47,55 -18,24 -40,66 -39,64 -13,81 -0,13 -2,29 -4,52 -15,35 -18,85 -8,86 -29,11 -32,45 -17,05 -50,77 -45,00 -26,19 -51,87 -35,47 -12,12 -0,08 -1,33 -7,11 -26,39 -28,31 -24,60 -25,81 -24,07 -35,18 -29,91 -29,42 -40,68 -41,09 -40,56 -15,96 -0,32 -2,79 -5,84 -20,38 -29,42 -42,12 -35,80 -43,78 -59,26 -57,07 -52,36 1703,73 1413,86 910,48 144,42 0,24 62,15 80,23 525,96 881,90 1088,65 1320,38 1439,07 1421,04 1459,80 1362,66 1153,21 970,92 660,35 109,07 0,43 181,92 244,20 959,83 1773,07 2406,58 2829,75 3104,44 3223,61 3157,82 2943,83 2583,61 2008,81 1224,22 184,45 0,35 84,07 133,65 969,83 1617,10 1951,06 2426,92 2623,14 2523,77 2652,16 2495,56 -177- 24,55 Max 65,38 206,69 42,16 80,80 -57,97 27,23 Max 50,72 266,56 14,64 68,85 -57,75 29,92 Max 33,02 358,23 10,48 67,20 -38,46 32,60 Max 3,22 462,55 14,08 72,59 -14,24 33,00 Max 0,23 514,46 18,76 76,78 -0,23 TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TRƯỜNG HỢP BỐ TRÍ DẦM NGANG THEO PHƯƠNG DỌC CẦU 0,00 Max 17,55 2,86 25,33 48,50 -0,95 0,40 Max 17,15 0,45 10,70 44,01 -7,16 2,55 Max 12,34 5,39 3,58 38,80 -21,94 4,69 Max 6,64 20,42 6,99 33,48 -26,02 6,84 Max 3,52 29,30 20,58 28,75 -8,76 8,99 Max 3,15 53,09 4,06 28,03 -21,55 11,13 Max 3,05 82,33 5,58 32,60 -28,98 13,28 Max 0,26 79,71 31,46 38,67 -0,29 15,43 Max 3,17 113,49 2,80 35,38 -15,07 17,57 Max 3,00 145,67 4,65 33,24 -17,61 19,72 Max 12,81 132,82 42,22 63,24 -14,08 21,87 Max 18,91 164,15 16,12 58,67 -37,89 24,01 Max 3,58 58,69 8,02 21,15 -3,89 26,16 Max 40,17 198,11 39,36 71,86 -14,41 28,31 Max 33,12 236,42 20,17 63,47 -40,48 30,45 Max 15,92 280,21 12,86 61,68 -37,95 32,60 Max 3,99 331,46 18,24 53,75 -15,18 33,00 Max 0,07 357,80 21,98 61,45 -0,27 0,00 Max 37,21 6,45 14,74 53,76 -2,14 0,40 Max 38,69 2,46 7,39 31,42 -4,71 2,55 Max 29,19 8,33 2,51 16,02 -12,94 4,69 Max 16,13 31,17 1,88 12,85 -16,95 6,84 Max 8,02 18,33 17,91 22,57 -7,75 8,99 Max 7,43 41,20 0,80 13,92 -22,85 11,13 Max 8,16 74,31 0,57 12,88 -30,61 13,28 Max 0,30 58,62 10,69 26,40 -7,84 15,43 Max 4,30 77,36 0,96 17,43 -33,32 17,57 Max 4,28 113,93 0,73 15,18 -35,55 19,72 Max 11,33 84,24 38,26 56,04 -15,52 21,87 Max 11,64 110,23 4,54 34,90 -37,79 24,01 Max 0,90 38,19 2,04 14,25 -2,67 26,16 Max 24,57 125,51 38,02 72,84 -33,87 28,31 Max 22,12 152,49 13,57 55,09 -53,27 30,45 Max 12,99 191,08 8,53 52,20 -33,31 32,60 Max 2,78 234,85 2,58 51,01 -14,35 33,00 Max 0,09 267,16 3,60 46,51 -0,30 0,00 Max 123,48 5,83 26,26 56,82 -1,14 2053,68 1786,20 1232,67 204,84 0,76 4262 8524 24,66 75,23 487,05 968,12 1323,55 1646,44 1886,02 113,70 2100,68 2094,50 2013,02 1960,67 1,22 1507,09 1202,16 761,61 141,61 0,15 51,93 74,39 431,35 738,86 939,99 1168,07 1309,64 98,68 1456,62 1461,49 1395,72 1350,49 0,83 1022,27 832,92 550,28 106,55 0,27 173,35 -178- 0,40 2,55 4,69 6,84 8,99 11,13 13,28 15,43 17,57 Max Max Max Max Max Max Max Max Max 123,13 105,31 76,01 45,14 34,23 29,45 0,51 19,07 16,42 1,75 5,86 20,86 33,20 55,70 85,18 138,27 135,21 166,89 18,59 15,66 26,66 21,46 8,63 19,47 31,64 5,32 19,25 53,01 49,87 50,80 29,96 31,74 43,06 38,89 37,85 45,49 -7,29 -22,85 -28,07 -22,89 -21,79 -31,19 -0,38 -15,23 -17,75 237,95 781,28 1470,74 2049,44 2470,97 2818,35 183,12 3163,11 3176,92 19,72 Max 23,28 197,95 42,56 64,42 21,87 Max 28,49 227,23 16,88 61,75 24,01 Max 4,72 60,26 8,64 22,12 26,16 Max 47,65 303,27 40,17 76,49 28,31 Max 38,46 340,09 21,86 70,48 30,45 Max 18,90 383,58 15,00 71,20 32,60 Max 4,61 432,87 19,37 67,87 33,00 Max 0,14 459,08 22,93 74,02 0,00 Max 49,03 9,18 17,35 89,71 0,40 Max 50,62 3,81 18,64 68,21 2,55 Max 37,61 15,69 24,60 59,37 4,69 Max 20,68 57,01 33,02 59,82 6,84 Max 10,43 37,36 23,12 33,50 8,99 Max 9,70 80,95 11,06 38,39 11,13 Max 11,03 142,04 19,71 44,99 13,28 Max 0,43 106,50 11,54 30,94 15,43 Max 7,75 151,57 7,74 37,13 17,57 Max 9,85 219,14 17,34 44,54 19,72 Max 27,53 157,12 38,93 58,68 21,87 Max 28,38 208,14 5,62 51,16 24,01 Max 1,86 77,70 4,09 24,80 26,16 Max 56,66 227,40 39,73 77,92 28,31 Max 50,07 282,60 15,64 66,81 30,45 Max 26,89 357,67 10,90 64,33 32,60 Max 5,49 443,50 13,70 71,49 33,00 Max 0,15 502,43 19,30 77,35 TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TRƯỜNG HỢP BỐ TRÍ DẦM NGANG THEO PHƯƠNG DỌC CẦU 0,00 Max 14,01 2,85 23,91 47,33 0,40 Max 13,73 0,45 9,22 42,47 3,08 Max 7,84 9,69 3,39 37,56 5,77 Max 3,29 23,88 12,20 26,72 8,45 Max 2,89 56,24 1,84 25,39 11,13 Max 2,88 67,15 24,73 43,43 13,82 Max 2,83 104,79 1,68 32,01 -31,74 -37,95 -4,33 -26,38 -41,34 -39,09 -17,62 -0,40 -2,49 -6,05 -21,30 -30,10 -38,52 -28,95 -43,45 -14,42 -43,37 -44,98 -55,42 -47,28 -6,05 -58,32 -58,01 -36,36 -16,72 -0,43 3135,98 2949,27 2,85 2258,76 1717,50 1037,17 184,73 0,25 68,37 123,71 786,41 1350,42 1692,39 2127,10 2401,10 180,83 2655,72 2644,39 2473,74 2439,35 1,79 1831,42 1524,86 1026,20 199,40 0,50 4262 8524 -0,92 -7,03 -23,15 -13,13 -23,75 -8,85 -23,06 19,66 69,37 618,55 1150,26 1573,35 1818,33 2020,82 -179- 16,50 19,18 21,87 24,55 27,23 29,92 32,60 33,00 0,00 0,40 3,08 5,77 8,45 11,13 13,82 16,50 19,18 21,87 24,55 27,23 29,92 32,60 33,00 0,00 0,40 3,08 5,77 8,45 11,13 13,82 16,50 19,18 21,87 24,55 27,23 29,92 32,60 33,00 0,00 0,40 3,08 5,77 8,45 11,13 13,82 Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max Max 2,62 4,88 22,86 25,76 33,23 18,14 2,36 0,07 30,95 32,26 20,83 9,39 7,88 5,34 4,95 4,05 3,62 12,34 13,06 18,87 12,18 1,17 0,12 100,44 100,14 77,24 45,24 32,68 20,63 18,87 15,50 17,68 34,03 35,36 40,13 21,74 2,82 0,16 40,29 41,76 26,39 12,03 10,37 7,38 6,96 110,57 149,37 155,44 198,42 214,41 267,17 331,59 356,03 6,58 2,48 15,89 16,00 50,91 39,42 77,96 67,64 106,38 98,88 137,89 135,38 175,52 232,69 262,80 5,40 1,78 10,16 25,41 56,77 83,19 118,77 154,47 190,15 233,48 273,82 322,88 372,88 435,60 459,97 9,33 3,89 29,00 32,75 98,66 78,75 150,95 30,73 3,84 34,83 8,39 31,61 12,88 18,15 21,14 13,99 6,41 2,14 9,92 0,71 19,17 0,64 25,50 0,68 29,94 4,61 28,63 9,08 2,72 3,30 24,90 15,79 15,79 13,85 10,87 25,05 6,60 31,02 6,74 35,39 9,97 33,06 15,05 19,20 22,19 16,32 15,35 22,90 15,82 15,94 20,77 9,04 53,79 40,85 63,08 50,89 73,24 65,65 54,37 60,37 55,08 31,61 18,11 22,65 16,31 32,86 17,50 42,20 21,59 55,75 36,30 71,74 56,75 50,90 45,62 57,13 52,13 50,54 28,87 32,61 43,86 36,62 54,27 45,71 65,22 56,15 79,85 75,11 68,43 73,23 90,46 65,57 59,73 37,25 45,02 37,05 39,23 -11,82 -25,64 -14,78 -31,54 -23,99 -37,09 -13,49 -0,12 -2,12 -4,83 -14,50 -9,10 -20,81 -12,70 -34,40 -20,64 -44,38 -28,39 -47,61 -35,85 -36,12 -12,28 -0,09 -1,23 -7,18 -23,92 -18,70 -23,94 -14,25 -23,22 -18,40 -25,81 -25,14 -31,78 -33,92 -38,25 -15,75 -0,28 -2,64 -6,04 -19,84 -25,55 -27,32 -38,33 -43,45 2037,71 2060,35 1908,48 1714,25 1354,20 879,73 141,70 0,21 42,95 70,23 512,48 830,03 1122,50 1270,07 1418,65 1422,22 1439,23 1314,67 1186,89 914,83 615,99 105,49 0,39 140,82 205,17 951,17 1765,48 2373,01 2825,03 3082,96 3189,07 3136,30 2943,79 2543,42 1997,12 1219,92 185,02 0,32 55,85 118,83 941,31 1507,05 2048,10 2283,33 2571,28 -180- 16,50 Max 6,92 129,35 26,17 44,74 19,18 Max 7,60 202,30 5,53 42,03 21,87 Max 29,80 183,21 31,15 59,46 24,55 Max 30,48 257,72 6,62 52,93 27,23 Max 44,68 246,65 30,87 78,98 29,92 Max 26,99 328,11 11,53 69,51 32,60 Max 2,36 438,79 13,92 72,44 33,00 Max 0,20 493,95 18,19 77,01 TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TRƯỜNG HỢP BỐ TRÍ DẦM NGANG THEO PHƯƠNG DỌC CẦU 0,00 Max 12,80 2,77 24,67 47,61 0,40 Max 12,58 0,38 10,30 42,90 2,70 Max 8,01 6,73 3,28 36,38 5,00 Max 3,38 17,61 10,36 24,75 7,30 Max 2,83 43,60 2,10 23,55 9,60 Max 2,88 53,81 22,12 35,86 11,90 Max 2,76 85,29 2,17 27,64 14,20 Max 2,63 90,94 27,96 45,92 16,50 Max 2,44 124,28 4,04 34,40 18,80 Max 3,95 127,44 31,49 52,89 21,10 Max 12,22 162,49 6,51 41,72 23,40 Max 25,77 168,55 34,61 60,72 25,70 Max 27,87 206,26 10,89 50,48 28,00 Max 30,32 221,93 28,94 69,20 30,30 Max 17,51 268,05 12,72 63,13 32,60 Max 4,20 323,64 17,78 53,16 33,00 Max 0,07 353,29 21,69 60,72 0,00 Max 27,30 6,12 14,61 55,42 0,40 Max 28,82 1,99 7,30 31,60 2,70 Max 20,59 12,16 2,34 16,34 5,00 Max 9,92 14,18 10,20 18,16 7,30 Max 7,81 42,36 0,81 13,81 9,60 Max 5,70 33,11 19,13 28,35 11,90 Max 5,12 65,11 0,59 14,45 14,20 Max 4,29 56,11 25,04 36,51 16,50 Max 3,88 88,97 0,65 17,35 18,80 Max 4,28 80,93 29,60 44,18 21,10 Max 5,84 114,16 2,10 22,87 23,40 Max 13,39 109,66 32,41 55,76 25,70 Max 14,13 141,73 7,71 37,68 28,00 Max 17,24 141,88 28,04 68,00 30,30 Max 12,28 176,06 9,53 54,22 32,60 Max 2,43 223,95 2,74 50,24 33,00 Max 0,09 259,66 3,71 46,16 -49,94 -51,65 -55,40 -54,56 -55,70 -39,84 -14,50 -0,23 2540,46 2600,77 2349,56 2150,59 1653,23 1146,21 197,56 0,70 4262 8524 -0,72 -7,16 -21,24 -16,97 -23,88 -9,46 -22,05 -11,80 -24,03 -14,63 -27,13 -18,41 -34,30 -28,02 -38,37 -15,04 -0,23 -1,71 -4,81 -13,61 -10,16 -19,12 -11,18 -27,73 -16,55 -38,83 -23,71 -45,51 -30,49 -48,68 -38,18 -36,91 -14,77 -0,27 18,02 68,14 526,20 1010,06 1408,50 1665,17 1894,40 1987,17 2053,74 2020,76 1965,16 1780,73 1566,85 1224,13 779,98 139,72 0,14 37,97 66,88 447,18 738,98 1010,15 1173,05 1333,56 1394,96 1442,89 1413,85 1371,22 1232,03 1084,27 829,64 546,51 103,87 0,27 -181- 0,00 Max 91,64 5,17 25,79 0,40 Max 91,51 1,56 17,33 2,70 Max 74,83 7,21 14,35 5,00 Max 48,12 17,98 13,02 7,30 Max 34,57 43,96 11,21 9,60 Max 22,67 61,21 22,46 11,90 Max 19,16 92,30 6,64 14,20 Max 16,06 118,79 28,24 16,50 Max 15,26 150,97 7,19 18,80 Max 15,93 181,75 31,84 21,10 Max 23,71 215,34 7,93 23,40 Max 36,09 253,62 35,36 25,70 Max 36,42 289,49 12,60 28,00 Max 36,55 330,67 30,49 30,30 Max 20,78 376,23 14,79 32,60 Max 4,88 429,76 18,81 33,00 Max 0,13 459,30 22,64 0,00 Max 35,42 8,74 17,26 0,40 Max 37,22 3,22 17,05 2,70 Max 26,33 22,23 20,66 5,00 Max 12,28 28,49 18,10 7,30 Max 9,99 82,03 15,90 9,60 Max 7,46 66,96 22,08 11,90 Max 6,87 127,25 9,04 14,20 Max 6,08 108,94 26,50 16,50 Max 5,80 171,01 6,50 18,80 Max 9,09 152,71 30,42 21,10 Max 13,10 215,97 5,21 23,40 Max 32,02 201,84 34,03 25,70 Max 33,24 264,25 9,87 28,00 Max 40,00 258,62 30,40 30,30 Max 27,16 328,84 11,91 32,60 Max 5,03 422,40 13,47 33,00 Max 0,15 487,99 19,11 TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU TỔNG MOMENT UỐN M3 ĐỐI VỚI LÀN XE CỦA CẦU 56,37 51,55 46,66 27,56 30,05 36,32 31,27 46,33 37,22 53,87 44,65 63,62 55,44 76,44 72,86 67,61 73,77 90,71 66,36 56,13 34,25 42,33 32,87 34,28 38,04 35,63 46,31 40,19 59,23 51,70 74,98 65,80 70,87 77,64 -0,93 -7,29 -23,27 -22,41 -24,12 -13,54 -22,24 -14,86 -24,21 -19,70 -27,34 -26,78 -34,62 -34,42 -39,89 -17,51 -0,36 -2,07 -6,27 -21,61 -26,46 -26,79 -34,61 -36,20 -43,47 -47,81 -51,25 -51,07 -53,18 -53,91 -53,65 -40,74 -17,38 -0,41 128,64 193,40 818,06 1546,18 2127,23 2579,59 2900,46 3105,55 3165,88 3153,48 2996,85 2731,64 2321,19 1792,42 1085,31 184,90 0,22 49,23 114,16 821,21 1347,47 1845,62 2112,10 2417,67 2498,14 2602,72 2524,44 2471,94 2199,71 1963,03 1504,31 1016,52 194,05 0,51 4262 8524 -182- Bảng : Tung độ đường ảnh hưởng phản lực gối dầm liên tục nhiều nhịp khơng có mút thừa tựa gối đàn hồi -183- Bảng 2: Các hệ số tung độ đah phản lực gối dầm liên tục nhiều nhịp tựa gối đàn hồi tải trọng đặt đầu mút thừa CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM BỘ, TỈNH: Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc -Họ Tên: PHẠM DUY KHÁNH Sinh 10/08/ 1985 Nam Bí danh: Khơng có Chức vụ, đơn vị công tác trƣớc Khi nghiên cứu, thực tập: Nhân viên thiết kế Hệ số lƣơng chính: 2.34 ĐƠN VỊ CƠNG TÁC: Cơng ty khí hàng hải LÝ LỊCH KHOA HỌC Dùng cho cán khoa học – kỹ thuật có trình độ đại học, lập theo thơng tƣ số 612/KKT/CB ngày 18-8-1966 Ủy ban Khoa học Kỹ thuật Nhà Nƣớc Ngành học: Xây dựng cầu hầm Chuyên môn: Kỹ sƣ thiết kế I LÝ LỊCH SƠ LUỢC : Nguyên quán: Hƣng Yên Nơi sinh: Kiên Giang Chổ riêng địa liên lạc:100/7 Xô Viết Nghệ Tĩnh, Phƣờng Thắng Tam, TP Vũng Tàu Dân tộc: Kinh Tơn giáo: Khơng Thành phần gia đình: Tốt Thành phần thân: Tốt Ngày vào Đoàn TNCS HCM:22/12/2002 Ngày vào Đảng CSVN:chƣa vào Đảng Ngày thức vào Đảng: khơng có Chính quyền cao quyền đồn thể qua (nơi, thời gian):Khơng có Sức khoẻ: Tốt II QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO : ĐẠI HỌC : Chế độ học: Chính quy Thời gian học: Từ /2003 đến 4/ 2008 Nơi học: Trƣờng Đại học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh Ngành học: Xây dựng Cầu – Đƣờng Tên luận văn tốt nghiệp: Thiết kế cầu dầm liên tục BTCT DƢL thi công theo phƣơng pháp đúc hẫng cân bằng, thiết kế đƣờng qua hai điểm A- B Ngày nơi bảo vệ đồ án, luận án, thi tốt nghiệp: Trƣờng Đại học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh, ngày bảo vệ 26/01/2008 Ngƣời hƣớng dẫn: TS Vũ Văn Hòa, Th.s Cao Ngọc Hải III HOẠT ĐỘNG KHOA HỌC KỸ THUẬT: 1- Quá trình hoạt động khoa học-kỹ thuật, chuyên môn Trƣớc sau tốt nghiệp làm làm công tác khoa học-kỹ thuật gì? (kỹ thuật, nghiên cứu, thí nghiệm, giảng dạy, quản lý, phục vụ khoa học) Thời gian Tháng 9/2008 đến Tháng 4/2010 đến Tóm tắt trình hoạt động khoa học – kỹ thuật, nơi cơng tác Tham gia chƣơng trình đào tạo Thạc sĩ Trƣờng Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh Cơng tác Cơng ty Cơ khí hàng hải với vai trò kỹ sƣ thiết kế 2- Kết hoạt động khoa học-kỹ thuật: Từ tháng 4/2010 thành viên tham gia thiết kế cơng trình - Quản lý thiết kế nhà xƣởng cảng PTSC - Tòa nhà văn phòng cảng PTSC 3- Tham dự hội nghị khoa học-kỹ thuật 4- Khen thƣởng giải thƣởng hoạt động khoa học - kỹ thuật - Học bổng sinh viên xuất sắc năm 2007 trƣờng Đại Học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh 5- Khả chuyên môn, nguyện vọng hoạt động khoa học-kỹ thuật Về khả chuyên môn - Lập hồ sơ thiết kế sở, thiết kế kỹ thuật, vẽ thi công công trình lĩnh vực xây dựng - Giám sát thi cơng sử lý trƣờng q trình xây dựng đến hồn thiện cơng trình xây dựng - Sử dụng thành thạo phần mềm chuyên dụng nhƣ : SAP2000, Plaxis, CAST, Autocad…và ứng dụng văn phòng Về nguyện vọng - Đƣợc làm việc chun mơn, có hội nghiên cứu để phát triển nghề nghiệp, học hỏi nâng cao trình độ trao đổi kinh nghiệm - Công việc ổn định lâu dài, chế độ đãi nghộ hợp lý IV HOẠT ĐỘNG CHÍNH TRỊ XÃ HỘI: Tóm tắt q trình tham gia đoàn thể quần chúng (thanh niên cộng sản, cơng đồn… ) hội khoa học (hội phổ biến, hội khoa học chuyên ngành… ) phong trào lớn (cải tiến quản lý hợp tác xã,… ) ghi rõ nơi, thời gian - Tham gia khóa học an tồn công ty PTSC M&C tổ chức TP Vũng Tàu vào năm 2010 - Tham gia hội thao thƣờng niên công ty PTSC M&C tổ chức TP Vũng Tàu năm 2010 - Tham gia quyên góp xây dựng nhà tình nghĩa cơng ty PTSC M&C tổ chức TP Vũng Tàu XÁC NHẬN CỦA CƠ QUAN HOẶC ĐỊA PHƢƠNG Ngày tháng năm 2010 NGƢỜI KHAI PHẠM DUY KHÁNH ... theo tiêu chuẩn AASHTO 80 4.3.2 Tính tốn hệ số phân bố tải trọng theo phương pháp phần tử hữu hạn 83 4.4 Nghiên cứu hệ số phân bố tải trọng hoạt tải phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp. .. sát phương pháp phân tích phần tử hữu hạn cầu để tính hệ số phân bố ngang cho hoạt tải 61 Bảng 3.2- Các tác giả nghiên cứutính hệ số phân bố tải trọng theo phương pháp phần tử hữu hạn. .. 4.6 Nghiên cứu hệ số phân bố tải trọng hoạt tải phương pháp phần tử hữu hạn phương pháp gần AASHTO xét ảnh hưởng chiều dày mặt cầu 104 4.7 Nghiên cứu hệ số phân bố tải trọng hoạt tải phương