Đang tải... (xem toàn văn)
BẢNG TÍNH CẦU DẦM I CĂNG TRƯỚC 33M TCVN 11823BẢNG TÍNH CẦU DẦM I CĂNG TRƯỚC 33M TCVN 11823BẢNG TÍNH CẦU DẦM I CĂNG TRƯỚC 33M TCVN 11823BẢNG TÍNH CẦU DẦM I CĂNG TRƯỚC 33M TCVN 11823BẢNG TÍNH CẦU DẦM I CĂNG TRƯỚC 33M TCVN 11823BẢNG TÍNH CẦU DẦM I CĂNG TRƯỚC 33M TCVN 11823BẢNG TÍNH CẦU DẦM I CĂNG TRƯỚC 33M TCVN 11823BẢNG TÍNH CẦU DẦM I CĂNG TRƯỚC 33M TCVN 11823
ỦY BAN NHÂN DÂN TỈNH BÌNH DƯƠNG BAN QUẢN LÝ DỰ ÁN ĐẦU TƯ XÂY DỰNG BƯỚC THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG TẬP V: PHỤ LỤC TÍNH TOÁN QUYỂN 2: PHẦN CẦU VÀM TƯ CÔNG TRÌNH: XÂY DỰNG ĐƯỜNG VÀ CẦU VÀM TƯ ĐỊA ĐIỂM: HUYỆN PHÚ GIÁO & HUYỆN BẮC TÂN UYÊN TỈNH BÌNH DƯƠNG (MSCT: 3507) Văn phòng đại diện: Tòa nhà Him Lam, 234 Ngô Tất Tố, P 22, Q Bình Thạnh, TP HCM Representative Office: Him Lam Building, 234 Ngo Tat To, Ward 22, Binh Thanh District, HCMC Tel: (028) 35.565.386 - (028) 35.146.293 Fax: (028) 35.561.230 Website: www.vtco.com.vn Email: vantruong@vtco.com.vn PHỤ LỤC TÍNH TỐN TÍNH TỐN THỦY VĂN BẢNG TÍNH THỦY VĂN CẦU I Số liệu đầu vào - Diện tích lưu vực - Chiều dài lịng - Chiều dài bình qn sườn dốc lưu v - Độ dốc trung bình lịng - Độ dốc trung bình vị trí cầu - Độ dốc trung bình sườn dốc - Diện tích rừng (km2) - Diện tích hồ, ao (km2) - Diện tích đầm lầy (km2) 0.00 0.00 0.00 F= L= Lsd = Jls = Jls = Jsd = fr = fao = fđl = + Số liệu thủy văn - Tần suất thiết kế P% = - Lượng mưa ngày lớn ứng với P% HP% = - Vùng mưa Vùng mưa - Cấp đất Đất cấp + Các hệ số - Thông số đặc trưng nhám sườn dố - Thơng số đặc trưng nhám lịng sơng - Hệ số triết giảm dòng chảy - Hệ số dòng chảy lũ thiết kế - Hệ số lưu lượng cầu nhỏ + Thơng số mặt cắt ngang lịng suối - Cao độ mực nước cao - Cao độ đáy suối - Hệ số nhám lịng suối - Tỉnh khơng thiết kế cầu - Chiều cao kết cấu toàn kết kết nhịp msd = mls = δ= φ= m= n= 57.00 11.08 28.80 1.70 km2 km km ‰ 14.39 ‰ 47.00 ‰ 0.00 % (tỷ lệ rừng) 0.00 % (tỷ lệ hồ, ao) 0.00 % (tỷ lệ đầm lầy) 4.00 % 224.30 mm XVIII III 0.15 Tra Bảng 7.00 1.00 0.62 0.34 +26.14 +21.01 0.04 1.00 1.53 Tra Bảng Tra Bảng Tra Bảng A.1 Tra Bảng mm mm m m II Lưu lượng đỉnh lũ ứng với tần suất thiết kế II.1 Lưu lượng ứng với tần suất thiết kế QP% = AP% φ HP% F δ = (8) 285.46 m3/s Trong đó: + P% - tần suất thiết kế + HP% - lượng mưa ngày lớn tương ứng với tần suất thiết kế P% + QP% - lưu lượng đỉnh lũ ứng với tần suất thiết kế, m3/s; + F - diện tích lưu vực, km2; + φ - Hệ số dòng chảy lũ AP% = 0.036 Tra Bảng A.3 + Mô đun tương đối đỉnh lũ ứng với tần suất thiết kế + δ - Hệ số xét tới mức độ làm giảm nhỏ lưu lượng đỉnh lũ ao, hồ, đầm lầy lưu vực II.2 Thời gian tập trung nước mưa sườn dốc - Thời gian tập trung nước mưa sườn dốc - Hệ số ϕsd xác định theo công thức: Lsd0.6 0.3 0.4 msd Jsd (φ HP) ϕsd = τsd = 9.57 = 2.19 (9) 140.33 (10) V (m/s) 0.00 0.63 1.21 1.79 2.27 2.71 3.12 3.53 3.90 4.25 4.54 3.85 4.29 Q (m3/s) 0.00 0.40 3.05 9.42 19.93 35.21 56.12 83.24 116.62 156.65 201.65 207.38 285.46 Tra Bảng A.2 - Thông số địa mạo thủy văn lịng sơng ϕls xác định theo công thức: ϕls = mls Jls 1000 L 1/4 1/4 F (φ HP) 1/3 = III Tính tốn độ cầu nhỏ III.1 Xác định chiều sâu dòng chảy ứng với lưu lượng Q P% ω (m2) 0.000 0.638 2.525 5.277 8.768 12.999 17.966 23.602 29.894 36.840 44.461 53.842 66.524 χ (m) 0.00 4.05 7.58 9.97 12.37 14.76 17.07 19.21 21.35 23.49 26.02 39.10 41.91 R (m) 0.00 0.16 0.33 0.53 0.71 0.88 1.05 1.23 1.40 1.57 1.71 1.38 1.59 y C 0.37 0.34 0.33 0.32 0.31 0.30 0.29 0.29 0.28 0.28 0.27 0.28 0.28 0.00 13.33 17.46 20.45 22.50 24.06 25.38 26.52 27.48 28.31 28.92 27.36 28.39 Từ quan hệ Q = f(H), với Qtk = 285.46 m3/s + Chiều sâu dòng chảy tự nhiên + Vận tốc dòng chảy tự nhiên MNCN = => H0 = => V0 = 24.86 m 3.85 m 4.29 m/s QUAN HỆ h = f(Q) 4.50 4.00 H = 3.85m 3.50 3.00 Q = 285.46 m3/s ## ## ## ## ## ## ## ## ## ## ## ## ## h0 (m) 21.01 21.33 21.65 21.97 22.29 22.61 22.93 23.25 23.57 23.89 24.21 24.54 24.86 2.50 2.00 1.50 1.00 0.50 0.00 0.00 50.00 100.00 150.00 200.00 250.00 300.00 QUAN HỆ v = f(Q) 5.00 V = 4.29m/s 4.00 Q = 285.46 m3/s 3.00 2.00 1.00 0.00 0.00 50.00 100.00 150.00 200.00 250.00 300.00 II Tính tốn độ cầu nhỏ Giả thiết chế độ chảy tự (σng = 1) - Cột nước dâng trước cầu H = ψ [V t ]2 2.00 m σ n g 2m Trong đó: + [Vt] = Vcp = 4.29 m/s - Vận tốc cho phép khơng xói 0.65 + ψ2 = + σn = 1.00 +N= 0.81 + 2m = 0.61 Kiểm tra chế độ chảy cầu: + h0 = 3.85 m > N.H = 1.62 - Xác định tốc độ lớn cầu: Vmax gh m = N ,5 = ( gH m ) , m => Chế độ chảy ngập = + Vt = min(Vcp, Vmax) = 4.29 - Xác định cột nước trước cầu H1 θ1 = Vt ho = 5.33 m/s m/s 4.789 - Xác định cột nước gần lần thứ H1= 12 V t 2m ng g = 4.23 m - Xác định chiều rộng thoát nước cầu (khẩu độ cầu) Loc = Q σng m Sqrt(2g) H03/2 => Chọn chiều dài cầu = Loc1 = 23.25 m (40) 23.33 m - Xác định cột nước gần lần thứ hai: θ = H1 Tra bảng +θ= + kng = + n= + ψ1 = + σng1 = H = H1 σ ng L oc L oc ho = 1.054 Lần 4.789 0.668 0.839 Lần 1.054 0.849 0.924 Lần 1.092 0.702 0.856 1.302 2.986 1.512 0.942 0.703 0.908 σ ng L oc σ ng L oc = 5.13 m Kiểm tra n1 n2 n2 = h0/H2 = 0.750 Chọn n3 tính lại H3 Chọn n3 = 0.856 - Xác định cột nước gần lần thứ ba: H3 = 5.13 m => Ok - Chiều sâu tính tốn h = kng H = 3.61 m - Lưu tốc tính tốn V = Q/(ht Loc1) = 3.39 m/s + Chiều cao mực nước dâng trước cầu H = 5.13 + Cao độ mực nước dâng trước cầu 26.14 28.67 + Cao độ mực tối thiểu mặt cầu => Khẩu độ cầu tính tốn Lc = 23.25 m Khẩu độ cầu thiết kế L = 23.33 m Chọn chiều dài nhịp 33.00 m Số nhịp 1.00 Tổng chiều dài cầu L = 33.00 m Ok m m m Góc xiên 45 độ BẢNG TÍNH MỐ MA BẢNG TÍNH MỐ MA I SỐ LIỆU CHUNG I.1 Số liệu chung - Tên cơng trình: Cầu Vàm Tư - Tên mố: Mố MA - Loại cầu: BTCT - Tải trọng: HL93 Theo tiêu chuẩn TCVN 11823:2017 - Hệ số giảm tải trọng 1.00 - Tải trọng người: 3.00 kPa - Góc xiên mố: α = 45 độ (góc xiên so với phương vng góc với tim cầu) - Loại gối cầu mố Gối di động Cos α = 0.707 Sin α = 0.707 I.2 Số liệu kết cấu phần - Loại dầm: Dầm I, L= 33m - Số lượng dầm: dầm - Bề rộng lề m - Chiều dài dầm: 33.41 m - Số lề lề - Chiều dài nhịp tính tốn: 32.2 m - Gờ lan can + chắn bánh trái - Chiều cao dầm chủ 1.4 m + Bề rộng 0.5 m 0.18 m + Diện tích 0.232 - Chiều cao mặt cầu m - Chiều cao lớp phủ 0.06 m - Gờ lan can + chắn bánh phải - Số lượng mối nối mối nối + Bề rộng 0.5 m - Số lượng dầm ngang 30 dầm + Diện tích 0.232 m + Bề dày dầm ngang 0.25 m - Dải phân cách + Chiều dài dầm ngang 1.82 m + Bề rộng m + Chiều cao dầm ngang 1.22 m + Diện tích 0.000 m - Bề rộng toàn cầu 8.5 m - Dải phân cách biên - Bề rộng xe chạy 7.5 m + Bề rộng m - Số xe + Diện tích 0.000 m - Hệ số xe + Số lượng m - Chiều cao lan can 1.2 m I.3 Vật liệu - Trọng lượng riêng bê tông 25 kN/m3 - Trọng lượng riêng lớp phủ 23 - Trọng lượng riêng đất đắp 18 - Góc ma sát đất 28 - Góc ma sát đất tường 22 I.4 Kích thước hình học mố I.4.1 Kích thước theo phương ngang cầu Tên kích thước Số thứ tự Bề dày tường cánh kN/m3 kN/m3 độ độ Ký hiệu ttc Giá trị 0.500 Đơn vị m Bề rộng bệ mố (phương ngang cầu) Lbe 8.500 m Bề rộng thân mố (phương ngang cầu) Chiều dài đá kê gối Lthan 8.500 m lgoi 0.800 m Số lượng đá kê gối hgoi 0.100 m ngoi Chiều cao đá kê gối a5 a6 a7 b8 F C b9 b4 a8 C a10 a3 a4 E b10 D +Hx B +V Quy ước dấu b6 b3 +Hy a2 b2 +My a9 F b5 +Mx b7 I.4.2 Kích thước theo phương dọc cầu B b1 a11 A A D E a1 Số thứ tự Bề rộng bệ mố Tên kích thước Ký hiệu a1 Giá trị 9.192 Đơn vị m Chiều dài tường cánh (phần dưới) a2 1.909 m Bề rộng thân mố 2.121 m Khoảng cách từ mép bệ đến mép thân mố a3 a4 3.536 m Chiều dài tường cánh (phần trên) Khoảng cách từ mép thân đến mép đỉnh mố a5 6.223 m Bề rộng tường đỉnh mố a6 1.556 m Khoảng cách từ mép thân đến tim gối cầu a7 0.566 m Bề rộng đá kê gối a8 0.900 m Bề rộng gờ kê độ a9 0.925 m 0.426 m 11 Bề rộng đất đắp trước mố a10 a11 3.111 m 12 Chiều cao bệ mố b1 2.000 m 13 Chiều cao tường cánh (phần dưới) b2 6.845 m 14 Chiều cao tường cánh (phần giữa) b3 2.500 m 15 Chiều cao tường cánh (phần trên) 1.500 m 10 16 Chiều cao từ đỉnh mố đến đáy bệ b4 b5 12.130 m 17 Chiều cao tường thân b6 8.350 m Khoảng cách từ đỉnh mố đến gờ kê độ b7 1.780 m b8 1.100 m Chiều cao đất đắp trước mố b9 0.300 m b10 6.017 m 18 19 20 21 Chiều cao tường đỉnh Chiều cao gờ kê độ MIDASIT http://www.midasuser.com TEL:1577-6618 FAX:031-789-2001 MEMBER NAME : I900 General Information (1) Design Code : AISC-LRFD10M (2) Unit System : N, mm Material y : A709-36 25 (1) Material Name : 248MPa (2) Fy Length (1) Lx : 6.000m (3) Lb : 1.000m x 900 : 1.240m (2) Ly : 1.000 (4) Kx (5) Ky : 1.000 13 Section : BH-900x300x13/25 (Built Up) (2) Member Type 25 (1) Shape : Beam (3) Section Property 300 Area (mm^2) Asx (mm^2) Asy (mm^2) Xbar (mm) Ybar (mm) Sx (mm^3) Sy (mm^3) Cw (mm ) 26,050 10,000 11,700 150 450 7,860,394 751,037 2.156299e+13 Ix (mm^4) Iy (mm^4) Ixy (mm^4) ix (mm) iy (mm) Zx (mm^3) Zy (mm^3) J (mm^4) 3.537177e+9 112,655,621 0.000 368 65.76 8,910,625 1,160,913 3,765,792 Forces (1) Pu : 0.000kN (3) Muy : 0.000kN.m : 676kN.m (2) Mux : 0.000kN (4) Vux (5) Vuy : 192kN Factor (1) Cb : 1.000 Check Axial Strength (1) Pu = 0.0kN -> Skip Axial Strength Check Check Flexural Strength About Major Axis (X) (1) Elastic section modulus referred to tension and compression flanges Sxc = 7,860,394mm^3 Sxt = 7,860,394mm^3 (2) Calculate limiting width-thickness ratio of flange for flexure FL = 0.7 Fy = 174MPa kc = 0.495 λp = 0.38 Es / Fy = 10.79 λr = 0.95 kc Es / FL = 22.67 (3) Calculate limiting width-thickness ratio of web for flexure λp = 3.76 Es / Fy = 107 λr = 5.70 Es / Fy = 162 (4) Check width-thickness ratio of flange (BTR) BTR = 6.000 < λp = 10.79 -> Compact (5) Check width-thickness ratio of web (DTR) DTR = 65.38 < λp = 107 -> Compact (6) Calculate nominal flexural strength for Yielding (Y) Mn = Mp = Fy Zx = 2,212kN.m (7) Calculate limiting laterally unbraced length for the limit state of yielding (Lp ) 2020-09-29 MIDASIT http://www.midasuser.com TEL:1577-6618 FAX:031-789-2001 MEMBER NAME : I900 Lp = 1.76 ry Es / Fy = 3,285mm (8) Calculate nominal flexural strength for Lateral-torsional buckling (LTB) Lb < Lp -> Lateral-torsional buckling is not applied (9) Calculate flexural strength about major axis Resistance factor for flexure : ø = 0.900 øMnx = 1,991kN.m Mux / øM_nx4 = 0.340 < 1.000 -> O.K Check Flexural Strength About Minor Axis (Y) Mux = kN.m -> Skip Flexural Strength about Minor Axis (Y) Check 10 Check Interaction of Combined Strength (1) Calculate interaction ratio of combined strength Pr / Pc < 0.2 -> Formula ComRat = Pr Pc +( Mrx Mcx + Mry Mcy ) =0.340 < 1.000 -> O.K 11 Check Shear Strength (1) Calculate the web plate buckling coefficient (kv ) kv = 5.000 (for stiffened webs) (2) Calculate the web shear coefficient (Cv ) for webs of all other doubly/singly symmetric shapes and channels h / tw = 65.38 < 1.10 kv Es / Fy = 69.81 Cv = 1.000 (3) Calculate shear strength in local-y direction Aw = 11,700mm^2 Vny = 0.6 Fy Aw Cv = 1,742kN Resistance factor for shear : ø = 0.900 øVny = 1,568kN Vuy / øVny = 0.122 Vuy / øVny = 0.122 < 1.000 -> O.K 2020-09-29 MIDASIT http://www.midasuser.com TEL:1577-6618 FAX:031-789-2001 MEMBER NAME : I900 General Information (1) Design Code : AISC-LRFD10M (2) Unit System : N, mm 380 60 60 Material (1) Beam & Column 130 300 130 60 20 : A709-36 Xc = 150mm Xy = 450mm Ycp = 450mm Ycm = 450mm Ix = 3.537177e+9mm^4 Iy = 112,655,621mm^4 ix = 368mm iy = 65.76mm Sx = 7,860,394mm^3 Sy = 751,037mm^3 Zx = 8,910,625mm^3 Zy = 1,160,913mm^3 13 (2) Plate (Web) tweb = 20.00mm (3) Bolt Material : A325M Type : 7/8 Forces (1) Applied Force Vuy = 192kN (2) Design Force Distace from connection center to bolt center : 220mm Mu.web = 42.24kN.m Vu.web = 192kN High Tension Bolt (1) Property Fnt = 621MPa Ab = 388mm^2 μ = 0.300 (Class A Surfaces) Du = 1.130 hsc = μ (Standard Size Holes) Φ = 1.000 Rn = μ Du hsc Tb Ns = 57.13kN Φ Rn = 57.13kN/EA (Single Shear) (2) Polar moment of inertia Ip.web = 1,090,050mm Check Web (1) Design Force & Properties Mu = 42.24kN.m Vu = 192kN Ip = 1,090,050mm 2020-09-29 770 130 25 60 = 26,050mm^2 : BH-900x300x13/25 As 60 (1) H-Beam 3 Section Es = 199,948MPa 900 130 Fu = 400MPa 770 3 : A709-36 Fy = 248MPa Es = 199,948MPa (2) Plate 60 Fu = 400MPa 60 Fy = 248MPa MIDASIT http://www.midasuser.com TEL:1577-6618 FAX:031-789-2001 MEMBER NAME : I900 Cx = 325mm Cy = 130mm (2) Check High-Tension Bolt Nbolt = 18EA Φ Rn = 114kN/EA (No of Shear Side = 2) Rv = Vu / Nbolt = 10.67kN/EA Rmx = Mu Cx / Ip = 12.59kN/EA Rmy = Mu Cy / Ip = 5.038kN/EA Rmax = (Rv + Rmy ) + (Rmx ) = 20.13kN/EA Rmax / ΦRn = 0.176 < 1.000 -> O.K (3) Check Plate tpl = 20.00mm Zpl = 2,964,500mm hg = 770mm Ag = 15,400mm he = 627mm Ae = 12,543mm 2 Φvy = 1.000 Φvr = 0.750 Φvy Vn1 = Φvy 0.60 Fy Ag = 4,587kN Φvr Vn2 = Φvr 0.60 Fu Ae = 4,514kN ΦVn = min( Φvy Vn1 , Φvr Vn2 ) = 4,514kN Vu / ΦVn = 0.0425 < 1.000 -> O.K Φb = 0.900 ΦMn = 1,324kN.m Mu / ΦMn = 0.0319 < 1.000 -> O.K 2020-09-29 TÍNH SỨC KHÁNG CẮT CỦA TRỤ ĐÁ CẦU TẠM Theo TCVN5573-2011 KẾT CẤU GẠCH ĐÁ VÀ GẠCH ĐÁ CỐT THÉP - TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ Sức chịu tải trụ đá chịu nén N=md.σ.R.A Trong N lực dọc tính tốn; R cường độ chịu nén tính tốn khối đá xác định theo bảng từ Bảng đến Bảng 8; σ hệ số uốn dọc, xác định theo 8.1.1.2; A diện tích tiết diện cấu kiện; md hệ số xét đến ảnh hưởng tải trọng tác dụng dài hạn xác định theo cơng thức Khi cấu kiện có cạnh nhỏ h khơng nhỏ 30 cm (hay có bán kính quán tính nhỏ tiết diện ngang i nhỏ 8,7 cm) hệ số md lấy N= R= 1353.33 KN 0.08 Mpa σ= A= md= 0.483 35 m2 Hệ số uốn dọc σ dùng để xét đến giảm khả chịu lực cấu kiện chịu nén Đối với cấu kiện có tiết diện khơng đổi theo chiều dài, σ xác định theo Bảng 17 tùy thuộc vào độ mảnh cấu kiện = 16.67 đặc trưng đàn hồi α khối xây (lấy theo Bảng 14) lo chiều cao tính tốn cấu kiện, xác định theo dẫn 8.1.1.3; h cạnh nhỏ tiết diện hình chữ nhật lo= m h= 0.3 m Chiều cao tính tốn cột lo dùng để xác định hệ số uốn dọc σ lấy tùy theo điều kiện tựa chúng lên gối tựa nằm ngang, cụ thể là: Khi tựa lên gối khớp cố định (Hình 4a): lo = H; 2.Lực cắt lớn truyền xuống trụ đá (4 dầm 192x4KN) Ntt = 795.2 KN 3.Kiểm tra điều kiện chịu cắt N= Kết luận: 1353.33 KN > Ntt = TRỤ TẠM ĐẢM BẢO CHỊU CẮT 795.2 KN C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO CƠNG TRÌNH: HẠNG MỤC: NỘI DUNG: XÂY DỰNG ĐƯỜNG VÀ CẦU VÀM TƯ MỐ CẦU TẠM TÍNH TỐN TỔ HỢP NỘI LỰC ĐÁY BỆ I CƠ SỞ TÍNH TỐN I.1 TÀI LIỆU THAM KHẢO - Tiêu chuẩn thiết kế cầu: 22TCN 272-05, TCVN11823-2017 - Hoạt tải thiết kế XB60 - Quy trình thiết kế cơng trình thiết bị phụ trợ thi công cầu: 22TCN 200-1989 - Báo cáo khảo sát địa chất cơng trình I.2 THƠNG SỐ ĐẦU VÀO + Đá hộc: Cường độ đá hộc + f = 200 Mpa - Cao độ đỉnh mố cầu tạm CĐ1 = +23.84 m - Cao độ MNN CĐ3 = +22.72 m - Cao độ đáy mố tạm CĐ2 = II SƠ ĐỒ HÌNH HỌC +18.84 m Hố khoan HC01 (TKCS) 1/5 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO III TẢI TỌNG TÁC DỤNG Tải trọng thân DC Trọng lương riêng đá hộc = - Tĩnh tãi phần x 7m - Tĩnh tãi phần x 8m - Tĩnh tãi bê tơng lót S1= 21.25 H1= DC1= S2= H2= DC2= S2= H2= DC2= DC= KN/m3 28 m 2m 1190 KN 40 m 3m 2550 KN 40 m 0.2 m 192 KN 3932 KN Áp lực nước - Nước hầm tác dụng lên vách đáy: - Áp lực nước ngầm tác dụng lên vách đáy: + Tác dụng lên vách: Tại đáy mố: +18.84 Pw1 = g*H = g: dung trọng nước 1.0 (T/m3) +38.80 (KN/m2) 2/5 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO H: chiều cao tính tốn nước (m) Pw1 = + Tác dụng lên đáy: Pw2 = g*H = g: dung trọng nước 1.0 (T/m3) H: chiều cao tính tốn nước (m) Pw2 = Áp lưc đất ngang tác dụng lên vách EH Với : 3.88 602.176 m (KN) +38.80 (T/m) 1552 (KN) (10.5.1) kh = k0 = 1- sinφ'f φ'f : Góc ma sát có hiệu đất 0.524 (radian) + Lớp 2a: kh = 0.500 - Áp lực chủ động lớp 2a: + Trên đỉnh: P1t = Kh*g*H = + Tại mặt mực nước ngầm: P2t = P1t + Kh*gđn*H= + Dưới đáy: P3t = P2t + Kh*gđn*H= - Áp lực bị động lớp 2a: + Trên đỉnh: P1p = Kh*gđn*H= + Dưới đáy: P2p = P1p + Kh*gđn*H= Lớp 2a: 300 H= 1.66 m 14.94 (KN/m ) H= P2t = 2.78 m 19.42 (KN/m ) 153.93 (KN) H= 6.66 34.94 (KN/m ) 843.67 (KN) P3t = H= 0.00 m 0.00 (KN/m ) H= 3.00 15.00 (KN/m ) 540.00 (KN) P1p = Hoạt tải chất thêm Khi hoạt tải đứng sau phạm vi chiều cao tường chắn, tác dụng hoạt tải thay lớp đất tương đương có chiều cao heq heq = 0.907 m LS = kagsheq Ls = 8.16 KN/m 326.4 KN Chiều cao đất tương đương cho tải trọng đường tơ, heq lấy từ Bảng 3.11.6.2-1 Đối với chiều cao tường trung gian phải dùng nội suy tuyến tính Chiều cao tường (m) ≤ 1.50 3.00 6.00 ≥ 9.00 Chiều cao tường lấy khoảng cách từ mặt đất đắp đến đáy bệ móng, z heq (m) 1.7 1.2 0.76 0.61 3/5 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO 5.Tải trọng dầm chủ truyền xuống Xét trường hợp xe chưa vào cầu mà tới trước mố Phản lực (kN) Tĩnh tải truyền xuống vai kê Dầm chủ 93.20 6.Địa chất tính tốn Số liệu địa chất hố khoan: HC01 Cao độ đáy móng Mơ tả 2a(Đất sỏi sạn) R (Lớp đá) IV CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG STT Tải trọng DC EH WA LS 36.88 Độ dày (m) 2.50 3.50 Dung trọng ướt Hệ số rỗng e (Cát) g (kN/m3) 18.00 0.500 Góc nội ma sát (độ) 30.00 m Lực dính (kN/m2) Độ sệt B (Sét) 5.00 0.00 Tổ hợp tải trọng CĐ1 SD 1.25 1.35 1 1.75 V Kết tổ hợp nội lực đáy bệ Bản thân dầm Bản thân trụ Áp lực nước P1 Lực ngang đât P2t Lực ngang đât P3t Lực ngang đât P1p Hoạt tải chất thêm Lực đứng KN 93.20 3932.00 -1552.00 Lực ngang KN Lệch tim KN Moment KN.m 602.18 0.00 1.29 0.00 778.81 153.93 4.43 682.44 843.67 1.94 1636.71 326.40 2.50 816.00 -540.00 1.00 -540.00 4/5 C.TY TNHH ĐẦU TƯ VTCO TTSD (KN) TTCD (KN) Lực đứng KN Lực ngang KN 3479.50 1791.14 2473.20 1386.18 Lệch tim KN 11.17 Moment KN.m 3373.96 4608.67 5/5 Cơng trình : CẦU VÀ ĐƯỜNG VÀM TƯ Hạng mục: MỐ CẦU TẠM Tiêu chuẩn : TCVN 11823:2017 I,Thông số đầu vào I.1 Tổ Hợp nội lực đáy bệ TTGH TTGHCĐ TTGHSD V (kN) 3479.50 2473.20 KIỂM TỐN MĨNG TRỤ TẠM Góc Ɵ M(kNm) 4608.67 90.00 3373.96 90.00 H(kN) 1791.14 1386.18 I.2 Thơng số kích thước móng Thơng số Cao độ đáy bệ móng Cao độ mực nước ngầm Bề rộng bệ theo phương dọc cầu (B) Bề rộng bệ theo phương ngang cầu (L) Hình thức thi cơng Cao ®é hè khoan 23.84 Ký hiƯu Tên lớp Cao độ đáy lớp (m) 2a 2a Cỏt Cát 20.90 17.40 Đơn vị m m m m Đổ chổ m Cát ji (®é) (T/m3) 5.00 5.00 35.00 35.00 0.80 0.80 2a Đổ chổ SV S qmax SH e qmin SV Công thức: Qr = f Qn = ftQt + fep Qep Trong ft: Hệ số sức kháng cắt đất bê tơng móng Qt : Sức kháng cắt danh định đất móng fep: Hệ số sức kháng bị động đất Bảng Qep: Sức kháng cắt danh định đất móng gi c (kG/cm2) zi : Chiều cao lớp đất Ci,θi: Lực dính, góc ma sát trung bình lớp đất Ɵi: Dung trọng đẩy II.Kiểm tốn móng II.1 Kiểm tra điều kiện trượt Nền đất đáy móng Hình thức thi cơng móng : 18.84 22.72 5.00 8.00 0.80 0.50 Su (kG/cm2) 5.00 5.00 a.Xác định sức kháng cắt đất bê tơng móng +Đất cát Qt=Δ.V.tanδ Trong : Δ : Hệ số xét đổ chổ hay lắp ghép V: Tổng áp lực thẳng đứng δ: Góc nội ma sát đất Qt= Suy 3479.50 KN 35.00 độ 2436.372 KN +Đất sét Qt=A.qs Trong : A : Diện tích tính tốn đáy móng qs: Ứng suất kháng cắt đất, lấy giá trị nhỏ 0.5ơv Su Lớp đất ơv(max) đáy móng kN/m2 2a ơv(min) 186.45 kN/m2 Su -90.07 (kN/m2) b thực (m) qs_tb(kN/m2) A(m2) 500.00 3.37 157.14 26.97 Qt (kN) 4238.25 b.Sức kháng bị động đất Rep=Kp.0.5.δi*hi^2 Trong Kp=(1+sinϕ)/(1-sinϕ): Hệ số áp lực bị động δi: Dung trọng đất hi: Chiều cao lớp đất Lớp đất Stt δi (T/m3) Ɵ( độ) Kp Hi(m) H (kN) M (kN.m) 2a 35 0.8 2.94 3.69 127.59 412.87 2a 35 0.8 2.06 3.69 241.43 235.77 Qep= c.Khả kháng trượt cua móng Nền đất đáy móng đất Qr = f Qn = ftQt + fep Qep Qr= Kiểm tra Qr >= H Đạt Cát 2133.61 KN Thuộc Lớp 2a 369.017 kN II.2 Kiểm tra sức chịu tải a.Kiểm tốn ứng suất đáy móng + Điều kiện kiểm tốn qu