Đồ án công nghệ chế tạo máy xy lanh lớn ( Full bản vẽ 2D + thuyết minh)

Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG LỜI MỞ ĐẦU Cùng với phát triển ngành khoa học kĩ thuật nói chung, ngành khí chế tạo máy có vai trị nhiệm vụ quan trọng viêc chế tạo máy móc thiết bị để tăng suất, chất lượng sản phẩm, góp phần vào phát triển đất nước Khoa học ngày phát triển, máy móc ngày đại người kĩ sư phải có kiến thức chuyên môn tay nghề để đáp ứng nhu cầu xã hội Mục tiêu Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy giúp tổng hợp lại kiến thức học máy cắt kim loại, cơng nghệ chế tạo dung sai… Ngồi cịn giúp sinh viên làm quen với việc tìm kiếm tài liệu, sổ tay, bảng tra tiêu chuẩn, ứng dụng lý thuyết vào thực tế sản xuất Một chi tiết máy có nhiều phương án gia cơng khác Do địi hỏi người lám cơng nghệ phải đưa nhiều phương án So sánh ưu nhược điểm phương án sau tổng hợp đưa quy trình cơng nghệ gia cơng chi tiết để sản xuất cách hiểu quả, đơn giản, chi phí thấp đạt suất cao Được giúp đỡ tận tình thầy TRẦN QUỐC HÙNG giúp em hồn thành nội dung thiết kế: “ Quy trình cơng nghệ gia công xi lanh lớn” Một lần em xin chân thành cám ơn hướng dẫn thầy Trần Quốc Hùng thầy môn công nghệ chế tạo máy Sinh viên thực Nguyễn Duy Thoại Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… Tp Hồ Chí Minh Ngày… tháng… năm… Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… Tp Hồ Chí Minh Ngày… tháng… năm… Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG MỤC LỤC CHƢƠNG I: PHÂN TÍCH CHI TIẾT VÀ XÁC ĐỊNH DẠNG SẢN SẢN XUẤT I Phân tích chức điều kiện làm việc chi tiết II Tính cơng nghệ kết cấu III Xác định dạng sản xuất CHƢƠNG II: CHỌN PHÔI VÀ PHƢƠNG PHÁP CHẾ TẠO PHÔI I II III IV Xác định phương pháp chế tạo phôi Thiết kế vẽ lồng phôi Thiết kế vẽ khuôn đúc Mẫu đúc CHƢƠNG III: THIẾT KẾ QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ I So sánh lựa chọn phương án II Lập quy trình cơng nghệ CHƢƠNG IV: THIẾT KẾ NGUN CƠNG, TÍNH CHẾ ĐỘ CẮT I II III IV V VI VII VIII IX X XI Nguyên công I Nguyên công II Nguyên công III Nguyên công IV Nguyên công V Nguyên công VI Nguyên công VII Nguyên công VIII Nguyên công IX Nguyên cơng X Ngun cơng XI CHƢƠNG V: TÍNH LƢỢNG DƢ NGUN CƠNG VI CHƢƠNG VI: TÍNH CHẾ ĐỘ CẮT NGUN CƠNG VI CHƢƠNG VII: TÍNH TỐN THIẾT KẾ ĐỒ GÁ I II III IV V Tính lực kẹp cần thiết cho đồ gá Lực kẹp đai ốc sinh Chọn kích thước cấu kẹp Tính tốn sai số cho phép đồ gá Bảo quản đồ gá TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 5 7 9 10 11 11 12 15 15 16 18 19 22 24 27 29 31 33 35 36 41 47 47 48 48 48 49 50 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG CHƢƠNG I PHÂN TÍCH CHI TIẾT VÀ XÁC ĐỊNH DẠNG SẢN XUẤT I Phân tích chức điều kiện làm việc chi tiết: - Chi tiết xi lanh lớn có đặc điểm chi tiết dạng hộp - Những bề mặt làm việc chi tiết lỗ Ø70, Ø90, lỗ Ø10, 12 lỗ Ø10, lỗ Ø18, mặt đầu lỗ mặt đáy - Trong đó, mặt đáy, mặt đầu, lỗ Ø70 lỗ Ø10 bề mặt lắp ghép - Lỗ Ø70 xi lanh lắp lỏng với pistong, lỗ Ø10 dùng để lắp chốt định vị - Khi lắp pistong với lỗ Ø70, piston làm việc chuyển động tịnh tiến dọc theo chiều dài lỗ - Lỗ Ø90 có tác dụng định vị chi tiết khác lắp vào xi lanh lớn - Mặt đáy cần đảm bảo độ song song với tâm lỗ Ø70, lắp với chi tiết khác dùng bulong lắp vào lỗ Ø18 siết lại - Hai mặt đầu xi lanh cần đảm bảo độ vng góc với tâm lỗ Ø70, mặt đầu dùng kết nối xi lanh với chi tiết khác, lỗ Ø10 dùng lắp bulong II Tính cơng nghệ kết cấu: - Kết cấu chi tiết đơn giản - Tất bề mặt chi tiết cần gia cơng mặt phẳng lỗ Do sử dụng phương pháp gia cơng phổ biến phay, khoan… - Vật liệu gang xám có độ bền chống rung động tốt, thuận tiện cho việc chế tạo phôi phương pháp đúc Tra dung sai cho chi tiết gia công: Dựa vào phân tích chức làm việc chi tiết ta chọn dung sai cho bề mặt cần gia công - Lỗ Ø90 cần đạt cấp xác 11, miền dung sai kích thước lỗ H11, độ nhám Rz25 Tra bảng trang 177 sách dung sai lắp ghép kỹ thuật đo lường ta Ø90+0,14, chiều sâu lỗ 10±0,03 - Lỗ Ø70 dùng để lắp pistong, yêu cầu có độ hở nên ta chọn miền dung sai kích thước lỗ H7 Lỗ đạt cấp xác 7, độ nhẵn Ra=1,6 Tra bảng trang 177 sách dung sai lắp ghép kỹ thuật đo lường ta Ø70+0,03 - Hai lỗ Ø10 dùng để lắp chốt định vị, yêu cầu cấp xác 7, ta chọn miền dung sai H7 Tra bảng trang 177 sách dung sai lắp ghép kỹ thuật đo lường ta Ø10+0,015 Ngoài phải đảm bảo khoảng cách lỗ 234mm, đạt cấp xác 7, tra bảng trang 178 sách dung sai lắp ghép kỹ thuật đo lường ta 234±0,023 Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG - Các lỗ Ø18, Ø10 dùng để lắp bulong nên chọn cấp xác 12 Tra bảng trang 176 sách dung sai lắp ghép kỹ thuật đo lường ta Ø18+0,18, Ø10+0,15 - Dung sai khoảng cách tâm lỗ Ø70 lỗ mặt đáy đạt cấp xác 10 Tra bảng trang 178 sách dung sai lắp ghép kỹ thuật đo lường ta 125±0,125 - Dung sai khoảng cách mặt đầu lỗ Ø18 mặt đáy đạt cấp xác 12 Tra bảng trang 178 sách dung sai lắp ghép kỹ thuật đo lường ta 22±0,105 - Dung sai khoảng cách mặt đầu xi lanh đạt cấp xác 12 Tra bảng 29 trang 70 sách sổ tay công nghệ chế tạo máy ta 601±0,35 Yêu cầu kĩ thuật: - Độ không vng góc lỗ Ø70 so với mặt đầu không 0,03mm (Tra bảng trang 191 sách dung sai lắp ghép kỹ thuật đo lường, cấp xác 8) - Độ không song song tâm lỗ Ø70 mặt đáy không 0,05mm (Tra bảng trang 191 sách dung sai lắp ghép kỹ thuật đo lường, cấp xác 9) III Xác định dạng sản xuất Xác định số lƣợng chi tiết:     N  N 1.m.1   100   ( Công thức trang 31 sách hướng dẫn thiết kế đồ án công nghệ Nguyễn Đắc Lộc) - N1: số lượng chi tiết cần gia công năm theo kế hoạch - N: tổng số lượng chi tiết cần năm - Số lượng chi tiết sản phẩm m=1 - α: lượng sản phẩm dự phịng sai hỏng chế tạo phơi - β: lượng sản phẩm dự trù hỏng hóc, phế phẩm q trình gia cơng - Chọn α=3%, β=5%  0,03  0,05  N  50000 *1 * 1    50040 100   Tính khối lƣợng chi tiết: Q1  V  - Q1: khối lượng chi tiết ( kg) - V: thể tích chi tiết (dm3) - γ : trọng lượng riêng gang γ=(6,8-7,4)kg/dm3 Dùng phần mềm Creo 2.0 tính thể tích chi tiết V= 10,253854 dm3 Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG Q1  10,253854 * 7,2  73,8kg  Dạng sản xuất hàng khối CHƢƠNG II CHỌN PHÔI VÀ XÁC ĐỊNH PHƢƠNG PHÁP CHẾ TẠO PHƠI Xác định phƣơng pháp chế tạo phơi: Phương pháp chế tạo phôi phụ thuộc vào dạng sản xuất, vật liệu, chức năng, yêu cầu kỹ thuật, hình dáng bề mặt… chi tiết Chọn phôi chọn vật liệu chế tạo, chọn phương pháp chế tạo phôi, xác định lượng dư gia cơng bề mặt, kích thước, dung sai cho q trình chế tạo phơi Các dạng phôi thường dùng ngành chế tạo máy: Phôi thép thanh: Để chế tạo loại chi tiết như: lăn, loại trục, xi lanh, pittong, bánh có đường kính nhỏ, bạc… Phơi dập: Dùng cho chi tiết như: trục côn, trục thẳng, loại bánh khác, chi tiết dạng càng, chi tiết dập máy búa nằm ngang máy dập đứng chi tiết đơn giản dập khơng có bavia, chi tiết phức tạp có bavia Phơi rèn tự do: Dùng sản xuất đơn hang loạt nhỏ, ưu điểm loại phôi giá thành thấp Phôi đúc: Phôi đúc dùng loại chi tiết như: gối đỡ, chi tiết dạng hộp, loại phức tạp, loại trục chữ thập…Vật liệu dùng cho phôi đúc gang, thép, đồng, nhôm loại hợp kim khác Đúc thực khuôn cát, khuôn kim loại, khuôn vỏ mỏng phương pháp đúc ly tâm, đúc áp lực, đúc theo mẫu chảy Tùy theo dạng sản xuất, dạng vật liệu, hình dáng khối lượng chi tiết mà chọn phương pháp đúc hợp lý Các phƣơng pháp đúc: 4.1 Đúc khuôn cát: + Mẫu gỗ: Chất lượng bề mặt không cao, giá thành thấp, trang thiết bị đơn giản, thích hợp cho dạng sản xuất đơn loạt nhỏ Loại phơi có cấp xác: IT16  IT17 Độ nhám bề mặt: Rz=160μm I Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG + Mẫu kim loại: Nếu công việc thực máy có cấp xác cao, giá thành cao so với đúc khuôn mẫu gỗ Loại phù hợp với dạng sản xuất hàng loạt vừa lớn Loại phôi có cấp xác:IT15÷IT16 Độ nhám bề mặt: Rz=80μm 4.2 Đúc khn kim loại: Độ xác cao giá thành thiết bị đầu tư lớn, phơi có hình dáng gần giống với chi tiết, giá thành sản phẩm cao Loại phù hợp với dạng sản xuất hang loạt lớn hang khối Loại phơi có cấp xác: IT14 – IT15 Độ nhám bề mặt: Rz=40μm 4.3 Đúc li tâm: Loại phù hợp với chi tiết dạng trịn xoay, đặc biệt hình ống, hình xuyến 4.4 Đúc áp lực: Dùng áp lực để điền đầy kim loại long khuôn Phương pháp thích hợp với chi tiết có độ phức tạp cao, yêu cầu kỹ thuật cao, trang thiết bị đắt nên giá thành sản phẩm cao 4.5 Đúc khuôn vỏ mỏng: Loại tạo phơi xác cho chi tiết phức tạp dùng sản xuất hàng loạt lớn hàng khối KẾT LUẬN: Sau so sánh phương pháp tạo phơi ta chọn phơi đúc vì: - Phù hợp sản xuất hàng khối, hàng loạt - Giá thành chế tạo vật đúc thấp - Độ nhám bề mặt cấp xác kích thước phù hợp để thực nguyên công Chọn phương pháp đúc: - Với yêu cầu kĩ thuật chi tiết, tính kinh tế, dạng sản xuất hàng khối ta chọn đúc khuôn cát mẫu kim loại, làm khuôn máy - Phơi đạt cấp xác II - Cấp xác kích thước IT14-IT17 - Độ nhám bề mặt Rz80 Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 Đồ án công nghệ chế tạo máy II Thiết kế vẽ lồng phôi III Thiết kế vẽ khuôn đúc Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG Đồ án công nghệ chế tạo máy IV GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG Mẫu đúc Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 10 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG CHƢƠNG V TÍNH LƢỢNG DƢ CHO NGUN CƠNG VI Sơ đồ gá đặt : Tính lƣợng dƣ trung gian kích thƣớc trung gian Gia cơng lỗ Ø70 đạt: - Kích thước Ø70+0,03 - Độ nhám: Ra=1,6 - Máy 2620B - Định vị: phiến tỳ, chốt trụ, chốt xén - Chọn phôi: phơi đúc gang xám, dung sai kích thước phơi cấp 14 Thực qua bước: khoét thô, khoét bán tinh, doa thô, doa tinh  Khoét thô + Cấp xác 12 + Kích thước đạt Ø68+0,3 + Độ nhám Rz40  Khoét bán tinh + Cấp xác 11 + Kích thước đạt Ø69,7+0,19 + Độ nhám Rz25  Doa thơ + Cấp xác + Kích thước đạt Ø69,9+0,074 + Độ nhám Ra=2,5  Doa tinh Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 36 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG + Cấp xác + Kích thước đạt Ø70+0,03 + Độ nhám Ra=1,6 Xác định Rz+T Tra bảng 5.3 trang 71 sách hướng dẫn thiết kế đồ án CNCTM (Rz+T)= 700 m Sai số không gian tổng cộng phôi:   cv  lt 2 ( Trang 26 chương I CNCTM- ĐHSPKTTPHCM – 2008) Trong đó: - Sai số cong vênh phơi: cv  (k.d )2  (k.l )2  (1,5.70)2  (1,5.601)2  907,6m ( Δk=1,5, tra bảng 15 trang 45 sách hướng dẫn thiết kế đồ án công nghệ Trần Văn Địch) - Giá trị ρlt=1000μm Độ không song song mặt đáy C so với lỗ Ø70 đúc khe hở tai gối khuôn mẫu đúc ( tra bảng 3-68 trang 236 sách sổ tay CNCTM Nguyễn Đắc Lộc) - Sai lệch không gian tổng cộng:   cv  lt  907,62  10002  1350,46m Sai số khơng gian cịn lại sau kht thơ: 1  k.  0,05.1350,46  67,52m Sai số khơng gian cịn lại sau khoét bán tinh: 2  k.1  0,2.67,52  13,5m ( k hệ số xác hố tra bảng 3-7 trang 75 sách HD.ĐACN Nguyễn Đắc Lộc) Doa thô không sửa sai lệch nên ρ3=0 Doa tinh không sửa sai lệch nên ρ4=0 Sai số gá đặt  gđ   c   k Sai số gá đặt nguyên công khoét – doa lỗ Ø70  gđ   c   k Khi gia công lỗ Ø70 yêu cầu kĩ thuật đạt kích thước Ø70+0,03 Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 37 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG - Sai số chuẩn: Khe hở lỗ chốt định vị làm cho đường tâm chi tiết xoay góc: tan α = (1max + 2max)/ L1= (0,0145 + 0,0145) / 2342  3122 = 0,000074 Trong đó: 1max= (dlỗ max - dchốt trụ min)/2 = (10,015 – 9,986)/2 = 0,0145 mm 2max= (dlỗ max - dchốt trám min)/2 = (10,015 – 9,986)/2 = 0,0145 mm εc = L tan α= 601 0,000074= 0,0445 mm = 44,5 μm - Sai số kẹp chặt: εk = 120 μm ( tra bảng 5.13 trang 78 sách HD.ĐACN Hồ Viết Bình- Phan Minh Thanh)  gđ  44,52  120  128m - Sai số gá đặt khoét thô:  gđ  0,05. gđ  0,05.127,985  6,4m - Sai số gá đặt khoét tinh:  gđ  0,2. gđ  0,2.6,4  1,28m - Doa thô, doa tinh không khắc phục sai số gá đặt εgđ =0 Xác định lượng dư nhỏ theo công thức: 2Zi  2( Rzi1  Ti1   2i1   2i ) (Tra bảng 5.1 trang 68 sách HD.ĐACN Hồ Viết Bình- Phan Minh Thanh) Lương dư nhỏ khoét thô 2Z  2(700  1350,462  127,9852 )  4113m Lương dư nhỏ khoét tinh ( T, Rz tra bảng 13 trang 42 sách HD.ĐACN Trần Văn Địch): 2Z  2(50  50  67,522  6,42 )  335,65m Lương dư nhỏ doa thô ( T, Rz tra bảng 13 trang 42 sách HD.ĐACN Trần Văn Địch): 2Z  2(30  40  13,52  1,282 )  167m Lương dư nhỏ doa tinh ( T, Rz tra bảng 13 trang 42 sách HD.ĐACN Trần Văn Địch): 2Z  2(10  25)  70m Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 38 Đồ án công nghệ chế tạo máy - GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG Kích thước tính tốn (dt) tính sau: Kích thước tính tốn doa tinh: dt doa tinh= 70,03 - 0,07= 69,96 mm Kích thước tính tốn doa thơ: dt doa thơ= 69,96 - 0,167= 69,79 mm Kích thước tính tốn kht tinh: dt khoét tinh= 69,79 - 0,33565 = 69,45 mm Kích thước tính tốn phơi: dt phơi=69,45 - 4,113= 65,34 mm Kích thước giới hạn dmax nhận cách làm trịn kích thước tính tính tốn tới số có nghĩa dung sai bước tương ứng theo chiều giảm, dmin nhận cách lấy dmax trừ dung sai bước tương ứng Doa tinh: dmaxdoa tinh=70,03 mm dmindoa tinh=70,03-0,03=70 mm Doa thô: dmaxdoa thô =69,96 mm dmindoa thô =69,96-0,074=69,89 mm Khoét tinh: dmaxkhoét tinh=69,79 mm Khoét thô: dmaxkhoét thô=69,45 mm Phôi : dmaxphôi= 65,35 mm dminkhoéttinh =69,79-0,19=69,6 mm dminkhoét thô=69,45-0,3=69,15 mm dminphôi=65,35-0,71=64,64 mm gh Giá trị lượng dư nhỏ giới hạn Z hiệu kích thước lớn ngun cơng thực ngun cơng trước Cịn giá trị gh lượng dư lớn giới hạn Z max hiệu kích thước giới hạn nhỏ nguyên công thực với nguyên công trước Doa tinh gh 2Z  70,03  69,96  0,07mm gh 2Z max  70  69,89  0,11mm Doa thô gh 2Z  69,96  69,8  0,16mm gh 2Z max  69,89  69,61  0,28mm Khoét tinh: gh 2Z  69,8  69,45  0,35mm gh 2Z max  69,61  69,15  0,46mm Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 39 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG Khoét thô: gh 2Z  69,45  65,35  4,1mm gh 2Z max  69,15  64,63  4,52mm Lƣợng dƣ tổng cộng: 2Z0min=4,1+0,35+0,16+0,07=4,68 mm 2Z0max=4,52+0,46+0,28+0,11=5,37 mm Bảng tính lượng dư khoét thô, khoét tinh, doa thô, doa tinh lỗ Ø70 Thứ tự Các yếu tố lượng dư (m) bước công nghệ Rza Phôi Khoét thô Khoét tinh Doa thơ Doa tinh Ta 700 ρa εb Lượng Kích thước Kích dư giới hạn thước Dung tính (mm) tính sai δ toán toán (m) Zbmin (mm) (m) Max Min 1350,5 Trị số giới hạn lượng dư (m) Max Min 65,34 710 65,35 64,63 69,45 300 69,45 69,15 4520 4100 335,65 69,79 190 69,8 69,61 460 350 50 50 67,52 128 30 40 13,5 6,4 10 25 1,28 167 69,96 74 69,96 69,89 280 160 10 0 70 70,03 30 70,03 110 70 Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 4113 70 40 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG CHƢƠNG VI : TÍNH CHẾ ĐỘ CẮT CHO NGUYÊN CÔNG VI Bƣớc : kht thơ + Cấp xác 12 + Kích thước đạt Ø68+0,3 + Độ nhám Rz40 - Chiều sâu cắt t : Dd 68  61 t   3,5(mm) 2 - Lƣợng chạy dao : S = (mm/vòng) (tra bảng 5-107 trang 98 sổ tay CNCTM II) - Tốc độ cắt : C D Zv V v T m t xv S Yv Kv=Kmv Knv Klv Kuv= 1 0,83 1= 0,83 Kmv: hệ số ảnh hưởng vật liệu gia công (bảng 5-3 trang 86 sách chế độ cắt gia cơng khí) Knv: hệ số ảnh hưởng trạng thái phôi (bảng 7-1 trang 17 sách chế độ cắt gia cơng khí) Klv: hệ số ảnh hưởng chiều sâu lỗ (bảng 6-3 trang 86 sách chế độ cắt gia cơng khí) Kuv: hệ số ảnh hưởng vật liệu làm dao (bảng 8-1 trang 17 sách chế độ cắt gia cơng khí) m CV ZV XV YV 0,4 105 0,4 0,15 0,45 (bảng 3-3 trang 84 sách chế độ cắt gia công khí) Tra bảng 4-3 trang 85 sách chế độ cắt gia cơng khí : T=100  Cv D Zv 105.680, V  m xv Yv K v  0,83  52,6(m / ph) T t S 1000, 4.3,50,15.20, 45 - Moment xoắn- lực chiều trục khoét : M=CM.DzM.SyM txm.KmM (KG.m) P0=Cp.Dzp.Syp txp.Kmp (KG) Tra bảng (7-3) trang 87 sách chế độ cắt gia cơng khí CM 0,196 Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 ZM 0,85 XM 0,8 YM 0,7 Cp Zp Xp Yp 41 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG Tra bảng 12-1 trang 21 sách chế độ cắt gia cơng khí  HB  K mp  K mM     190  Thay vào công thức: 0,  190     190  0, 1 M  0,196 * 680,85 * 3,50,8 * 20,7 *1  31,3( KGm) P0  1* 68 * * 3,5 *1  476( KG) - Công suất cắt: n 1000 *V 1000 * 52,6   246,3(v / ph)  *D 3,14 * 68 Máy doa ngang 2620B có số cấp tốc độ m= 22  m1   21   nmax 2000   160 nmin 12,5   1,26 Mặt khác :  x  n  246,3  19,7 nmin 12,5 Theo bảng 4-7 trang 54 sách HDTKĐA CMCTM (Hồ Viết Bình- Phan Minh Thanh) chọn  x  20,16  nm= 20,16*12,5= 252 (v/ph)  N Mnm 33,5 * 246,3   8,5Kw 975 975 Bƣớc : khoét tinh + Cấp xác 10 + Kích thước đạt Ø69,7+0,12, 125±0,125 + Độ nhám Rz25 - Chiều sâu cắt t : D  d 69,7  68 t   0,85(mm) 2 - Lƣợng chạy dao : S = (mm/vòng) (tra bảng 5-107 trang 98 sổ tay CNCTM II) - Tốc độ cắt : Cv D Zv V Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 T m t xv S Yv 42 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG Kv=Kmv Knv Klv Kuv= 1 0,83 1= 0,83 Kmv: hệ số ảnh hưởng vật liệu gia công (bảng 5-3 trang 86 sách chế độ cắt gia cơng khí) Knv: hệ số ảnh hưởng trạng thái phôi (bảng 7-1 trang 17 sách chế độ cắt gia cơng khí) Klv: hệ số ảnh hưởng chiều sâu lỗ (bảng 6-3 trang 86 sách chế độ cắt gia cơng khí) Kuv: hệ số ảnh hưởng vật liệu làm dao (bảng 8-1 trang 17 sách chế độ cắt gia cơng khí) m CV ZV XV YV 0,4 105 0,4 0,15 0,45 (bảng 3-3 trang 84 sách chế độ cắt gia công khí) Tra bảng 4-3 trang 85 sách chế độ cắt gia cơng khí : T=100 Cv D Zv 105.69,7 0, V  m xv Yv K v  0,83  56,6(m / ph) T t S 1000, 4.0,850,15.20, 45  - Moment xoắn- lực chiều trục khoét : M=CM.DzM.SyM txm.KmM (KG.m) P0=Cp.Dzp.Syp txp.Kmp (KG) Tra bảng (7-3) trang 87 sách chế độ cắt gia công khí CM ZM XM YM Cp Zp 0,196 0,85 0,8 0,7 1 Tra bảng 12-1 trang 21 sách chế độ cắt gia cơng khí  HB  K mp  K mM     190  Thay vào công thức: 0,  190     190  Xp Yp 0, 1 M  0,196 * 69,70,85 * 0,850,8 * 20,7 *1  11,7( KGm) P0  1* 69,7 * * 0,85 *1  118,5( KG) - Công suất cắt: n 1000 * V 1000 * 56,6   258,6(v / ph)  *D 3,14 * 69,7 Máy doa ngang 2620B có số cấp tốc độ m= 22  m1   21   nmax 2000   160 nmin 12,5   1,26 Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 43 Đồ án công nghệ chế tạo máy Mặt khác : x  GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG n nmin  258,6  20,7 12,5 Theo bảng 4-7 trang 54 sách HDTKĐA CMCTM (Hồ Viết Bình- Phan Minh Thanh) chọn  x  20,16  nm= 20,16*12,5= 252(v/ph)  N Mnm 11,7 * 252   3Kw 975 975 Bƣớc : doa thơ + Cấp xác + Kích thước đạt Ø69,9+0,074, 125±0,125 + Độ nhám Ra=2,5 - Chọn dao : mũi doa gắn mảnh hợp kim cứng - Chiều sâu cắt t : D  d 69,9  69,7 t   0,1(mm) 2 - Lƣợng chạy dao : S = (mm/vòng) (tra bảng 5-116 trang 107 sổ tay CNCTM II) - Tốc độ cắt : Cv D Zv V  m xv Yv T t S Kv=Kmv Knv Klv Kuv= 1 0,83 1= 0,83 Kmv: hệ số ảnh hưởng vật liệu gia công (bảng 5-3 trang 86 sách chế độ cắt gia cơng khí) Knv: hệ số ảnh hưởng trạng thái phôi (bảng 7-1 trang 17 sách chế độ cắt gia cơng khí) Klv: hệ số ảnh hưởng chiều sâu lỗ (bảng 6-3 trang 86 sách chế độ cắt gia cơng khí) Kuv: hệ số ảnh hưởng vật liệu làm dao (bảng 8-1 trang 17 sách chế độ cắt gia cơng khí) m CV ZV XV YV 0,45 109 0,2 0,5 (bảng 3-3 trang 84 sách chế độ cắt gia cơng khí) Tra bảng 4-3 trang 85 sách chế độ cắt gia cơng khí : T=210  Cv D Zv 109.69,90, V  m xv Yv K v  0,83  13,5(m / ph) T t S 2100, 45.0,10.20,5 Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 44 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG - Moment xoắn- lực chiều trục doa nhỏ nên bỏ qua - Công suất cắt: n 1000 * V 1000 *13,5   62(v / ph)  *D 3,14 * 69,9 Máy doa ngang 2620B có số cấp tốc độ m= 22  m1   21   nmax 2000   160 nmin 12,5   1,26 Mặt khác : x  n nmin  62  4,96 12,5 Theo bảng 4-7 trang 54 sách HDTKĐA CMCTM (Hồ Viết Bình- Phan Minh Thanh) chọn  x  5,04  nm= 5,04*12,5= 63(v/ph)  N Mnm 63   0,1Kw 975 975 Bƣớc : doa tinh + Cấp xác + Kích thước đạt Ø70+0,03, 125±0,125 + Độ nhám Ra=1,6 - Chọn dao : mũi doa gắn mảnh hợp kim cứng - Chiều sâu cắt t : D  d 70  69,9 t   0,05(mm) 2 - Lƣợng chạy dao : S = 1,5 (mm/vòng) (tra bảng 5-116 trang 107 sổ tay CNCTM II) - Tốc độ cắt : Cv D Zv V  m xv Yv T t S Kv=Kmv Knv Klv Kuv= 1 0,83 1= 0,83 Kmv: hệ số ảnh hưởng vật liệu gia công (bảng 5-3 trang 86 sách chế độ cắt gia công khí) Knv: hệ số ảnh hưởng trạng thái phơi (bảng 7-1 trang 17 sách chế độ cắt gia công khí) Klv: hệ số ảnh hưởng chiều sâu lỗ (bảng 6-3 trang 86 sách chế độ cắt gia công khí) Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 45 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG Kuv: hệ số ảnh hưởng vật liệu làm dao (bảng 8-1 trang 17 sách chế độ cắt gia công khí) m CV ZV XV YV 0,45 109 0,2 0,5 (bảng 3-3 trang 84 sách chế độ cắt gia cơng khí) Tra bảng 4-3 trang 85 sách chế độ cắt gia cơng khí : T=210 Cv D Zv 109.700, V  m xv Yv K v  0,83  18,8(m / ph) T t S 2100, 45.0,050.1,50,5  - Moment xoắn- lực chiều trục doa nhỏ nên bỏ qua - Công suất cắt: n 1000 * V 1000 *18,8   85,5(v / ph)  *D 3,14 * 70 Máy doa ngang 2620B có số cấp tốc độ m= 22  m1   21   nmax 2000   160 nmin 12,5   1,26 Mặt khác : x  n nmin  85,5  6,84 12,5 Theo bảng 4-7 trang 54 sách HDTKĐA CMCTM (Hồ Viết Bình- Phan Minh Thanh) chọn  x  6,32  nm= 6,32*12,5= 79(v/ph)  N Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 Mnm 79   0,1Kw 975 975 46 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG CHƢƠNG VII : TÍNH TỐN THIẾT KẾ ĐỒ GÁ I Tính lực kẹp cần thiết Khi tiến hành gia công chi tiết chịu tác động moment Mx làm chi tiết có xu hướng quay quanh điểm A, lực P0 làm chi tiết có xu hướng trượt dọc theo chiều dài Phương trình cân lực : trường hợp khối lượng Q chi tiết có lợi cho việc kẹp chặt K P0 = 2.f.Wct + Q -  Wct  K P0  Q 2.476  73,8   799( KG ) 2f 2.0,55 Phương trình cân moment : K P0 L = 2.Wct H  Wct  K P0 L 2.476.160   600( KG) 2.H 2.127 f = f1 + f2= 0,15 + 0,4= 0,55 f1 hệ số ma sát mặt đáy với phiến tỳ f2 hệ số ma sát mỏ kẹp di động với mặt D K hệ số an toàn phụ thuộc vào điều kiện gia công: K=K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K0: hệ số an toàn Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 47 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG K1: hệ số bề mặt gia công thơ K2: hệ số lực cắt dao mịn K3: hệ số lực kẹp tay K4: hệ số ảnh mức thuận lợi cấu kẹp tay K5: hệ số ảnh hưởng moment làm quay chi tiết quanh trục  K=2 II Lực kẹp đai ốc sinh Dùng đòn kẹp, siết bulong Lực bulong sinh để đạt lực kẹp cần thiết : W Wct L 799.140   1491.5( KG ) L1 75 III Chọn kích thƣớc cấu kẹp - Chọn đường kính bulong d  C W   1,4 * 1491,5  17,1(mm) 10 Trong : C = 1.4 hệ mét 𝜎 - ứng suất kéo (kG/mm2) bulong thép C45 có 𝜎 = 10  d= 18 (mm) IV Tính tốn sai số cho phép đồ gá Công thức (7.40) trang 251 HDTK ĐANCTM Nguyễn Đắc Lộc  ct   gđ  ( c   k   m2   đc2 ) Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 48 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG - Sai số gá đặt cho phép : kích thước từ mặt dịnh vị tới tâm lỗ Ø70+0,03 phải đạt 125±0,125 ; L = 0,25(mm) 2  gđ  L  0,25  0,125(mm) - Sai số chuẩn :  c  (chuẩn định vị trùng gốc kích thước) - Sai số kẹp chặt: εk = 0,12(mm) - Sai số mòn :  m   N  0,2 * 5000  0,014(mm) - Sai số điều chỉnh :  đc  0,01(mm)   ct  0,1252  (0,122  0,0142  0,012 )  0,03mm V Bảo quản đồ gá - Trong q trình gia cơng, khơng để phoi bám bề mặt định vị Khi sử dụng xong cần lau sạch, quét bụi, phoi bám phiến tì - Khi cất giữ cần bảo quản điều kiện có bơi nhớt chống oxi hóa lên bề mặt đồ gá - Đây đồ gá chuyên dùng nên phải bảo quản điều kiện tốt Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 49 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG TÀI LIỆU THAM KHẢO Sổ tay công nghệ chế tạo máy tập I, II, III _ Nguyễn Đắc Lộc, NXBKHKT 2010 Hướng dẫn thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy _ Nguyễn Đắc Lộc, Lưu Văn Nhang Giáo trình cơng nghệ kim loại _ ĐHSPKT TPHCM nam 2006 Công nghệ chế tạo máy _ Hồ Viết Bình, NXB ĐHQG TPHCM Đồ gá gia cơng khí _ Hồ Viết Bình, Lê Đăng Hồnh, NXB Đà Nẵng Hướng dẫn thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy _ Trần Văn Địch, NXBKHKT 2007 Dung sai lắp ghép kĩ thuật đo _ NXB Giáo Dục Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 50 ... trình cơng nghệ gia cơng xilanh lớn Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 12 Đồ án công nghệ chế tạo máy Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG 13 Đồ án công nghệ chế tạo máy Nguyễn Duy... QUỐC HÙNG Đồ án công nghệ chế tạo máy IV GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG Mẫu đúc Nguyễn Duy Thoại MSSV: 13143337 10 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG CHƢƠNG III THIẾT KẾ QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ I... Thoại MSSV: 13143337 21 Đồ án công nghệ chế tạo máy GVHD: TRẦN QUỐC HÙNG - Tính chế độ cắt : + t=0,1mm + s=2,2mm/vg ( tra bảng 5-112 trang 104 sổ tay CNCTM 2) + v=7,3m/ph ( tra bảng 5-114 trang 106