Bài viết này được mong ước là hữu ích cho những kỹ sư cũng như những nhà nghiên cứu trong việc sử dụng những phân tích số để đánh giá phản ứng của những công trình lân cận do việc xây dựng những hố đào sâu, đặc biệt là những hố đào sâu ở Hà Nội.
ĐÁNH GIÁ MỨC ĐỘ PHÁ HOẠI CƠNG TRÌNH DO VIỆC XÂY DỰNG NHỮNG HỐ ĐÀO SÂU Ở HÀ NỘI ĐÀO SỸ ĐÁN*, ĐÀO VĂN HƢNG** The assessment of building damage degree due to deep excavations in Hanoi Abstract: The development of underground space is necessary trend of large cities Therefore, deep excavation projects for high-rise buildings and underground transport networks have been conducted in the recent years These projects are often located very close to existing buildings As a result, they can cause deformations or damages on adjacent buildings However, the studies for predicting responses of adjacent buildings caused by deep excavations are very limited in Hanoi conditions The objective of this paper is to analyse and predict building damages caused by deep excavations in Hanoi Both the building types, i.e buildings on spread footings and buildings on mat footing, are investigated in this study The effects of building position on building damage are also explored Results pointed out that footing type, building position and footing stiffness all affect the building deformation parameters At the most unfavorable location of building- m far from excavation, building damage degrees found are from very slight to moderate damage for spread footing cases, but they are from negligible to slight damage for the case of mat footing Keywords: deep excavation, building damage, numerical analysi, Ha Noi ĐẶT VẤN ĐỀ * Hà Nội thủ đô Việt Nam, thành phố lớn đà phát triển nhanh Vì vậy, dự án hố đào sâu cho công trình ngầm, nhƣ tầng hầm tòa nhà cao tầng, hệ thống giao thông ngầm, trung tâm thƣơng mại giải trí dƣới mặt đất, đƣợc xây dựng ngày nhiều Những hố đào thƣờng nằm vùng trung tâm gần với cơng trình có Do đó, chúng gây biến dạng phá hoại cho công trình lân cận Trên giới, có nhiều nghiên cứu * Khoa Cơng trình, Trường Đại học Giao thơng Vận tải, Email: sydandao@utc.edu.vn ** Khoa Cơng trình, Trường Đại học Thủy lợi, Email: dvhung@tlu.edu.vn 36 đƣợc làm để phân tích đốn phản ứng hay ứng xử cơng trình lân cận việc xây dựng hố đào sâu gây ra, nhƣ Hsieh Ou (1998), Ou (2006), Son Cording (2011), Dao (2015) Tuy nhiên, nghiên cứu tƣơng tự hạn chế điều kiện địa chất thành phố Hà Nội Mục tiêu báo phân tích đốn mức độ phá hoại cơng trình việc xây dựng hố đào sâu Hà Nội Kết nghiên cứu rằng, kiểu móng, vị trí cơng trình độ cứng móng cơng trình có ảnh hƣởng đến thơng số biến dạng cơng trình Tại vị trí bất lợi cơng trình, đƣợc tìm thấy m nghiên cứu này, mức độ biến dạng cơng trình đƣợc tìm thấy từ mức độ phá hoại nhẹ đến trung bình cho cơng trình móng băng, nhƣng ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1-2017 chúng từ mức độ phá hoại không đáng kể đến mức độ phá hoại nhẹ cho cơng trình móng bè Bài báo đƣợc mong ƣớc hữu ích cho kỹ sƣ nhƣ nhà nghiên cứu việc sử dụng phân tích số để đánh giá phản ứng cơng trình lân cận việc xây dựng hố đào sâu, đặc biệt hố đào sâu Hà Nội PHÂN TÍCH CHUẨN CHO VIỆC PHỎNG ĐOÁN LÚN ĐẤT Một hố đào sâu tƣơng lai gần Hà Nội, tên Ga 12, đƣợc sử dụng làm sở cho phân tích số nghiên cứu Hố đào ga cuối, cạnh ga đƣờng sắt Hà Nội, Tuyến hệ thống tàu điện ngầm Hà Nội Hố đào có dạng hình chữ nhật với chiều dài 160,4 m chiều rộng 22,7 m Hố đào đƣợc thực phƣơng pháp bán ngƣợc (semi top-down construction method) đƣợc chắn giữ tƣờng bê tơng có chiều dày 1,0 m chiều sâu 34,0 m Nó đƣợc đào tới chiều sâu lớn 21,9 m với năm giai đoạn đào Tƣờng chắn đƣợc chống đỡ mức sàn bê tông ba mức chống thép Khoảng cách ngang trung bình chống thép khoảng 3,5 m Hình bên dƣới mô tả mặt cắt ngang điều kiện địa chất hố đào Ga 12 (SYSTRA, 2011) Một phân tích phần tử hữu hạn hai chiều, gọi “phân tích chuẩn”, đƣợc thực để mơ hố đào Phân tích chuẩn đƣợc đƣợc thực để xác nhận tính đắn mơ hình vật liệu nhƣ thông số nhập vào chúng cho đoán lún đất đƣợc gây hố đào Phần mềm thƣơng mại PLAXIS 2D, phiên (2009), đƣợc sử dụng nhƣ công cụ số cho phân tích phần tử hữu hạn 2D nghiên cứu PLAXIS 2D chƣơng trình phần tử hữu hạn hai chiều, đƣợc phát triển trƣờng Đại học Kỹ thuật Deft, Hà Lan đƣợc thƣơng mại hóa PLAXIS Bv, Amsterdam, Hà Lan ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1-2017 -0.80 m -3.80 m -3.00 m -2.10 m CH, N = CL, N = 11 -6.30 m CL, N = 15 -11.5 m -8.80 m -15.8 m -17.0 m -21.9 m SM, N = 21 -34.0 m -34.8 m GP, N >50 -50.0 m Hình Mặt cắt ngang điều kiện địa chất hố đào Ga 12 Theo nghiên cứu trƣớc đó, nhƣ Clough O’Rourke (1990), Ou cộng (1993), Bowles (1996), Ou Hsieh (2011), Dao (2015), mơ hình đất cứng dần có xét đến độ cứng biến dạng nhỏ đất Hardening soil model with small strain stiffness (sau gọi mơ hình HSS) mơ hình thích hợp cho việc đoán lún đất đƣợc gây hố đào sâu Mơ hình HSS mơ hình đƣợc hiệu chỉnh từ mơ hình đất cứng dần - Hardening soil model (sau gọi mơ hình HS) có cân nhắc đến đặc điểm biến dạng nhỏ đất, dựa nghiên cứu Benz (2007) Ngồi thơng số nhập vào tƣơng tự nhƣ mơ hình HS, mơ hình HSS đòi hỏi thêm hai thơng số bổ sung Hai thông số mô đun chống cắt tham khảo mức biến dạng nhỏ ( ) biến dạng cắt thời điểm mô đun chống cắt cát tuyến tƣơng đƣơng với 70% giá trị ban đầu ( ) Vì vậy, có tổng cộng 12 thơng số nhập vào cho mơ hình HSS Bảng Bảng dƣới thể thông số nhập vào mơ hình HSS cho hố đào Ga 12 37 Bảng Những thông số đất nhập vào cho mơ hình HS t c' ' ' (kN/m ) (kPa) (o) (o) ref E 50 ref E oed (kPa) (kPa) Lớp Chiều sâu (m) Loại đất 0,00-0,80 0,80-3,80 3,80-8,80 Đất lấp CH CL 19 16 18,5 0,5 10 30 20 25 0 12000 12000 5400 3780 13500 9450 36000 16200 40500 0,2 0,5 0,90 0,50 0,2 0,90 0,66 0,2 0,90 0,58 8,80-15,8 CL 19 25 25 27000 18900 81000 0,2 15,8-34,8 SM 20 0,5 34 25200 25200 75600 0,2 0,5 0,90 0,44 34,8-50,0 GP 21 0,5 40 10 60000 60000 180000 0,2 0,5 0,90 0,36 E ref ur (kPa) ur m Rf K0 0,90 0,58 Bảng Hai thông số đất nhập vào bổ sung cho mơ hình HS Lớp Chiều sâu (m) 0,00-0,80 0,80-3,80 3,80-8,80 8,80-15,8 15,8-34,8 34,8-50,0 Loại đất Giá trị N Đất lấp CH CL CL SM GP 11 15 21 > 50 Tƣờng chắn bê tông đƣợc mô phần tử bản, chống thép đƣợc mô phần tử Mơ hình đàn hồi tuyến tính đƣợc sử dụng để mơ cho tƣờng chắn bê tơng chống thép Mơ hình đòi hỏi hai thơng số nhập vào, mô đun đàn hồi hệ số Poisson Hệ số Poisson đƣợc lấy 0,2 cho tƣờng bê tông chống thép Mô đun đàn hồi tƣờng bê tơng sàn bê tơng đƣợc tính theo công thức ACI 318M-11 (2011) nhƣ sau: (1) đó, cƣờng độ chịu nén quy định bê tông Mô đun đàn hồi thép đƣợc lấy 2,0x105 MPa Theo đề nghị Ou (2006), độ cứng tƣờng bê tông chống thép đƣợc giảm tƣơng ứng 30% 40% từ giá trị danh định để cân nhắc đến vết nứt tƣờng bê tông chịu 38 Vs (m/s) 176 171 213 239 235 330 G0 (kPa) 5,88x104 4,69x104 8,41x104 1,08x105 1,11x105 2,29x105 G 0ref (kPa) 0.7 2,03x105 1,01x105 1,04x105 9,09x104 6,93x104 1,10x105 10-4 5x10-5 5x10-5 5x10-5 10-4 10-4 mô men uốn để cân nhắc tới việc sử dụng lặp lại cài đặt không xác chống thép Bảng Bảng diễn tả thông số nhập vào cho tƣờng chắn bê tông chống thép đƣợc sử dụng phân tích chuẩn Trọng lƣợng đƣợc tính cách nhân trọng lƣợng đơn vị với chiều dày Cần ý rằng, trọng lƣợng đơn vị đƣợc trừ trọng lƣợng đơn vị đất tƣờng chắn đƣợc mơ phần tử khơng thể tích chƣơng trình PLAXIS Những phần tử giao diện đƣợc mô để diễn tả ma sát đất tƣờng chắn Nhƣ đƣợc đề xuất PLAXIS 2D (2009), Khoiri Ou (2013), hệ số giảm cƣờng độ phần tử giao diện, , đƣợc lấy 0,67 để mơ xáo trộn đất tƣờng chắn đất xung quanh Cũng cần ý rằng, thông số nhập vào sàn bê tông cốt thép đƣợc tính cho đơn vị chiều rộng ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1-2017 Bảng Những thông số nhập vào tƣờng chắn bê tông Thông số Cƣờng độ chịu nén quy định bê tông Mô đun đàn hồi Chiều dày Độ cứng dọc trục x 70% Độ cứng chống uốn x 70% Trọng lƣợng Hệ số Poisson Giá trị 35 2,78x107 1,95x107 1,62x106 5,5 0,2 Tên f'c E d 70%EA 70%EI w Đơn vị MPa kPa m kN/m kNm2/m kN/m/m - Bảng Những thông số nhập vào chống Mô tả Bản bê tông, dày 1,4 m, f'c = 35 MPa Ống thép, D/t = 558,8/11,9 mm Ống thép, D/t = 863,6/15,8 mm Ống thép, D/t = 914,4/19,0 mm Diện tích mặt cắt (m2) 1,400 0,020 0,042 0,053 Hình dƣới diễn tả mơ hình lƣới phần tử hữu hạn phân tích chuẩn Chỉ nửa hố đào đƣợc mơ tính đối xứng hố đào Nền (cạnh đáy) mơ hình đƣợc đặt độ sâu 50 m bên dƣới bề mặt đất, tức khoảng 15 m ngập sâu vào lớp đất GP, lớp mà đƣợc giả thiết có biến dạng nhỏ xây dựng hố đào Khoảng cách từ đƣờng biên hông mơ hình tới tƣờng chắn đƣợc lấy 120 m, xấp xỉ năm lần chiều sâu hố đào Giá trị đƣợc cân nhắc theo nhiều nghiên cứu, nhƣ Clough O'Rourke (1990), Ou cộng (1993), Hsieh Ou (1998), Ou (2006), Ou Hsieh (2011), Dao (2015), lún đất thƣờng không cho vị trí cách xa tƣờng chắn lớn bốn lần chiều sâu hố đào Sự dịch chuyển ngang đƣợc kiềm chế đƣờng biên hông, nhƣng dịch chuyển ngang đứng đƣợc kiềm chế đƣờng biên đáy mơ hình EA (kN) 3,89x107 4,29x106 8,84x106 1,12x107 60%EA (kN) 2,34x107 2,58x106 5,30x106 6,73x106 Hình thể lún bề mặt đất đƣợc đoán từ phân tích chuẩn Nhƣ đƣợc thể hình vẽ này, trồi không hợp lý bề mặt đất gần tƣờng chắn khơng đƣợc nhìn thấy Thêm nữa, lún đất rộng lớn vùng ảnh hƣởng thứ yếu khơng đƣợc tìm thấy phân tích chuẩn sử dụng mơ hình HSS Những lún bề mặt đất vùng ảnh hƣởng thứ yếu nhỏ Vì vậy, kết đốn lún đất phân tích chuẩn phù hợp với nghiên cứu trƣớc Clough O'Rourke (1990), Ou cộng (1993), Bowles (1996), Ou Hsieh (2011), Dao (2015) Khoảng cách từ tường chắn (m) -10 Lún bề mặt đất (mm) Mức chống đỡ 20 40 60 80 100 120 10 20 30 11.35 m 120 m 40 50 m 50 Hình Mơ hình lưới phần tử hữu hạn phân tích chuẩn ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1-2017 Giai đoạn Giai đoạn Giai đoạn Giai đoạn Giai đoạn Hình Những lún bề mặt đất đốn từ phân tích chuẩn PHÂN TÍCH SỐ Để kiểm tra phản ứng cơng trình lân cận bị gây hố đào sâu Ga 12, 39 phân tích số đƣợc thực với hai kiểu cơng trình khác nhau, cơng trình móng băng cơng trình móng bè Hình Hình cấu hình cơng trình móng băng móng bè đƣợc sử dụng cho phân tích số Để thấy rõ lún cơng trình hố đào sâu gây ra, cơng trình đƣợc phân tích cơng trình tầng móng nơng Với cơng trình nhƣ vậy, lún cơng trình đƣợc gây trọng lƣợng thân khơng đáng kể Với cơng trình nhiều tầng, lún cơng trình trọng lƣợng thân lớn, gây khó khăn cho việc phân tích phản ứng cơng trình hố đào sâu, móng phức tạp nhƣ q sâu, móng cọc, móng giếng chìm, v.v Nhƣ đƣợc nhìn thấy từ hình vẽ này, cơng trình đƣợc phân tích cao m, dài 16 m có bốn nhịp giống Chiều dày tƣờng mái 0,2 m Mỗi móng băng có chiều dài 2,0 m dày 0,5 m; móng bè có chiều dài 18,0 m dày 0,5 m Cƣờng độ chịu nén quy định bê tơng cơng trình 30 MPa Tƣờng, mái móng cơng trình đƣợc mơ phần tử Bảng Bảng dƣới diễn tả thông số nhập vào tƣờng, mái móng cơng trình Trong Bảng 6, trọng lƣợng móng đƣợc lấy khơng để loại bỏ sai khác trọng lƣợng móng băng trọng lƣợng móng bè Bảng Những thơng số nhập vào cho tƣờng mái cơng trình Ga 12 A B C D E 4m 4x4 = 16 m X Hình Cấu hình cơng trình móng băng Ga 12 A B C D E 4m 4x4 = 16 m X Thông số Cƣờng độ chịu nén quy định bê tông Tên Giá trị Đơn vị f'c 30 MPa Mô đun đàn hồi E 2,57x107 kPa Chiều dày d 0,2 m Độ cứng dọc trục EA 3,60x106 kN/m Độ cứng chống uốn EI 1,20x104 kNm2/m Trọng lƣợng w 4,8 kN/m/m Hệ số Poisson 0,2 - Bảng Những thơng số nhập vào cho móng cơng trình Thơng số Cƣờng độ chịu nén quy định bê tông Tên Giá trị Đơn vị f'c 30 MPa Mô đun đàn hồi E 2,57x107 kPa Chiều dày d 0,5 m EA 9,01x106 Độ cứng chống uốn EI 1,88x10 Trọng lƣợng w - kN/m/m Hệ số Poisson 0,2 - Độ cứng dọc trục Hình Cấu hình cơng trình móng bè 40 kN/m kNm2/m ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1-2017 Để kiểm tra vị trí cơng trình ảnh hƣởng đến phản ứng cơng trình, khoảng cách từ cơng trình đến tƣờng chắn (X) đƣợc cho thay đổi theo giá trị 5, 10, 15, 20, 25, 30, 35 40 m Với khoảng cách đƣợc cân nhắc này, vị trí cơng trình thay đổi đầy đủ tồn phạm vi vùng ảnh hƣởng yếu lún đất đƣợc gây hố đào sâu KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN Hình Hình thể lún bề mặt đất thẳng đứng nằm ngang cho kiểu khác móng cơng trình giá trị khác vị trí cơng trình (X) Nó đƣợc nhìn thấy rõ ràng rằng, lún bề mặt đất bên phạm vi cơng trình gần với lún bề mặt đất trƣờng hợp khơng có cơng trình, hay diện cơng trình có ảnh hƣởng khơng quan trọng đến lún bề mặt đất bên phạm vi cơng trình Những lún cơng trình thẳng đứng lớn chút so với lún bề mặt đất cơng trình vị trí tƣơng ứng Sự sai khác đƣợc cho trọng lƣợng thân cơng trình gây 10 20 30 40 50 60 70 L L AB A B A' C B D E AB E' AB B' C' D' Hình Những thơng số biến dạng cơng trình Trong đó: = lún thẳng đứng cơng trình điểm i; = lún nằm ngang cơng trình điểm i; = biến dạng ngang cơng trình hai điểm i j; = góc quay tổng thể khối cơng trình; Khoảng cách từ tường chắn (m) Dựa kết trên, thông số biến dạng cơng trình gồm biến dạng ngang méo mó góc, mà ảnh hƣởng đến mức độ phá hoại cơng trình, đƣợc xác định nhƣ dƣới 80 90 100 110 120 Lún bề mặt đất thẳng đứng/ nằm ngang (mm) 10 20 30 40 50 60 Khơng cơng trình-Thẳng đứng Móng băng-thẳng đứng Móng bè-Thẳng đứng Khơng cơng trình-Nằm ngang Móng băng-Nằm ngang Móng bè-Nằm ngang Hình Những lún đất thẳng đứng nằm ngang cho kiểu móng khác X = m Khoảng cách từ tường chắn (m) Lún bề mặt đất thẳng đứng/ nằm ngang (mm) 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 10 20 30 40 50 60 Không công trình-Thẳng đứng Móng băng-Thẳng đứng Móng bè-Thẳng đứng Khơng cơng trình-Nằm ngang Móng băng-Nằm ngang Móng bè-Nằm ngang Hình Những lún đất thẳng đứng nằm ngang cho kiểu móng khác X = 40 m ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1-2017 = méo mó góc cơng trình hai điểm i j Theo phƣơng pháp đƣợc đề xuất Boscardin Cording (1989), mức độ phá hoại cơng trình phụ thuộc vào hai thơng số biến dạng cơng trình biến dạng ngang méo mó góc Hình dƣới thể so sánh thơng số biến dạng cơng trình cho kiểu khác cơng trình, trƣờng hợp khơng có cơng trình, cơng trình móng băng cơng trình móng bè Nó đƣợc nhìn thấy rõ ràng từ Hình rằng, thơng số biến dạng cơng trình cho trƣờng hợp khơng có cơng trình cơng trình móng băng gần nhau, chúng lớn giá trị tƣơng ứng cho trƣờng hợp móng bè Vì vậy, thơng số biến dạng cơng trình cho cơng trình móng băng đƣợc lấy xấp xỉ giá trị tƣơng 41 ứng với trƣờng hợp khơng có cơng trình Những kết đồng với báo cáo trƣớc Hsieh Ou (1998), Ou (2006), Dao (2015) Lý liên quan đến thực tế rằng, móng bè kết cấu liên tục, ngƣợc lại móng băng kết cấu không liên tục Nhƣ kết quả, di chuyển tƣơng đối phần tử móng bè bị kiềm chế độ cứng dọc trục độ cứng chống uốn 2,0 Khơng cơng trình 2,0 1,5 Móng băng 1,0 Móng bè 0,5 0,0 Méo mó góc, AB (x10-3) Biến dạng ngang, hAB (x10-3) 2,5 1,5 Khơng cơng trình 1,0 Móng băng 0,5 Móng bè 0,0 10 15 20 25 30 Khoảng cách , X (m) 35 40 10 15 20 25 30 Khoảng cách, X (m) 35 40 Hình Những mối quan hệ thơng số biến dạng cơng trình khoảng cách từ cơng trình tới tường chắn cho kiểu khác móng cơng trình Nó đƣợc nhìn thấy rằng, thơng số biến dạng cơng trình giảm dần với tăng khoảng cách từ cơng trình đến tƣờng chắn (X), vị trí bất lợi cơng trình tƣơng ứng với giá trị X = m Tại vị trí bất lợi cơng trình, X = m, mức độ phá hoại cơng trình dựa phƣơng pháp Boscardin Cording (1989) đƣợc thể bảng hình vẽ dƣới SEVERE TO VERY SEVERE DAMAGE 2a 1.5 0.75 0.5 3a 1b 2b NEGL 3b V SL 1c 2c 3c 4c Shallow Mines, Braced Cuts & Tunnels 1a 4a SLIGHT DAMAGE Self-Weight Building Settlement 4b 2,0 MODERATE TO SEVERE DAMAGE 10/3 20/3 -3 Hình 10 Sự đánh giá mức độ phá hoại cơng trình phương pháp Boscardin Cording (1989) Méo mó góc, (x10 -3) Deep Mines h -3 móng băng; nhƣng chúng khơng đáng kể đến phá hoại nhẹ cho trƣờng hợp cơng trình móng bè Những thơng số biến dạng cơng trình trƣờng hợp móng bè nhỏ nhiều giá trị tƣơng ứng cho trƣờng hợp khơng có cơng trình cơng trình móng băng Để kiểm tra xem độ cứng móng bè ảnh hƣởng nhƣ đến thơng số biến dạng cơng trình, phân tích số đƣợc thực với giá trị khác chiều dày móng bè tƣơng ứng với trƣờng hợp cơng trình vị trí bất lợi (X = m) Những kết phân tích tìm thấy đƣợc thể Hình 11 dƣới Khơng cơng trình 1,5 t=0.5m 1,0 t=1.0m 0,5 t=2.0m 0,0 Nhƣ đƣợc nhìn thấy từ hình trên, mức độ phá hoại cơng trình từ nhẹ đến trung bình cho trƣờng hợp khơng có cơng trình cơng trình 42 13 Vị trí nhịp (m) 17 Hình 11 Ảnh hưởng chiều dày móng bè đến méo mó góc cơng trình ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1-2017 Từ kết Hình 11, ta thấy, thơng số biến dạng cơng trình giảm tỷ lệ thuận với chiều dày móng bè Lý móng bè đƣợc mơ mơ hình đàn hồi tuyến tính KẾT LUẬN (1) Mơ hình HSS mơ hình thích hợp cho việc đoán lún đất đƣợc gây hố đào sâu Hà Nội (2) Lún bề mặt đất bên ngồi phạm vi cơng trình gần với giá trị tƣơng ứng với trƣờng hợp khơng có cơng trình, hay diện cơng trình có ảnh hƣởng khơng đáng kể đến lún bề mặt đất bên ngồi phạm vi cơng trình (3) Những thơng số biến dạng cơng trình cho trƣờng hợp khơng có cơng trình cơng trình móng băng tƣơng đối gần với nhau, chúng lớn giá trị tƣơng ứng với trƣờng hợp cơng trình móng bè (4) Những thơng số biến dạng cơng trình giảm dần với tăng khoảng cách cơng trình tới tƣờng chắn (X), vị trí bất lợi cơng trình đƣợc tìm thấy X = m (5) Mức độ phá hoại cơng trình từ nhẹ đến trung bình cho trƣờng hợp khơng có cơng trình cơng trình móng băng, nhƣng chúng từ không đáng kể đến phá hoại nhẹ cho trƣờng hợp cơng trình móng bè (6) Những thơng số biến dạng cơng trình tỷ lệ ngƣợc với chiều dày móng bè TÀI LIỆU THAM KHẢO ACI 318M-11 (2011), Building Code Requirements for Structure Concrete and Commentary, American Concrete Institute Benz, T (2007), Small Strain Stiffness of Soils and Its Numerical Consequences, Ph D dissertation, Universität Stuttgart, Germany Boscardin, M D and Cording, E J (1989), Building Response to Excavation Induced Settlement, Journal of Geotechnical Engineering, ASCE, Vol 115, No 1, pp 1-15 Bowles, J E (1996), Foundation Analysis and Design, 5th Edition, McGraw-Hill Book Company, New York, USA Clough, G W and O’Rourke, T D (1990), Construction-Induced Movements of in Situ Walls, Design and Performance of Earth Retaining Structures, ASCE Special Publication, No 25, pp 439-470 Dao, S D (2015) Application of numerical analyses for deep excavations in soft ground, PhD dissertation, National Kaohsiung University of Applied Sciences, Taiwan Hsieh, P G and Ou, C Y (1998), Shape of Ground Surface Settlement Profiles Caused by Excavation, Canadian Geotechnical Journal, Vol 35, pp 1004-1017 Khoiri, M., and Ou, C Y (2013), Evaluation of Deformation Perammeter for Deep Excavations in Sand through Case Studies, Computers and Geotechnics, Vol 47, pp 57-67 Ou, C Y (2006), Deep Excavation: Theory and Practice, Taylor & Francis, Netherlands 10 Ou, C Y., Hsieh, P G., and Chiou, D C (1993), Characteristics of Ground Surface Settlement during Excavation, Canadian Geotechnical Journal, Vol 30, pp 758-767 11 Ou, C.Y and Hsieh, P G (2011), A Simplified Method for Predicting Ground Settlement Profiles Induced by Excavation in Soft Clay, Computers and Geotechnics, Vol 38, pp 987-997 12 PLAXIS 2D (2009), Reference Manual, Plaxis BV, Amsterdam, the Netherlands 13 Son, M and Cording, E J (2011), Responses of Buildings with Different Structural Types to Excavation-Induced Ground Settlements, Journal of Geotechnical and GeoEnvironmental Engineering, ASCE, Vol 137, No 4, pp 323-333 14 SYSTRA (2011), Report on Geotechnical Investigation, Technical Design Report, Line of Ha Noi MRT System (Nhon-Ha Noi Railway Station), Ha Noi, Vietnam Người phản biện: PGS,TS HOÀNG VIỆT HÙNG ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1-2017 43 ... trình lân cận việc xây dựng hố đào sâu, đặc biệt hố đào sâu Hà Nội PHÂN TÍCH CHUẨN CHO VIỆC PHỎNG ĐỐN LÚN ĐẤT Một hố đào sâu tƣơng lai gần Hà Nội, tên Ga 12, đƣợc sử dụng làm sở cho phân tích... từ mức độ phá hoại không đáng kể đến mức độ phá hoại nhẹ cho cơng trình móng bè Bài báo đƣợc mong ƣớc hữu ích cho kỹ sƣ nhƣ nhà nghiên cứu việc sử dụng phân tích số để đánh giá phản ứng cơng trình. .. nghiên cứu Hố đào ga cuối, cạnh ga đƣờng sắt Hà Nội, Tuyến hệ thống tàu điện ngầm Hà Nội Hố đào có dạng hình chữ nhật với chiều dài 160,4 m chiều rộng 22,7 m Hố đào đƣợc thực phƣơng pháp bán ngƣợc