Thiết kế quy trinh cong nghe goi o bi

LỜI NĨI Đ ẦU Trong th ời đ ại cơng nghi ệp hoá hi ện đ ại hoá hi ện nay, s ản ph ẩm công nghiệp ngày hi ện đ ại v ới tính đa d ạng r ất cao Do v ậy trang thi ết b ị dùng để ch ế tạo s ản ph ẩm có nh ững đòi h ỏi r ất cao Quy trình cơng ngh ệ ch ế tạo chi ti ết ngày ph ức t ạp Đòi h ỏi ng ười làm kỹ thu ật phải có m ột t nhậy bén với l ực v ững vàng Là sinh viên khoa c khí vi ệc đ ợt làm đồ án tốt nghi ệp không ch ỉ giúp củng cố kiến th ức, tổng h ợp l ượng kiến th ức tích luỹ đ ược mà giúp cho người học bư ớc đầu tiếp cận với th ực t ế c môn h ọc, thông qua hình thành nên nh ững t lơgíc Đ án mơn h ọc cơng ngh ệ ch ế t ạo máy m ột đ án chuyên ngành Nhi ệm v ụ c đ án đ ặt t phôi li ệu với hình dáng ban đ ầu c b ản v ới trang thi ết b ị công ngh ệ có s ẵn bi ến phơi liệu tr thành nh ững chi ti ết đ ược sử dụng ngành ch ế t ạo máy Đề tài c em đ ược thầy giáo Trần Văn Quân giao cho Với nh ững ki ến thức học l ớp sau th ời gian nghiên c ứu tìm tòi, v ới s ự giúp đ ỡ t ận tình c th ầy giáo h ướng dẫn, đóng góp trao đ ổi xây d ựng c b ạn em hoàn thành đồ án Song v ới nh ững ki ến th ức h ạn ch ế kinh nghi ệm th ực t ế ch ưa nhiều, nên đồ án c em không tránh kh ỏi nh ững thi ếu sót Em r ất mong nhận bảo c th ầy b ộ môn Công Ngh ệ Ch ế T ạo Máy đ ể đồ án em đ ược hoàn thiện hơn, góp ph ần c ủng c ố ki ến th ức lý thuy ết Cu ối em xin chân thành c ảm ơn th ầy b ộ môn mà đ ặc bi ệt thầy giáo Trần Văn Quân tận tình giúp đ ỡ em hoàn thành đ án Thái Nguyên, ngày …tháng năm 2018 Sinh viên th ực hi ện : Dươ ng Văn Quân NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN H ƯỚNG D ẪN ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………… Phần i: phân tích chi tiết gia công THÂN GỐI ĐỠ THÂN GỐI ĐỠ DƯỚI THÂN GỐI ĐỠ TRấN 1.1- Phân tích chức điều kiện làm việc chi tiết Dựa vào vẽ chi tiết ta thấy thõn gối đỡ chi tiết dạng hộp Do thõn gối đỡ loại chi tiết quan trọng sản phẩm có lắp trục Thõn gối đỡ làm nhiệm vụ đỡ trục máy xác định vị trí tơng đối trục trongkhông gian nhằm thực nhiệm vụ động học Thõn gối đỡ làm nhiệm vụ ổ trợt Trên thõn gối đỡ có nhiều mặt phải gia công với độ xác khác có nhiều bề mặt gia công chớnh xỏc Bề mặt làm việc chủ yếu lỗ trụ 111, 144, 170, 172 Cần gia công mặt phẳng ỏy mt u, mt bờn xác để làm chuẩn tinh gia công Đảm bảo kích thớc từ tâm lỗ 170 đến mặt phẳng ỏy : 1200,1 Chi tiết làm việc điều kiện rung động thay ®ỉi VËt liƯu sư dơng lµ : CY 21-40 gang xám P với grafit nhỏ mịn qua biến tính có thành phần hóa học - % C = 3÷3,7 % - % Si = 1,2÷2,5 % - % Mn = 0,25÷1,0 % - % S < 0,12 % - %P = 0,05ữ1,00 % 1.2- Phân tích yêu cầu kỹ thuật chi tiết gia công định phơng pháp gia công tinh lần cuối Từ vẽ chi tiết ta thấy : Chi tiết gố đỡ chi tiết dạng hộp, có bề mặt bề mặt lỗ 144, 170 Những yêu cầu cần đặt với chi tiết là: * Bề mặt lỗ Φ170H7 + Bề mặt lỗ Φ170H7 có cấp xác cấp + Có hình dáng hình học bề mặt trụ tròn +Có nhám bề mặt Ra=1,25 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối tiện tinh mỏng máy doa * Bề mặt lỗ Φ144H12 + Bề mặt lỗ Φ144 có cấp xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt trụ tròn +Có nhám bề mặt Ra=4 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối tiện tinh máy doa * Bề mặt lỗ Φ172 + Bề mặt lỗ Φ172 có cấp xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt trụ tròn +Có nhám bề mặt Ra=6 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối tiện bán tinh máy doa * Bề mặt lỗ Φ91 + Bề mặt lỗ Φ91 có cấp xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt trụ tròn +Có nhám bề mặt Ra=6 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối tiện bán tinh máy doa * Bề mặt rãnh Φ111 + Bề mặt rãnh Φ111 có cấp xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt trụ tròn +Có nhám bề mặt Ra=6 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối tiện bán tinh máy doa * Bề mặt đáy + Bề mặt đáy 385+0.57 có cấp xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt phẳng +Có nhám bề mặt Ra=4 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối phay tinh máy phay vạn * Bề mặt bên + Bề mặt đáy 40+0.25 có cấp xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt phẳng +Có nhám bề mặt Ra=4 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối phay thô máy phay vạn * Bề mặt đầu + u cầu độ xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt phẳng +Có nhám bề mặt Ra=4 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối phay tinh máy phay vạn * Hệ lỗ ren M10/ Φ200 +0.23 + Yêu cầu độ xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt lỗ ren +Có nhám bề mặt Rz=40 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối khoan máy khoan cần * Hệ lỗ Φ21/ Φ200+0.23 nửa thân + Yêu cầu độ xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt lỗ trụ +Có nhám bề mặt Rz=40 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối khoan máy khoan cần * Hệ lỗ Φ26/ Φ310+0.38 + Yêu cầu độ xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt lỗ trụ +Có nhám bề mặt Rz=40 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối khoan máy khoan cần * Lỗ M14 nửa thân + Yêu cầu độ xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt lỗ ren +Có nhám bề mặt Rz=40 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối khoan máy khoan cần * Bề mặt tiếp giáp nửa thân nửa thân + u cầu độ xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt phẳng +Có nhám bề mặt Ra=4 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối phay tinh máy phay vạn * Hệ lỗ M20/ Φ200+0.23 nửa thân + u cầu độ xác cấp 12 + Có hình dáng hình học bề mặt lỗ ren +Có nhám bề mặt Rz=40 Vậy để đạt yêu cầu kỹ thuật ta chọn phương pháp gia công tinh lần cuối khoan máy khoan cần 1.3 - Các biện pháp công nghệ đạt độ xác yêu cầu kỹ thuật Các bề mặt cần gia công : mt ỏy, cỏc mt bờn, cỏc b mt tr trong, cỏc mt l Để đảm bảo độ vuông góc lỗ mặt ữ đầu chi tiết 0,01 0,04( m) ữ mặt phẳng 0,05 0,2(mm) ta sử dụng chuẩn tinh thống Đảm bảo độ đồng tâm lỗ vi sai s cho phộp 0,02( m) ta gia công đồng thời lỗ lần gá Gia cụng cỏc b mt tr Φ111, Φ144, Φ170, Φ172 lần gá Để đảm bảo xác vị trí tương quan hệ lỗ M20/ Φ200+0.23 , Φ26/ Φ310+0.38 ,hệ lỗ ren M10/ Φ200 +0.23 ta gia công hệ lỗ lần gá đặt ể đảm bảo độ vuông góc đng tõm cỏc h lỗ với mặt đầu khoảng cách tâm lỗ ta dựng bc dn hng m bo độ đối xứng lỗ qua đường tâm chi tiết ta sử dụng phương pháp vạch dấu 1.4 - TÝnh c«ng nghƯ kÕt cÊu cđa chi tiÕt Thân gối đỡ có đủ độ cứng vững để gia công không bị biến dạng dùng chế độ cắt cao , đạt suất cao -Các bề mặt làm chuẩn có đủ diện tích định phép thực nhiều nguyên công dùng bề mặt làm chuẩn đảm bảo thực trình gá đặt nhanh Chi tiết gối đỡ đợc chế tạo phơng pháp đúc Kết cấu tơng đối đơn giản , nhiên gặp khó khăn khoả cỏc bề mặt bích không gian gá dao hÑp Phần XÁC ĐỊNH DẠNG SẢN XUẤT 2.1 Khái niệm ý nghĩa dạng sản xuất * Khái niệm: Dạng sản xuất (loại hình sản xuất) khái niệm kinh tế, kỹ thuật tổng hợp phản ánh mối quan hệ qua lại đặc trưng kỹ thuật, công nghệ nhà máy với hình thức tổ chức sản xuất, hạch tốn kinh tế sử dụng q trình nhằm tạo sản phẩm đảm bảo tiêu kinh tế – kỹ thuật Đặc trưng dạng sản xuất sản lượng hàng năm, tính ổn định sản phẩm, tính lặp lại q trình sản xuất mức độ chun mơn hố sản xuất Có nhiều quan điểm xác định dạng sản xuất Trong thực tế người ta chia dạng sản xuất loại hình chớnh: + Hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào chiều sâu khoan : k2 = + Hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào mác vật liệu mũi khoan :k3 = Vt = Vb.k1.k2.k3 = 18.0,87.1.1= 15.66(m/ph) n= 1000 V π.D 1000.15, 66 3,14.9 = = 354.5 (vßng/ph) Chọn theo máy có :n = 375 (vòng/ph) Tốc ®é c¾t thùc tÕ : V= π.D.n 1000 = 3,14.9.475 1000 = 13.7 (m/ph) e Chọn lợng chạy dao máy: - Lợng chạy dao : theo bảng 5.87_Trang 84 [IV] có : S = 0,13 ữ 0,15 (mm/vòng) Chọn theo máy có : S = 0,14 (mm/vòng) - Chu kỳ bỊn cđa mòi khoan : theo b¶ng 5.86 Trang 83 [IV] cã : T = 45 f Thêi gian máy: T0 T0 = L1 = 0.5 ữ 2(mm) L + L1 + L2 i S0 n chän L1 = 2(mm) L2 =1 ÷ (mm) T0 = Bíc 2A55 M¸y P18 Dao 25 + + = 2.78 ( phut ) 0,15.470 4.5 t(mm) 0.14 S(mm/v) 375 n(v/p) 2.78 T0(ph) 2.Tarô lỗ M10 a Chọn máy: Khoan cần 2A55 b Chọn dao: Mũi khoét P18 c Chiều sâu cắt: t= d Tốc độ cắt thùc: 10 − =0.5 mm Vt = Vb.K Trong đó: + Vận tốc cắ tra bảng 5-188 trang 171[4] cã: Vb = 10 (m/ph) + K hÖ số hiệu chỉnh vận tốc cắt phụ thuộc vào vật liƯu gia c«ng K = 0.7 ⇒ Vt = 10.0,7= 7(m/ph) n= 1000.V π D = 1000.7 3,14.16 = 139.4 (vòng/ph) Chọn theo máy có :n = 150 (vòng/ph) Tốc độ cắt thực tế : V= .D.n 1000 = 3,14.10.150 1000 = 4.5 (m/ph) e lợng chạy dao: Chính bơc ren P= f Thời gian máy: T0 T0 = L + L1 i S0 n L1 =(1 ÷ )xP = 2x2 = 4(mm) T0 = Bíc 2A55 M¸y P18 Dao 25 + = 0.58 ( phut ) 2.150 0.5 t(mm) S(mm/v) 150 n(v/p) 0.58 T0(ph) 6.17 Nguyên công XVII: Ct t chi tit a Máy: Phay đứng 6H82 b Dao: Dao phay a P18 c Chiều sâu cắt: t = 105(mm) d Tốc độ cắt thực: Vthc = Dn 1000 Vt = Vb.K Trong đó: + Vận tốc cắ tra bảng 5-154 trang 138[4] cã: Vb = 34 (m/ph) + K hệ số hiệu chỉnh vận tốc cắt tra bảng 5- 126 [4] cã K = K1 K2 + K1 hÖ số hiệu chỉnh vận tốc cắt phụ thuộc vào tÝnh cđa gang: K1= 1.4 + K2 hƯ sè hiƯu chỉnh vận tốc cắt phụ thuộc vào chu kỳ bền cña dao: K2= Vt = 34x1.4x1= 47.6(m/ph) 1000.47, 1000.V = ΠD 3,14.315 = = nt 78.5( v/ph) Theo m¸y 6H82 chän nm = 95 (v/ ph) 3,14.315.95 1000 ΠDn 1000 Vthc = = = 40.2(m/ph) e Chän lỵng chạy dao máy: Tra bảng 5-153 trang 138[4] có Sz = 0.01(mm/răng) Sv = Sz.Z = 0.01x60 = 0.6 (mm/vòng) Lợng chạy dao phút: S P = 0.6x95 = 57(mm/ph) Chän SP = 60 (mm/ph) f Thêi gian m¸y: T0 T0 = L+l +m Sp T0 = 220 + + = 1.75 ( phut ) 95 6H82 P18 Bíc M¸y Dao 105 60 t(mm) S(mm/vg) 95 1.75 n(v/p) T0(ph) 6.18 Nguyên công XVII: Tarô lỗ ren M16 a Chọn máy: Khoan cần 2A55 b Chọn dao: Mũi khoét P18 c Chiều sâu cắt: t= d Tốc độ c¾t thùc: 16 − 15 =0.5 mm Vt = Vb.K Trong đó: + Vận tốc cắ tra bảng 5-188 trang 171[4] cã: Vb = 10 (m/ph) + K hệ số hiệu chỉnh vận tốc cắt phụ thuộc vào vËt liƯu gia c«ng K = 0.7 ⇒ Vt = 10.0,7= 7(m/ph) n= 1000.V π D = 1000.7 3,14.16 = 139.4 (vòng/ph) Chọn theo máy có :n = 150 (vòng/ph) Tốc độ cắt thực tế : V= .D.n 1000 = 3,14.16.150 1000 = 7.2 (m/ph) e lợng chạy dao: Chính bơc ren P= f Thời gian máy: T0 L + L1 T0 = i S0 n L1 =(1 ÷ )xP = 2x2 = 4(mm) T0 = Bíc 2A55 M¸y P18 Dao 20 + = 0.35 ( phut ) x150 0.5 t(mm) S(mm/v) 150 n(v/p) 0.35 T0(ph) 6.19 Nguyên công XIX: Tng kim tra 6.20 Nguyên công XX: Sn , nhp kho phần Vii tính toán thiết kế đồ gá Đồ gá loại trang bị thiếu đợc ngành chế tạo máy Đồ gá máy cắt kim loại đa dạng chiếm vị trí quan trọng trình gia công Nó dùng để xác định vị trí kẹp chặt chi tiết trình gia công Khi sử dụng đồ gá máy cắt kim loại nhanh chóng xác định đợc vị trí phôi, giảm nhẹ sức lao động Có thể mở rộng đợc phạm vi máy góp phần tăng suất lao động, điều quan trọng sử dụng đồ gá chế tạo máy cho phép tiện lợi tự động hoá gá đặt Khi thiết kế đồ gá phải đảm bảo yêu cầu sau : - Phải đảm bảo yêu cầu độ xác gia công - Kết cấu đồ gá phải phù hợp với công dụng - Phải gọn nhẹ, giải đợc nhiều vị trí kẹp chặt thao tác phôi đợc nhiều vị trí - Nhanh chóng để tăng suất lao động, giảm nhẹ đợc sức lao động công nhân I - Thiết kế đồ gá cho nguyên công khoan taro lỗ M14 Kết cấu đồ gá: Chi tiết đợc định vị kẹp chặt mặt lỗ 170 mặt đầu đợc gia công máy 2A55 Yêu cầu chi tiết cấu định vị : - Phải đảm bảo độ vuông góc đờng tâm mặt lỗ với mặt đầu - Phải đảm bảo đồ định vị tiếp xúc với mặt định vị - Phải đảm bảo d dàng gá đặt, gá đặt nhanh - Phải đảm bảo độ cứng vững chi tiết định vị độ cứng bề mặt định vị Căn vào sơ đồ gá đặt cụ thể yêu cầu đồ định vị ta chọn kết cấu đồ định vị nh sau: Mặt định vị lỗ 170 vai mặt ®Çu cđa bËc Φ172 ®Ĩ khèng chÕ bËc tù do, cßn bËc chèng xoay ta sư dơng chốt tỳ phẳng tỳ vào mặt chi tiết KÕt cÊu cụ thể đợc cho 170 42 225 50 hình vẽ bên dới Nó đợc chế tạo từ thép 45 đạt chiều sâu lớp thấm 1,2 1,5 (mm) độ cứng lớp bề mặt đạt đợc 40 - 45 HRC bề mặt làm việc đạt độ bóng cấp Ra = 0,63 àm b, Yêu cầu chi tiết khác: +) Thân: chi tiết sở để lắp đặt chi tiết cụm chi tiết Thân đồ gá tiếp xúc với bàn máy tạo cho bàn máy có vị trí xác định yêu cầu gia công, thân đồ gá chi tiết trực tiếp nhận lực cắt lực kẹp nên phải đảm bảo yêu cầu sau: - có độ cứng vững độ bền yêu cầu với trọng lợng thân nhỏ - kết cấu hợp lí thuận tiện cho việc dọn phoi dung dịch loại - Tháo gá phôi dễ dàng nhanh chóng - Dễ chế tạo làm việc an toàn Thân đồ gá đợc chế tạo thép, thân đồ gá nối với đế bulông đế làm gang chế tạo đúc Kết cấu thân đế đợc cho hình vẽ +) cấu kẹp chặt: cấu kẹp chặt có tác dụng giữ phôi tiếp xúc tin cậy với phần tử định vị đồ gá tránh bị dịch chuyển dới tác dụng kực cắt trình gia công Các cấu kẹp đợc kẹp bulông bulông đựoc lấy theo tiêu chuẩn Các bulông gồm có: bulông kẹp chặt cấu định vị bulông bắt đế vào bàn máy bulông bắt thân vào đế bulông kẹp chặt cấu định vị vào thân bulông điều chỉnh chốt tỳ phụ Vì lỗ đợc khoan đồng thời đầu khoan nhiều trục nên ta không cần cấu dẫn hớng dụng cụ cắt Nguyên lý làm việc đồ gá : Chi tiết gia công đợc đặt nên đồ gá tay ( khối lợng nhá) ta xoay chi tiÕt cho mặt đáy chi tiết tỳ song song với mặt cht t, vặn bulông vào (không vặn chặt) đút miếng chữ C số 6, vặn chặt bulông vào Khi gia c«ng xong chi tiÕt ta líi đai ốc tháo vòng đệm chữ C tiến hành lấy chi tiết gia công tay Yêu cầu gá đặt chi tiết: - độ không vuông góc tâm trục gá với mặt đầu vai 0,015 mm - độ không song tâm trục gá so với mặt đế 0,05 / 100 mm - độ không đối xứng hai rãnh then 0,015 mm Tính đồ gá a - Lực cắt khoan: lực cắt khoan tác dụng lên chi tiết gia công đồ gá lực dọc trục mômen xoắn lực dọc trục mômen xoắn khoan đợc tính theo công thức Py = 10 C p Dp Sy Kp Mx = 3.10.Cm.Dq.tx.S y.Kp Trong đó: C p; Cm số mũ cho b¶ng 5.32 [II] tËp ta cã: Cp = 42,7 nv q = y = 0,8 Kp =  190  190   =  =1  HB   190 Cm = 0,021 q=2 x=1 y = 0,8 Thay vào công thức ta có: P y = 10 42,7 0,15 0,8 = 14440,49 (N) Mx = 3.10.0,021.5 2.2,51.0,150,8.1 = 11,49 (N.M) b - Xác định lực kẹp cầu thiết Cần phải xác định lực kẹp để lật xoay trợt gia công để khỏi ảnh hởng đến chi tiết gia công, toán chia làm phần : + Xác định lực kẹp cần thiết để chi tiết không bị trợt + Xác định lực kẹp cần thiết để chi tiết không bị xoay + Xác định lực kẹp cần thiết để chi tiết không bị lật * Bài toán trống trợt : xác định lực kẹp cần thiết để vật không bị trợt khỏi bề mặt định vị theo phơng dọc trục gá Theo phơng OZ Với phơng trình cân cho chi tiết k Pz Fk (1) Trrong đó: Fk lực kẹp bulông tạo Pz tổng lực dọc trục mômen xoắn Mx tạo k hệ số an toµn k = k1.k2.k3.k4 = 1,5 k1 lµ hƯ sè kể đến tợng tăng lực cắt nhấp nhô bề mặt phôi k1 = 1,2 K2 hệ số kể đến tợng tăng lực cắt mòn dao K2 = K3 hệ số kể đến tính ổn định cấu kẹp chặt K3 = 1,26 K4 hệ số kể đến vị trí thuận lợi cđa tay kĐp chỈt K = Pz = Fk = 2.Mx d víi d = 45 (mm) ⇒ Pz = 2.11,49 45.10−3 = 510.7 (N) Mbl tg( + 1).rtb + tg2.R với Mbl mômen voặn bulông cần tính góc nâng đờng ren tgα = s = = 2.Π.rtb 2.3,14.19,5 0.082 ⇒ = 3015 góc ma sát bulông đai ốc góc ma sát bulông vòng đệm = = 80 rtb bán kính trung bình bulông r tb = 9,75 (mm) R bán kính trung bình đai ốc R = 15 (mm) Tõ c«ng thøc (1) ta cã: Mbl = 1,5.510,7 tg(3015'+80 ).9,75+ tg80.15 k Pz tg(α + ϕ 1z ).rtb + tgϕ R = 190,6 (N.mm) = * toán chống xoay: dới tác dụng lùc c¾t Py chi tiÕt cã xu híng xoay quanh trục gá Viết phơng trình cân K.Py l ( Mms1+ Mms2+ Pc d ) (2) Trong ®ã: k = 1,5 - Py lµ lùc däc trơc Py = 14440,49 (N) L khoảng cách từ điểm đặt lực Py đến tâm trục gá L khoảng cách trục L = 72 (mm) - Mms1 mômen ma sát sinh mặt đầu lỗ 52 vai chi tiết định vị Mms1 = Fms1 dtb Víi Fms1 = f N f = 0,15 dtb đờng kính trung bình d tb= Mms1= 0,15 1000 66 N = 1000 (N) 52+ 80 = 66 (mm) = 4950 (N.mm) - Mms2 mômen ma sát bề mặt lỗ chốt M ms2 = Fms2 d Víi F ms2 = N’ f f = 0,15 N’ = 0,5 N = 0,5 1000 = 500 (mm) (N phản lực bulông tác dụng lại chèt) Fms2 = 500 0,15 = 75 (N) d lµ đờng kính lỗ d = 52 (mm) Mms2 = 75 52 = 1950 (N.mm) - Pc phản lùc cña chèt tõ (2) ta cã: Pc  2( k Py L − M ms1 − M ms2 ) d = = 2(1,5.14440,49.72 − 4950 − 1950) 52 = 5670,72 (N) vËy Pc  5670,72 (N) ®iỊu kiƯn ®Ĩ chốt không bị cắt: 4.pc .dc [] [] øng xt cho phÐp cđa vËt liƯu chèt 2,1 106 (N/m) suy ra: d c ≥ 4.Pc Π.[σ ] = 4.5670,72 Π.2,1.10 chän d = (mm) Vậy đường kính chốt d = (mm) = 7,8 (mm) víi thÐp [σ] = TÀI LIỆU THAM KHẢO Sổ tay công nghệ ch ế t ạo máy t ập I [ I ] Sổ tay công nghệ ch ế t ạo máy tâp II [ II ] Sổ tay công nghệ ch ế t ạo máy t ập III [ III ] Tác giả : GS.TS Nguy ễn Đ ắc L ộc ( ch ủ biên) PGS.TS Lê Văn Ti ến, PGS.TS Ninh Đ ức T ốn,PGS.TS Tr ần Xuân Vi ệt Nhà xuất Khoa H ọc Kỹ Thu ật, Hà N ội 2005 Chế độ cắt gia cơng c khí [ IV ] Tác giả : Nguy ễn Ng ọc Đào-H Vi ết Bình-Tr ần Th ế San Nhà xuất Đà Nẵng 2000 Hướ ng dẫn thiết kế đ án công ngh ệ ch ế t ạo máy [ V ] Tác giả : GS.TS Nguy ễn Đ ắc L ộc (Ch ủ biên) Th.s L ưu Văn Nhang Nhà xuất Khoa H ọc Kỹ Thu ật, Hà N ội 2009 Dung sai l ắp ghép [ VI ] Tác giả : PGS.TS Ninh Đ ức T ốn Nhà xuất giáo d ục Atlas đồ gá [ VII ] Tác giả : GS.TS Tr ần Văn Đ ịch Nhà xuất Khoa H ọc Kỹ Thu ật, Hà N ội 2004 Kỹ thuật tiện [ VIII ] Tác giả : GS TS Tr ần văn Đ ịch Nhà xuất Khoa H ọc Kỹ Thu ật, Hà N ội 2002 ... mặt cao - Dễ khí hố tự động hoá * Nhược điểm : - Giá thành cao - • Đúc trong khn kim loại * Ưu điểm : Độ xác hình dạng kích thước cao Tổ chức vật đúc mịn chặt, chất lượng bề mặt vật đúc cao Dễ... suất cao, có bề mặt yêu cầu đảm b o chất lượng bề mặt sau đúc (do không gia công cơ) Ở ta chọn phương pháp t o phôi phương pháp đúc khuôn cát làm máy Bản vẽ vật đúc T T D D Phần IV THIẾT KẾ QUY. .. cần thiết cách hợp lí Tuyệt đối tránh tượng thiếu siêu định vị số trường hợp thừa định vị cách không cần thiết - Chọn chuẩn cho lực cắt lực kẹp không làm cho đồ gá, chi tiết bị bi n dạng cong