TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP PHẦN III NỀN VÀ MĨNG (15%) GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN SINH VIÊN THỰC HIỆN LỚP : THS NGUYỄN THANH TUẤN : LÊ QUÝ TÂN : 2011X5 NHIỆM VỤ ĐÁNH GIÁ ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH ĐÁNH GIÁ CHỈ TIÊU CƠ LÝ ĐẤT NỀN XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CƠNG TRÌNH ĐỂ TÍNH MĨNG CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG ĐƠN TRỤC –A VÀ TRỤC 8-B CÁC BẢN VẼ: NM01 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP I – GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH Đặc điểm kiến trúc cơng trình Tên cơng trình: “CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – THÀNH PHỐ HẢI PHÒNG” Địa điểm xây dựng: đường Phan Bội Châu – thành phố Hải Phòng Chức năng: NHÀ Ở CHUNG CƯ Quy mơ đặc điểm cơng trình: + Cơng trình có tầng: Tầng dùng làm khu để xe từ tầng – dùng làm hộ + Tổng chiều cao cơng trình tính từ cos 0.00 đến đỉnh mái thang 24,2m + Công trình có mặt dạng hai hình chữ nhật đan vào với kích thước 20,2x57m + Nền ngồi nhà nằm cos -0,500m + Cơng trình có cầu thang hệ thống giao thơng ngồi nhà thuận lợi +24.200 3200 4002220 980 +21.500 +24.200 BĨ N¦ C Má I Bể NƯ C Má I 3200 +23.220 3200 3200 +18.300 3200 23720 3200 23720 +11.500 3200 3200 +15.100 3200 3200 +8.700 3200 3200 +5.500 ±0.00 220 3200 220 3200 +3.200 3800 3800 3800 3800 3800 3800 3800 53200 3800 3800 3800 3800 10 11 3800 3800 12 3800 13 14 15 mặt Đ ứNG TRụC 1-15 t l :1/100 300 800 400 1700 600 600 1700 400 800 300 300 800 400 1700 600 600 1700 400 800 300 300 800 400 +2,3 18,3 1700 600 600 1700 400 800 300 300 800 400 1700 600 600 1700 400 800 300 300 800 400 1700 600 +2,3 18,3 +2,3 18,3 PHß NG NGđ 800 1600 1600 800 1400 1400 800 1600 1600 800 1400 1400 800 1600 1600 800 1400 1400 800 1600 1600 800 1400 1400 800 1600 1600 800 1400 1400 +2.300 2200 E A D 800 1600 1600 800 1400 1400 800 1600 wc wc wc wc wc wc wc wc 1400 800 1600 wc BÕP wc BÕP wc wc 1400 wc C B PHß NG NGđ PHß NG NGđ PHß NG NGđ PHß NG NGđ PHß NG NGđ PHß NG NGđ PHß NG NGđ +2,3 18,3 300 300 600 600 +2,3 18,3 600 300 300 300 300 600 3800 3800 3800 3800 1700 400 800 800 400 3800 1700 1700 3800 A 600 600 +2,3 18,3 3800 PHß NG NGđ 1800 PHß NG NGđ 5600 3800 B wc BÕP wc BÕP wc wc BÕP wc 800 BÕP C 1600 1600 1400 wc 2200 1400 wc wc BÕP 800 wc 6000 1600 wc BÕP 1600 wc BÕP 800 wc wc BÕP 1400 wc wc BÕP 1400 wc BÕP wc wc BÕP 800 wc ±0.00 BÕP 1600 1600 wc BÕP wc D wc BÕP A BÕP 2200 wc PHß NG NGủ +2,3 18,3 NHà Đ ể XE E PHò NG NGđ 1800 PHß NG NGđ 1800 PHß NG NGđ 2200 PHß NG NGđ +2,3 18,3 3800 PHß NG NGđ BÕP PHß NG NGđ 3800 PHß NG NGđ 3800 3800 F 1800 F +2,3 18,3 400 800 800 400 3800 1700 1700 3800 400 800 800 400 3800 1700 1700 3800 400 800 300 800 400 3800 1700 600 600 3800 1700 400 800 300 3800 2 10 11 12 13 14 15 mặt t ầng 1-6 t l :1/100 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP Đặc điểm kết cấu cơng trình 1.1 Kết cấu chịu lực Kết cấu chịu lực cơng trình: sơ đồ khung bê tơng cốt thép đổ tồn khối Cơng trình có tường bao che; sàn bê tơng cốt thép đổ tồn khối có dầm phụ Kích thước cấu kiện: xem vẽ kết cấu KC-01 Khi tính tốn khung, mặt ngàm chân cột lấy cos -0,5m so với cos + 0.00m 1.2 Yêu cầu thiết kế móng - Khi tính tốn thiết kế móng theo TTGH I cầm đảm bảo khơng bị trượt theo đát lật - Khi tính tốn thiết kế móng theo TTGH II, cần khống chế độ lún giới hạn độ lún lệch giới hạn công trình để sử dụng cơng trình cách bình thường, nội lực bổ sung lún không gây kết cấu siêu tĩnh không lớn, kết cấu khỏi hư hỏng đảm bảo mĩ quan cho cơng trình: S �Sgh � � � �S �Sgh Tra bảng H.2-Biến dạng giới hạn TCXD 205-1998 nhà khung bê tông cốt thép: - Độ lún giới hạn Sgh= 8cm - Độ lún lệch tương đối Sgh= 0,001 - Việc thi cơng móng phải tránh tìm biện pháp hạn chế ảnh hưởng tới cơng trình lân cận, dự báo tác động đến mơi trường cách phòng chống II – ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Vị trí địa hình Nằm khu vực phường Phan Bội Châu – thành phố Hải Phòng, cơng trình nằm vị trí thống đẹp, tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hoà hợp lý đại Cơng trình nằm trục đường giao thơng thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thông ngồi cơng trình Hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng Khu đất xây dựng cơng trình phẳng, trạng khơng có cơng trình cũ nên thuận lợi cho công việc thi công bố trí tổng bình đồ Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình Theo báo cáo khảo sát địa chất cơng trình, giai đoạn phục vụ thiết kế kỹ thuật thi cơng thí nghiệm ngồi trời phân tích mẫu phòng thí nghiệm hố khoan tính đến độ sau 40m Theo yêu cầu nhiệm vụ đồ án, sử dụng địa chất hố khoan HK1 để thiết kế móng, với địa tầng gồm lớp từ xuống sau: Lớp đất Chiều Đặc điểm đất dày (m) Lớp 2,5 - Lớp đất lấp Lớp 1,9 - Lớp sét pha, nâu gụ, xám nâu, dẻo cứng Lớp 9,3 - Lớp cát pha, xám tro xám nâu đôi chỗ kẹp ổ cát nhỏ dẻo Lớp - Lớp cát hạt nhỏ, xám xanh, xám ghi chặt vừa Lớp 2,5 - Sét pha nhẹ, nâu hồng, xám nâu dẻo mềm Lớp Cát hạt nhỏ, xám xanh, xám ghi chặt vừa Lớp 10,6 Cát hạt trung, xám xanh, xám ghi chặt Lớp 9,2 Đất cuội sỏi, xám xanh, xám ghi ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP T T Bảng Chỉ tiêu lý đất w s Lớp đất Dày (m) W (%) Đất lấp 2,5 - Lớp sét pha, nâu gụ, xám nâu 1,9 9,3 Lớp cát pha, xám tro xám nâu Lớp cát hạt nhỏ, xám xanh, xám ghi Sét pha nhẹ, nâu hồng, xám nâu Cát hạt nhỏ, xám xanh, xám ghi Cát hạt trung, xám xanh, xám ghi chặt Đất cuội sỏi, xám xanh, xám ghi dn e0 kN kN kN ( 3) ( 3) ( 3) m m m 17 - WL (%) WP (%) Id (%) Is 0 - - - - - 30,4 18,9 27,1 0,874 39,1 25,7 13,4 0,35 10,03 10-12 22,1 18,2 26,7 0,788 23,9 17,5 6,4 0.72 15,96 9-12 N30 (búa) - - 26,7 9,8 - - - - - 30,4 15-22 2,5 28,6 18,1 26,8 - 0.905 31,8 22,2 9,6 0,67 10,32 6-7 - - 26,8 10,1 - - - - - 31,6 18-29 10,6 - - 27,1 10,5 - - - - - 36,2 32-46 9,2 - - 27 9,8 - - - - 40,1 >100 Để lựa chọn phương án móng, cần đánh giá tính chất xây dựng lớp đất: * Lớp 1: Lớp đất lấp, dày 2,5 m.Ta giả thiết để tính áp lực đất CII 0, 02 KG / cm , w 1, g / cm3 , 100 => Lớp đất có tính xây dựng cần đào bỏ thi công * Lớp 2: Lớp sét pha, nâu gụ, xám nâu, dẻo cứng dày 1,9m Mô đun tổng biến dạng E = 9890(kPa) < 18000(kPa) Độ sệt: I L 0,35 => Đất trạng thái dẻo chảy lớp đất có khả xây dựng yếu * Lớp 3: Lớp cát pha, xám tro xám nâu đôi chỗ kẹp ổ cát nhỏ dẻo dày 9,3m Một phần lớp đất nằm mực nước ngầm có trọng lượng riêng đẩy nổi: 26.7 10 dn = s n = =9,34(kN/m3 ) 1 e 0, 788 => Cát có tính nén lún trung bình Đất sét pha có 0,5< IL=0,72 < 0,75 Đất trạng thái dẻo mềm; Mô đun tổng biến dạng E = 7120kPa Đây lớp có tinh nén lún trung bình; Chỉ tiêu sức kháng cắt φ=15,960 , N30= 10,3cho thấy lớp đất có sức chịu tải khơng lớn, lớp đất có tính chất xây dựng trung bình * Lớp 4: Lớp cát hạt nhỏ, xám xanh, xám ghi chặt vừa dày m Lớp đất nằm mực nước ngầm có trọng lượng riêng đẩy nổi: dn 9,8 kN / m3 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Chỉ tiêu sức kháng cắt φ=30,40 , N30= 17,6 cho thấy lớp đất có sức chịu tải trung bình Mơ đun tổng biến dạng E = 12260(kPa) < 18000(kPa) cho thấy lớp đất có tính nén lún tốt Đây lớp đất có tính chất xây dựng tốt * Lớp 5: Sét pha nhẹ, nâu hồng, xám nâu dẻo mềm dày 2,5m Mô đun tổng biến dạng E=6460 (kPa) Đât trạng thái dẻo mềm Lớp đất nằm mực nước ngầm có trọng lượng riêng đẩy nổi: 26.8 10 s = s n = =8,82 kN / m3 1 e 0,905 Đất sét pha có 0,5< IL=0,67 < 0,75 Đất trạng thái dẻo mềm; có mô đun tổng biến dạng E = 7120kPa Đây lớp có tinh nén lún trung bình; Chỉ tiêu sức kháng cắt φ=10,320 , N30= 6,6 cho thấy lớp đất có sức chịu tải trọng nhỏ, lớp đất có tính chất xây dựng * Lớp 6: Cát hạt nhỏ, xám xanh, xám ghi chặt vừa dày 7m Lớp đất nằm mực nước ngầm có trọng lượng riêng đẩy nổi: dn 10,1 kN / m Chỉ tiêu sức kháng cắt φ=31,60 , N30= 25,5 lớp đất có khả chịu tải tốt Mô đun tổng biến dạng E = 15020 (kPa) < 18000(kPa) cho thấy lớp đất có tính nén lún tốt Lớt đất số lớp có tính chất xây dựng tốt * Lớp 7: Cát hạt trung, xám xanh, xám ghi chặt dày 10,6m Mô đun tổng biến dạng E=24020 (kPa) >18000(kPa) Lớp đất nằm mực nước ngầm có trọng lượng riêng đẩy nổi: dn =10,5(kN/m ) Chỉ tiêu sức kháng cắt φ=36,20 , N30= 38,5 lớp đất có khả chịu tải tốt Mơ đun tổng biến dạng E = 24020(kPa) > 18000(kPa) cho thấy lớp đất tính nén lún tốt Lớp đất số lớp có tính chất xây dựng tốt * Lớp 8: Đất cuội sỏi, xám xanh, xám ghi dày 9,3m Lớp đất nằm mực nước ngầm có trọng lượng riêng đẩy nổi: dn 9,8 kN / m3 Chỉ tiêu sức kháng cắt φ=40,10 , N30>100 lớp đất có khả chịu tải tốt Mô đun tổng biến dạng E = 12000 (kPa) < 18000(kPa) cho thấy lớp đất có tính nén lún tốt Lớp đất số lớp có tính chất xây dựng tốt Kết luận: Lớp đất 4, 6, có tính xây dựng trung bình Với phương án móng cọc tiết kiệm chi phí so với móng nơng đệm cát Hơn nữa, đáy đài đặt cọc nên giảm độ sâu đào hố móng phương án tạo độ ổn định tốt cho công trình ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang Đ ấT LấP SéT PHA NÂU Gụ , XáM NÂU Dẻ O CứNG CáT PHA Xá M TRO, Xá M NÂU mnn Cá T Hạ T NHỏ Xá M XANH, XáM GHI CHặT VừA SéT PHA NHẹ NÂU Hồ NG, XáM NÂU Cá T Hạ Y NHỏ Xá M XANH, XáM GHI CHặT VừA 9300 8000 2500 7000 10600 10500 9200 1900 2500 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG V CễNG NGHIP Cá T Hạ T TRUNG Xá M XANH, XáM GHI CHặT Đ ấT CUộ I Sỏ I X¸ M XANH, X¸ M GHI TRỤ ĐỊA TẦNG NỀN ĐẤT HỐ KHOAN HK1 Đánh giá điều kiện thủy văn Nước đất chủ yếu cung cấp nước mưa, phổ biến lớp cát Tại thời điểm khảo sát mực nước ngầm giao động từ -10,2 đến -11,4m ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP III – GIẢI PHÁP NỀN MĨNG Chọn giải pháp móng cho cơng trình 1800 1800 3800 3800 1800 3800 B 3800 3800 3800 3800 3800 3800 3800 3800 3800 3800 10 3800 11 3800 12 3800 13 3800 2200 1800 220016002200 D C 15 HÌNH VẼ MẶT BẰNG MĨNG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 E D C B 3800 14 F 5600 E 16002200 F 3800 *Căn cứ: - Điều kiện địa chất- thủy văn cơng trình phân tích trên: + Lớp lớp đất lấp dày 2,5m + Lớp lớp sét pha có chiều dày 1,9m, lớp đất có tính chất xây dựng + Lớp lớp cát pha có chiều dày 9,3m, lớp đất có tính chất xây dựng trung bình + Lớp lớp cát hạt nhỏ có chiều dày 8m, lớp đất có tính chất xây dựng tốt + Lớp lớp sét pha có chiều dày 2,5m, lớp đất có tính chất xây dựng + Lớp lớp cát hạt nhỏ có chiều dày 7m, lớp đất có tính chất xây dựng tốt + Lớp lớp cát hạt trung có chiều dày 10,6m, lớp đất có tính chất xây dựng tốt + Lớp lớp cuội sỏi có chiều dày 9,2m, lớp đất có tính chất xây dựng tốt - Đặc điểm cơng trình: Nhà dân dụng có tầng, tải trọng tác dụng xuống cột tương đối lớn (cột biên trục 8-A cóc lực dọc N=148 T, cột 8-B, 4-C có lực dọc 217,2T) - Vị trí xây dựng cơng trình: xây dựng thành phố, khu tập trung dân cư đông đúc (phường Phan Bội Châu) =>Thiết kế lựa chọn giải pháp móng cọc ép hợp lý để áp dụng cho công trình -Tiết diện, chiều dài cọc số lượng cọc đài xác định theo tính tốn -Phương án móng cọc ép dùng phổ biến, có hỗ trợ Roobot ép cọc mặt rộng Theo đó: +Thi cơng khơng gây tiêng ồn +Thi công dễ dàng +Thời gian thi cơng nhanh Giải pháp mặt móng Cới cột xa sử dụng móng đơn trục cột tồn cơng trình, Để tạo liên kết móng, đỡ tường tầng tạo độ ổn định khơng gian cơng trình cơng trình ta sử dụng hai loại hệ giằng móng Giằng ngang nhịp 5,6 (GM1 : 220x500mm) Giằng dọc nhịp 3,8 (GM2 : 220x400mm) Trang A TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Lựa chọn độ sâu đặt đế đài -0.5 cèt tù nhiªn Do đài cọc đặt cọc mà độ sâu đáy đài không cần sâu Tuy nhiên thiết kế cần đảm bảo đế đài cọc thực tế không bị nhô lên khỏi mặt đất Trong q trình tính tốn khung mặt ngàm (chân cột) xác định cos -0,5m, tơn 0,5m.Do với cơng trình (tải trọng ngang không lớn lắm) tiến hành chọn: Độ sâu đặt đế đài: h = -1,5m so với cốt tự nhiên (-2m so với cốt ±0.00) 1900 2500 1500 ±0.00 IV – TẢI TRỌNG TÁC DỤNG XUỐNG MÓNG Xác định tải trọng móng M1 trục 8-B Theo kết tính tốn phần khung, nội lực nguy hiểm tác dụng đến chân cột trục 8-B (Mức mặt ngàm chạy khung: -0,5m so với cos thiên nhiên) ghi bảng sau: Bảng IV.1 Nội lực tính tốn móng 8-B từ bảng tổ hợp Cột trục 8-B Tổ hợp tt N OB tt QOB tt M OB (kN) (kN) (kNm) 2171,89 88,88 196,226 Do trình chạy khung chưa kể đến trọng lượng vữa trát cột tầng 1, tường tầng dầm giằng móng Vì thiết kế móng cần phải kể đầy đủ trọng lượng phận Lựa chọn kích thước tiết diện giằng móng: GM1 (220x500) GM2 (220x400) Móng 8-B Tải trọng bổ sung gồm: tt - Tải trọng giằng dọc: N gd 0, 22 �0,5 �5,8 �25 �1, 18, 48 kN - Tải trọng giằng ngang: N gn 0, 22 �0, �3,8 �25 �1, 12,54 kN - Trọng lượng vữa trát cột tầng 1: 2x0,015x18x(0,22+0,55)x1,3 = 0,54(kN/m) � Tải trọng cột gây ra: N c =0,54 3,2+0,5-0,5 =1,728 (kN) - Trọng lượng tường xây dọc có kể đến hệ số giảm lỗ cửa: Trọng lượng thân: 0,22x3,8x(3,2-0,4)x18x1,3x70%= 38,4(kN) Trọng lượng vữa trát: 2x0,015xx(3,2-0,5)x18x1,3x70% = 9,95 (kN) N t 38, 9, 95 48, 35(kN) (Nhân với hệ số giảm tải cửa 70%) � Tổng tải trọng bổ sung: N bstt 18, 48 12,54 1, 278 48,35 80,65 kN � Lực dọc tính tốn đầy đủ xác định đến cos đỉnh móng: tt tt tt N ott N o1 N bs 2171, 78 80, 65 2252,54(kN) Do phần tải trọng bổ sung không gây độ lệch tâm đáng kể thiết kế móng nên để đơn giản tính tốn ta tính cộng vào phần lực dọc Bảng IV.2 Nội lực tính tốn đầy đủ đỉnh móng 8-B ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Cột trục 8-B tt OA tt QOA tt M OA (kN) (kN) (kNm) N 2252,54 88,88 196,226 Bảng IV.3 Nội lực tiêu chuẩn đầy đủ đỉnh móng 8-B Cột trục 8-B N otc N ott /1, (kN) 1877,12 Qotc Qott /1, M otc M ott / 1, (kN) (kNm) 74,1 163,52 Xác định tải trọng móng M2 trục 8-A Theo kết tính tốn phần khung, nội lực nguy hiểm tác dụng đến chân cột trục 8-A (Mức mặt ngàm chạy khung: -0,5m so với cos thiên nhiên) ghi bảng sau: Bảng IV.1 Nội lực tính tốn móng 8-A từ bảng tổ hợp Cột trục 8-A Tổ hợp tt N OB tt QOB tt M OB (kN) (kN) (kNm) 1483,41 33,45 60,344 Do trình chạy khung chưa kể đến trọng lượng vữa trát cột tầng 1, tường tầng dầm giằng móng Vì thiết kế móng cần phải kể đầy đủ trọng lượng phận Móng 8-A Tải trọng bổ sung gồm: tt - Tải trọng giằng dọc: N gd 0, 22 �0,5 �2,9 �25 �1, 9, 24 kN - Tải trọng giằng ngang: N gn 0, 22 �0, �3,8 �25 �1, 12,54 kN - Trọng lượng vữa trát cột tầng 1: 2x0,015x18x(0,22+0,45)x1,3 = 0,47(kN/m) � Tải trọng cột gây ra: N c =0,47 3,2+0,5-0,5 =1,5 (kN) - Trọng lượng tường xây dọc có kể đến hệ số giảm lỗ cửa: Trọng lượng thân: 0,22x3,8x(3,2-0,4)x18x1,3x70%= 38,4(kN) Trọng lượng vữa trát: 2x0,015xx(3,2-0,5)x18x1,3x70% = 9,95 (kN) N t 38, 9, 95 48, 35(kN) (Nhân với hệ số giảm tải cửa 70%) � Tổng tải trọng bổ sung: N bstt 9, 24 12,54 1,5 48,35 71, 635 kN � Lực dọc tính tốn đầy đủ xác định đến cos đỉnh móng: tt tt N ott N o1 N bs 1483, 41 71, 635 1555(kN) Do phần tải trọng bổ sung không gây độ lệch tâm đáng kể thiết kế móng nên để đơn giản tính tốn ta tính cộng vào phần lực dọc tt ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Bảng IV.2 Nội lực tính tốn đầy đủ đỉnh móng 8-A Cột trục 8-A tt N OA tt QOA tt M OA (kN) (kN) (kNm) 1555 33,45 60,344 Bảng IV.3 Nội lực tiêu chuẩn đầy đủ đỉnh móng 8-A Cột trục 8-A N otc N ott /1, Qotc Qott / 1, (kN) 1295,87 M otc M ott / 1, (kN) (kNm) 27,875 50,29 V – LỰA CHỌN LOẠI CỌC VÀ PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG CỌC Sử dụng cọc bê tơng cốt thép có tiết diện 25x25 cắm vào lớp thứ cát hạt nhỏ chặt vừa Theo chiều dài cọc dự kiến L=28m.Bao gồm đoạn cọc (đoạn cọc mũi C1=7m đoạn cọc nối C2=7m) - Bê tông cọc B25, Rb 14,5 MPa - Cốt thép dọc chịu lực nhóm CII có Rs =280 mPa, chọn 4∅16có As =10,18cm2 - Cốt đai cọc nhóm CI có Rs 225 MPa � R Rb � Chiều dài neo cốt thép vào bê tông: Lan �wan � s an ��� Lan �� � � Tra bảng 36 TCXD 356-2005 có: an 0,5 ; an 280 � � Lan � 0,5 � 8� �18 317,8 mm 14,5 � � - Thực liên kết ngàm cọc với đài cách chon đoạn cọc vào đài 0,15m đập cho trơ cốt thép dọc đoạn ldc 20 20.16 320 mm lấy tròn ldc 35cm Đoạn ngàm nguyên vào đài 150mm Chiều dài cọc lại nằm đất là: Lc = 28-0,35-0,15 = 27,5(m) Cos mũi cọc so với cos tự nhiên là: -1,5+(-27,5)= -29(m) Cọc cắm vào lớp đoạn là: 4,8 (m) Cọc hạ vào phương pháp ép tĩnh sử dụng máy ép thủy lực Kiểm tính thép cọc theo sơ đồ vận chuyển cẩu lắp 1.1 Khi chuyển chở bốc xếp Trường hợp cọc bị uốn, tải trọng lấy trọng lượng thân cọc nhân với hệ số động lực 1,5 g n.b.h. bt 1,5.0, 25.0, 25.25 2,34 kN / m Trị số mô men uốn xuất thân cọc: (0, 207l) M1 2x g 0, 043gl 4,94 kNm ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 10 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP Tính lún: - Áp lực tính lún đáy khối móng quy ước: - Ptbtc bt z 29,5m 425,11 373 52,11 kPa B 6,12 1,53 m Chia đáy móng thành lớp phân tố có bề dày hi � m 4 - Gọi z độ sâu kể từ đáy khối móng quy ước, ta có ứng suất gây lún độ sâu z là: - ứng suất thân độ sâu z: btz btz18,57m i hi 373 i hi kPa glz K 0.zgl0 K0.52,11 kPa kPa kPa z (m) 2z/b l/b K0 0 1,046 52,11 373 1502 0,327 1,046 0,969 50,50 383,1 1502 2,2 0,719 1,046 0,838 43,67 395,22 1502 3,7 1,209 1,046 0,613 31,94 409,92 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 glz bt z Điểm gl z bt z 0,078 Ei (kPa) 2402 Trang 22 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP ±0.00 1500 mnn 8000 2500 7000 5,350 5,35 -29,5 373 383,1 52,11 50,50 395,22 43,67 409,92 31,94 1500 12001000 9300 10500 2500 1900 -0.5 7250 biểu đồ ứ ng suất t hân ứ ng suất gây l ú n t i ®¸ y khè i mã ng quy í c - glz 4,2 31,94 0,078 0,1 Chiều sâu vùng nén dừng lại lớp phân tố thứ bt z 409,92 Độ lún lớp phân tố: Si m 0,8 glZi glZi1 hi 2E i ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 23 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP 0,8 50,5 52,11 2,73.103 m 2.15020 0,8 43,67 50,5 1,2 3,01.103 m + S2 2.15020 0,8 31,94 43,67 1,5 1,89.103 m + S3 2.24020 + S1 Tổng độ lún nền: S �Si 2,73 3,01 1,89 103 5,43.103 m i 1 0,543 cm 8 cm Thỏa mãn điều kiện biến dạng b Kiểm tra chiều cao đài - Chọn vật liệu làm đài móng: Bê tơng cấp độ bền B25 có Rb=14,5MPa Rbt=1,05MPa Cốt thép nhóm CII có Rs=Rsc=280MPa - Chiều cao làm việc đài: h0 hd 0,15 0,8 0,15 0,65 m Xác định lực truyền xuống cọc: tt tt tt - Lực dọc tính tốn thực tế đáy đài: N N0 Nd 2252,54 89,76 2342,3 kN - Mơ men tính tốn thực tế đáy đài: M tt M0tt Q0tt.hd' 196,226 88,88.1 258,442 kNm N tt M tt.xi 2342,3 258,442.xi nc �xi 2.0,92 4.0,452 550 600 900 2200 sơ đồ xá c định t ê n t ọ a độ c ọ c 450 450 600 900 P �� 1 b cot c l cot c1 � � �h R bt kN 550 c1 c2 220 1600 Lực chọc thủng: 50 900 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUí TN LP 2011X5 X 900 2200 sơ đồ t h¸ p c hä c Trang t hđng 24 600 Kiểm tra chọc thủng cột đài: - Kiểm tra chọc thủng cọc P1,2,3,5,6,7 gây ra: Điều kiện kiểm tra trọc thủng cột đài: Mtt 365 334,61 196,95.xi kN P1 334,61 106,35.0,45 286,75 kN P2 334,61 10635.0,45 382,21 kN P3 334,61 106,35.0,9 238,89 kN P4 334,61 106,35.0 334,61 kN P5 334,61 106,35.0,9 430,33 kN P6 334,61 106,35.0,45 286,75 kN P7 334,61 106,35.0,45 382,21 kN 450 Y 450 220 Pi 600 Lực truyền xuống cọc i: 1600 - TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP P P1 P2 P3 P5 P6 P7 286, 75 382, 21 238,89 430,33 286, 75 382, 21 Chiều cao làm việc đài: 2007,14 kN h �h d a 0,8 0,15 0, 65 m d coc lcot 0, 25 0,55 0, 45 0, 05 m 2 2 d b 0, 25 0, 22 c 0, coc cot 0, 0,365 m 2 2 c1 0, 05 m 0,5h 0,5.0, 65 0,325 m c1 0, 45 � 1 3,35 c 0,365 m 0,5h 0,325 m 2 �h � �0, 625 � � 1,5 � � 1,5 � � 2,9744 �0,365 � �c � � Khả chống trọc thủng đài: ch � 1 bcot c2 lcot c1 � � �h R bt � 3,35 0, 22 0,365 2,944 0,55 0, 05 � 0, 65.1, 05.103 2453, 09 kN � � P P3 P5 238,89 430,33 669, 22 kN 450 450 d coc lcot 0, 25 0,55 0,9 0,5 m 2 2 d b 0, 25 0, 22 c coc cot 0, 015 m 2 2 c1 0,9 15 c2 220 1600 550 c1 500 900 900 2200 sơ đồ t h¸ p c häc t hđng h 0, 65 c1 0,5 m 0,5h 0,5.0, 65 0,325 m 2 �h � �0, 65 � � 1 1,5 � � 1,5 � � 2, 46 �0,5 � �c1 � c 0, 015 m 0,5h 0,325 m � 3,35 � Khả chống chọc thủng đài: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 25 600 Lực gây chọc thủng: 600 P 2007,14 kN ch 2453, 09 kN � thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng - Kiểm tra chọc thủng cọc P3,5 gây ra: TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP ch � 1 bcot c2 2 lcot c1 � � �h R bt � 2, 46 0, 22 0, 015 3,35 0,55 0,5 � 0, 65.1, 05.103 � � 2795, 247 kN P 669, 22 kN ch 2795, 247 kN � thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng - kiểm tra chống trọc thủng cọc góc: Điều kiện kiểm tra: P �0,5 � 1 b 0,5c b1 0,5c1 � � �h R bt kN Lực chọc thủng: P P2 282, 21 kN b1 0,5 m ; b 0,325 m 1600 600 c2 b1 c1 450 450 900 600 b2 325 50 500 900 2200 sơ đồ THá P CHọ C THñNG Cä C Gã C d coc lcot 0, 25 0,55 0, 45 0, 05 m 2 2 d b 0, 25 0, 22 c 0, coc cot 0, 0,365 m 2 2 c1 0, 05 m 0,5h 0,5.0, 65 0,325 m c1 0, 45 � 1 3,35 c 0,365 m 0,5h 0,325 m 2 Khả chống chọc thủng: �h � �0, 625 � � 1,5 � � 1,5 � 2,9744 � �0,365 � �c � ch 0,5 � 1 b 0,5c b1 0,5c1 � h R bt kN � � 0,5 � 3,35 0,325 0,5.0,365 2,9744 0,5 0,5.0, 05 � 0, 65.1.05.103 � � 1113, 05 kN P 282, 21 kN ch 1113, 05 kN � thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng Kiểm tra cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt: Điều kiện kiểm tra: Q �.R bt b.h kN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 26 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP 1650 450 450 600 c3 365 50 450 c c 900 1083 1600 600 900 2200 sơ đồ mặt c kiểm t r a - Kiểm tra mặt cắt 1-1: Lực cắt: Q1 P1 P5 P7 286, 75 430,33 382, 21 1099, 29 kN c 0, 05 m 0,5h 0,325 m � lấy c 0,5h 0,325 m 1,56 b 1, m bề rộng mặt cắt tiết diện kiểm tra � sức chống cắt mặt cắt 1-1: ch .R bt b.h 1,56.1, 05.103.1, 6.0, 65 1703,52 kN Q1 1099, 29 kN ch 1703,52 kN � thỏa mãn - Kiểm tra mặt cắt 2-2: Lực cắt: Q1 P5 430,33 kN h 0, 65 c 0, 45 m 0,5h 0,325 m � h 0, 65 13 / c 0, 45 b 1, 083 m bề rộng mặt cắt tiết diện kiểm tra � sức chống cắt mặt cắt 2-2: ch .R bt b.h 1, 44.1, 05.103.1, 083.0, 65 1067, 66 kN Q1 430,33 kN ch 1067, 66 kN � thỏa mãn - Kiểm tra mặt cắt 3-3: Lực cắt: Q1 P1 P2 286, 75 382, 21 668,96 kN h 0, 65 c 0,365 m 0,5h 0,325 m � h 0, 65 1, 78 c 0,365 b 1, 650 m bề rộng mặt cắt tiết diện kiểm tra � sức chống cắt mặt cắt 2-3: ch .R bt b.h 1, 78.1, 05.103.1, 65.0, 65 2005, 43 kN Q1 668,96 kN ch 2005, 43 kN � thỏa mãn c Tính tốn cốt thép đài: - Mơ men mặt ngàm 1-1: 0,55 � � 0,55 � � M1 P2 P7 � 0,45 0,9 � P5.� � 382,21 382,21 0,175 430,33.0,625 � � � � 402,73 kNm - Diện tích thép yêu cầu đặt song song theo phương cạnh dài: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 27 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP M1 402,73 24,58.104 m2 24,58 cm2 0,9.Rs.h01 0,9.280.103.0,65 Với h01 hd 0,15 0,8 0,15 0,65 m + Chọn 1018 có As=25,45(cm2) tt h01 0,5 0,65 0,5.0,018 0,641 m + Tính lại với h01 As � Mtd 0,9.Rs.As.h0 0,9.280.103.25,45.104.0,641 411,1 kNm M1 402,73 kNm Bố trí cốt thép đảm bảo an toàn + Khoảng cách thép đặt cạnh là: a1 - b 2 25 15 1600 2.40 168 mm � chọn a1 165 mm n 10 Mô men mặt ngàm 2-2: 0,22� � M2 P1 P2 � 0,6 � 286,75 382,21 0,48 327,79 kNm � � - Diện tích thép yêu cầu đặt song song theo phương cạnh ngắn: M2 327,79 20,58.104 m2 20,58 cm2 0,9.Rs.h02 0,9.280.10 0,632 Với h02 h01 1 0,65 0,018 0,632 m + As2 + Chọn 1414 có As2 21,55 cm tt + Tính lại với h02 h02 0,5 0,632 0,5.0,014 0,623 m tt � Mtd2 0,9.Rs.As2.h02 0,9.280.103.21,55.104.0,623 338,33 kNm M2 327,79 kNm � Bố trí cốt thép đảm bảo an toàn + Khoảng cách thép đặt cạnh là: a2 l 2 25 15 2300 2.40 170,76 mm chọn a2 170 mm n 14 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 28 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP 4Ø25 420 4Ø25 750 2Ø25 4 750 420 2Ø25 700 ±0.00 675 800 150 500 100 800 Ø8a50 14Ø14a170 10Ø18a165 2300 250 100 220 220 1600 220 550 100 14Ø14a170 10Ø18a165 2300 h× nh vÏ bè t r Ýt hÐp ®µi mã ng VII – THIẾT KẾ MĨNG M2 (TRỤC 8-A) - Tải trọng tổng cộng tác dụng tính đến mặt đài móng là: Cột trục 8-A tt OA tt QOA tt M OA (kN) (kN) (kNm) 1555 33,45 60,344 N - Giá trị tải trọng bên giá trị tải trọng tính tốn Giá trị tải trọng tiêu chuẩn xác định cách lấy giá trị tải trọng tính tốn chia cho hệ số vượt tải trung bình n=1,2: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 29 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Cột trục 8-A Q otc Q ott /1, N N /1, tc o tt o (kN) M otc M ott / 1, (kN) (kNm) 1295,87 27,875 50,29 Xác định số lương bố trí cọc: - Áp lực tính toán giả định tác dụng lên đài áp lực tính tốn đầu cọc gây ra: 515 3.0,25 Diện tích sơ đáy đài: Fsb Ntt 867 kN / m2 tt N m2 P n. tb.htb tt ±0.00 Mtt Qtt 1000 3d 700 - Pc 1500 P tt t ¶i t r ä ng t Ýnh t o ¸ n Trong đó: t ¸ c dơ ng xuè ng mãng n=1,1 hệ số vượt tải tb.htb áp lực trọng lượng thân đài phần đất bên gây tb 20 kN / m3 htb 1,5 m 1555 � Fsb 1,86 m2 867 1,1.20.1,5 - Trọng lượng sơ đài đất đài: Nsb n.Fsb. tb.htb 1,1.1,86.20.1,5 61,53 kN - Lực dọc tính tốn sơ đáy đài: Nsbtt N0tt Nsb 1555 61,53 1616,53 kN - Chọn sơ số lượng cọc: 450 800 220 Do kể đến ảnh hưởng lệch tâm nên ta có: nc 1,2.n 1,2.3,3 3,98 (cọc) Chọn số lương cọc: nc= 4(cọc) bố trí đài hình vẽ - Khoảng cách từ tâm cọc mép đài: abv 200 �0,7d 175 mm - Khoảng cách tối thiểu cọc là: 800(mm) ≥ 3d =750(mm) Kiểm tra lực truyền lên cọc: - Tải trọng tính tốn đáy đài: + Diện tích đáy đài: F 1,2�1,4 1,68 m + Trọng lượng thực tế đài đất đài: 1200 - 400 200 1000 tt Nsb 1616,53 3,3 (cọc) Pc 487,375 200 400 n 200 500 500 200 1400 sơ đồ bố t r íc ọ c đài mó ng biê n Ndtt n.F. tb.htb 1,1.1,68.20.1,5 55,44 kN + Lực dọc tính tốn thực tế đáy đài: N tt N0tt Ndtt 1555 55,44 1610,44 kN + Mô men thực tế tác dụng đáy đài: M tt M0tt Q0tt hd' 33,45 60,344.1 93,8 kNm + Lực tác dụng xuống cọc biên: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 30 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP N tt.cb max N tt M tt.xmax 1610,44 93,8.0,5 � � 402,61�46,9 kN nc 4.0,52 �x2 tt.cb Nmtt.cb ax 449,51 kN Nmin 355,71 kN (đảm bảo cọc không bị nhổ) - Trọng lượng hiệu dụng cọc đáy đài: Qc n.A c. bt h1 bt h2 Trong đó: h1 phần cọc khơng ngập mực nước ngầm h2 phần cọc ngập mực nước ngầm bt 25 kN / m3 trọng lượng riêng bê tông cọc tt dn bt trọng lượng riêng đẩy bê tông cọc dn 15 kN / m � Q 1,1.0,0625. 25.9 15.18,5 35,0625 kN tt c - Kiểm tra điều kiện lực truyền vào cọc biên: - Kiểm tra điều kiện kinh tế: tt Nmtt.cb ax Qc 449,51 35,0625 484,57 kN Pc 487,375 kN � thỏa mãn tt Nmtt.cb 484,57 ax Qc 100 99,42% 95% � thỏa mãn điều kiện kinh tế tt P 487,375 d Kiểm tra theo trạng thái giới hạn thứ 2: Điều kiện kiểm tra: độ lún tuyệt đối: Sgh ≤ 8(cm) Độ lún lệch tương đối Sgh �0,001 - Góc ma sát trung bình đất phạm vi làm việc cọc: tb � h 1.0 10,3.1,9 15,96.9,3 30,4.8 10,32.2,5 31,6.4,8 21,4 1 1,9 9,3 2,5 4,8 �h i i O i Góc mở trung bình khối móng quy ước: - bt 5,35O Kích thước khối móng quy ước: d 0,25 2.27,5.tan5,35O 6,4 m d 0,25 2.27,5.tan5,35O 6,2 m + Bm b' lcoc.tan 0,8 2 ' Trong đó: l 2x max khoảng cách hai tim cọc biên theo phương x + Lm l' lcoc.tan 1 b ' 2y max khoảng cách hai tim cọc biên theo phương y lcoc chiều dài đoạn cọc nằm ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 31 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP ±0.00 1500 10500 2500 1900 -0.5 9300 mnn 2500 5,35 4800 8000 7000 5,350 -29,5 6400 khè i mã ng quy í c N Trọng lượng tiêu chuẩn khối móng quy ước tính từ đáy đài trở lên: tc N1m Fd' tb.htb Bm.Lm. tb.htb 6,2.6,4.20.1,5 1190,4 kN Trọng lượng tiêu chuẩn khối móng quy ước tính từ đáy đài đến mũi cọc: tc 2m Fd' � i hi Bm.Lm.� i hi 6,2.6,4. 1.17 1,9.18,9 6,1.18,2 3,2.9,34 8.9,8 2,5.8,82 4,8.10,1 13600,24 kN Tổng trọng lượng cọc phạm vi khối móng quy ước: N3tc 4.0,252. 9.25 18,5.15 125,625 kN - Tổng lực nén tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: tc tc Nmtc N0tc N1m N2m N3tc 1295,87 1190,4 13600,24 125,625 16212,135 kN Mô men tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: M tc M0tc Q0tc.h 50,29 27,875. 27,5 1 844,73 kNm - Áp lực tính tốn đáy móng: tc + Ptb N tc 16212,135 408,57 kPa Fd' 6,2.6,4 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 32 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP 6.el � kPa � � L � M tc 844,73 0,052 Trong đó: el tc N 16212,135 � 6.0,052� kPa Pmtcax 408,57�1� � 6,4 � � � Pmtcax 428,53 kPa Pmtcin 388,6 kPa tc tc � + Pmax Ptb �1� - Cường độ tính tốn đất đáy khối móng quy ước: RM m1.m2 A.Bm. II B.Hm. 'II D.CII K tc kPa Trong đó: m1=1,1 cát hạt nhỏ m2=1 kết cấu khung btct kết cấu không tuyệt đối cứng Ktc=1 tiêu lý xác định thực nghiệm Mũi cọc cắm vào lớp cát hạt nhỏ có góc ma sát φ5=31,6 O tra bảng kết hợp nội suy ta A=1,302 B=6,2 D=8,43 II dn6 10,1 kN / m3 Hm.'II bt z 29 17.2,5 1,9.18,9 6,1.18,2 3,2.9,34 8.9,8 2,5.8,82 4,8.10,1 373 kPa 1,1.1 � RM 1,302�6,12�10,1 6,2�373 8,43�0 2632,4 kPa - Kiểm tra điều kiện áp lực: Ptbtc 408,57 kPa RM 2632,4 kPa Pmtcax 428,53 kPa 1,2RM 1,2.2632,4 3158,9 kPa Pmtcin 388,6 kPa Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy khối móng quy ước Tính lún: tc bt Áp lực tính lún đáy khối móng quy ước: Ptb z 29m 408,57 373 35,57 kPa Xét thấy áp lực gây lún đáy khối móng quy ước nhỏ áp lực thân đáy khối móng quy ước nên móng khơng lún Thỏa mãn điều kiện biến dạng Kiểm tra độ lún lệch hai móng: 3 - Độ lún móng M1: S1 5, 43.10 m - - Độ lún móng M2 (móng trục 8-A) S m S1 S2 5, 43.103 0, 00097 Sgh 0, 001 Độ lún lệch hai móng: S Lnhip 5, Thỏa mãn điều kiện lún lệch móng e Kiểm tra chiều cao đài Xác định lực truyền xuống cọc: - Lực dọc tính tốn thực tế đáy đài: N tt N0tt Ndtt 1555 55,44 1610,44 kN - Mô men tính tốn thực tế đáy đài M tt M0tt Q0tt.hd 60,34 33,45.1 93,8 kNm ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 33 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Lực truyền xuống cọc i: Y N tt M tt xi 1610,44 93,8.xi Pi nc �xi2 4.0,52 400 sơ đồ t ê n t ä a ®é c ä c 150 h0 hd 0,15 0,6 0,15 0,45 m 450 Lực chọc thủng: P P1 P2 P3 P4 �335, 71 2* 449,51 1057, 44 kN c1 1400 sơ đồ t há p c họ c t hđng c é t g©y r a c1 0,15 m 0,5h 0, 225 m � 1 3,35 150 325 c 0,165 m 0,5h 0, 225 m � 3,35 Khả chống chọc thủng: 220 450 1200 325 165 - c2 1200 165 P �� 1 b cot c l cot c1 � � �h R bt kN X 500 500 1400 Chọn vật liệu làm đài móng: Bê tơng cấp độ bền B25 có Rb=14,5MPa Rbt=1,05MPa Cốt thép nhóm CII có Rs=Rsc=280MPa Chiều cao làm việc đài: Kiểm tra chọc thủng cột đài: - Kiểm tra chọc thủng cọc P1,2,3,4 gây ra: Điều kiện kiểm tra: Mtt b2 c2 - 220 - 1200 402,61 93,8.xi kN P1 402,61 93,8.0,5 355,71 kN P2 402,61 93,8.0,5 449,51 kN P3 402,61 93,8.0,5 355,71 kN P4 402,61 93,8.0,5 449,51 kN 400 - c b 1400 1 s¬ ®å t h¸ p c hä c t hđng c ä c gã c g©y r a ch � 1 bcot c2 lcot c1 � � �h R bt kN � 3,35 0, 22 0,165 3,35 0, 45 0,15 � 0, 45.1, 05.103 � � 1559,132 kN P 1057, 44 kN ch 1559,132 kN � thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng - Kiểm tra chọc thủng cọc góc: 1 b 0,5c b1 0,5c1 � Điều kiện kiểm tra: P �0,5 � � �h R bt kN Lực gây chọc thủng: P P4 449,51 kN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 34 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP c1 0,15 m 0,5h 0, 225 m � 1 3,35 c 0,165 m 0,5h 0, 225 m � 3,35 b1 b 325 mm Khả chống chọc thủng: ch 0,5 � 1 b 0,5c b1 0,5c1 � � �h R bt kN 0,5 � 3,35 0,325 0,5.0,165 3,35 0,325 0,5.0,15 � 0, 45.1, 05.103 639,0858 kN � � P 449,51 kN ch 639, 0858 kN � thoản mãn điều kiện chống chọc thủng Kiểm tra điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt: - Điều kiện kiểm tra: Q �.R bt b.h kN Lực cắt: Q P2 P4 2.449,51 899, 02 kN c 0,15 m 0,5h 0, 225 m � 1,56 1 Q 899, 02 kN c 935,55 kN � thỏa mãn điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt f Tính tốn cốt thép đài: Mô men mặt ngàm 1-1: 220 c .R b b.h 1, 65.1, 05.103.1,3.0, 45 935,55 kN 1200 165 450 150 Khả chống cắt đài: c 1400 MỈT C¾T KIĨM TRA 0,45 � � M1 P2 P4 � 0,5 � 449,51 355,71 0,275 221,44 kNm Mặt ngàm t ính t hÐp Diện tích thép cần đặt theo phương cạnh dài: As M1 221,44 0,9.Rs.h01 0,9.280.103.0,45 19,53.104 m2 19,53 cm2 2 220 Với h01 hd 0,15 0,6 0,15 0,45 m + Chọn 1016 có As=20,1(cm2) + Tính lại với tt h01 h01 0,5 0,45 0,5.0,016 0,442 m 550 � Mtd 0,9.Rs.As.h0 0,9.280.10 20,1.10 0,442 223,88 kNm M1 221,44 kNm 4 Bố trí cốt thép đảm bảo an toàn + Khoảng cách thép đặt cạnh là: a1 - b 2 25 15 1200 2.40 124 mm � chọn a1 120 mm n 10 Mô men mặt ngàm 2-2: 0,22 � � M2 P1 P2 � 0,4 � 355,71 449,51 0,29 233,514 kNm � � - Diện tích thép yêu cầu đặt song song theo phương cạnh ngắn: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 35 1300 - 150 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP M2 233,514 21,35.104 m2 21,35 cm2 0,9.Rs.h02 0,9.280.103.0,434 Với h02 h01 1 0,45 0,016 0,434 m + As2 + Chọn 1116 có As2 22,12 cm tt h02 0,5 0,434 0,5.0,016 0,426 m + Tính lại với h02 tt � Mtd2 0,9.Rs.As2.h02 0,9.280.103.22,12.104.0,426 237,46 kNm M2 233,514 kNm � Bố trí cốt thép đảm bảo an tồn + Khoảng cách thép đặt cạnh là: l 2 25 15 1400 2.40 132 mm chọn a2 130 mm n 11 420 a2 500 4Ø25 4Ø25 -0.5 400 Ø8a50 10Ø16a120 100 -1.5 100 100 150 500 600 600 450 11Ø16a130 -1.7 200 385 615 200 1400 A mặt c 1-1 100 475 220 705 100 200 100 100 110110 400 4Ø22 220 220 1200 110110 Ø8a50 4Ø22 485 400 495 450 340 110 100 100 200 11Ø16a130 200 100 385 615 10Ø16a120 200 1400 100 A h× n h v Ï bè t r Ýt hÐp ®µi mã ng m2 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 36 ... NGHIỆP I – GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH Đặc điểm kiến trúc cơng trình Tên cơng trình: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – THÀNH PHỐ HẢI PHÒNG” Địa điểm xây dựng: đường Phan Bội Châu – thành phố Hải Phòng Chức... ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ KHOA XÂY DỰNG XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP III – GIẢI... chống chọc thủng Kiểm tra cư ng độ tiết diện nghiêng theo lực cắt: Điều kiện kiểm tra: Q �.R bt b.h kN ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHAN BỘI CHÂU – HẢI PHÒNG SVTH: LÊ QUÝ TÂN – LỚP 2011X5 Trang 26 TRƯỜNG