TÍNH TOÁN KIỂM NGHIỆM hệ THỐNG TREO

CHƯƠNG TÍNH TỐN KIỂM NGHIỆM HỆ THỐNG TREO Ơ TƠ HYUNDAI COUNTY 3.1 Mục đích nội dung tính tốn kiểm nghiệm 3.1.1 Mục đích Cùng với phát triển ngành công nghiệp ô tô kỹ thuật điện tử tất hệ thống tơ nói chung hệ thống treo nói riêng ngày hoàn thiện hơn, chất lượng tối ưu Hiện với lượng xe tham gia giao thông lớn nên ngồi việc đảm bảo cho tơ chuyển động an tồn tốc độ cao, cảm giác êm dịu thoải mái vô cần thiết Nó khơng đơn an tồn cho tơ mà cho người lái, hành khách, hàng hóa, môi trường xung quanh ô tô chuyển động mặt kinh tế Vì tơ phận có tính định đến khả hệ thống treo Đối với học viên chun ngành ơtơ việc tính tốn kiểm nghiệm hệ thống treo ngày có ý nghĩa thiết thực Bên cạnh cần phải khẳng định ý nghĩa tương đối thực tiễn, tại, chẳng hạn là: Giúp cho người cán quản lý, cán kỹ thuật việc quản lý khai thác tối đa lực hoạt động ô tô điều kiện làm việc cụ thể Giúp cho người sử dụng có am hiểu định để vận hành ô tô, để tạo thuận lợi việc bảo dưỡng, bảo trì tơ Đội ngũ cơng nhân, cán kỹ thuật kịp thời nhanh chóng phát hiện, tìm hư hỏng cục bộ, nguyên nhân hư hỏng biện pháp khắc phục, bảo dưỡng, sửa chữa hư hỏng hệ thống 3.1.2 Nội dung Đồ án thực là: “Khai thác hệ thống treo ô tô HYUNDAI COUNTY” Trong phạm vi đồ án tính tốn kiểm nghiệm hệ thống treo ô tô HYUNDAI COUNTY gồm : - Phần tử đàn hồi: + Tính tốn kiểm bền cho nhíp - Phần tử giảm chấn: + Tính tốn kiểm bền theo điều kiện nhiệt giảm chấn 3.1.3 Các thông số kỹ thuật Bảng 3.a: Các thông số ban đầu ST Thông số kỹ thuật Ký T hiệu Độ cứng phần tử đàn hồi trước Ct1 Độ cứng phần tử đàn hồi sau Ct2 Độ cứng lốp trước Cl1 Độ cứng lốp sau Cl2 Khối lượng treo Ma Khối lượng treo trước M1 Khối lượng treo sau M2 Khối lượng không treo trước m1 Khối lượng không treo sau m2 10 Chiều dài sở L 11 Chiều rộng sở B 12 Khoảng cách từ trọng tâm tới tâm cầu trước a 13 Khoảng cách từ trọng tâm tới tâm cầu sau b 14 Công thức bánh xe 15 Hệ số cản hành trình nén Kn 16 Hệ số cản hành trình trả Kt 17 Chiều dài giảm chấn Lg 18 Đường kính ngồi ống giảm chấn Dg  19 Khoảng sáng gấm xe 20 Bán kính lốp xe r1 3.2 Xác định thơng số tính tốn hệ thống treo Gía trị Đơn vị 158796 127460 590709 1181419 5795 2215 3580 355 520 4,085 2,48 2,058 4x2 2,667 3,323 0,16 0,1 0,195 0,5 N/m N/m N/m N/m Kg Kg Kg Kg Kg m m m m Ns/mm Ns/mm m m m m 3.2.1 Xác định hệ số phân bố khối lượng phần treo Theo tài liệu [5] ta có: (3.1) Trong đó: Ma: Là khối lượng phần treo ôtô, Ma = 5795 Kg a, b: Lần lượt khoảng cách từ trọng tâm phần treo đến tâm bánh xe cầu trước, trục cân Theo số liệu ban đầu, ta có: a = m b = 2,085 m Jy: Momen quán tính khối lượng phần treo trục ngang qua trọng tâm phần treo Phần treo vng góc với mặt phẳng thẳng đứng dọc xe Ta xác định cơng thức tính sau: Jy =A.Ma L2 (Nm.s2) Trong đó: A: Là hệ số kinh nghiệm, lấy A = 0,21 L: Là chiều dài sở ôtô, L = 4,085m Thay vào cơng thức (3.1), ta có: y  A.L2 0, 21.4,0852   0,886 a.b 2.2, 085 Ta thấy εy = 0,886 nằm khoảng 0,8  1,2 nên theo tài liệu, ta coi phần trước phần sau xe dao động độc lập với 3.2.2 Xác định độ võng tĩnh Theo tài liệu [5] ta có cơng thức tính độ võng tĩnh: (3.2) Trong đó: ft: Là độ võng tĩnh g: Là gia tốc trọng trường ω: Là tần số dao động riêng khối lượng phần treo Ta có cơng thức tính tần số dao động riêng cho treo trước treo sau là: 1  2Ct  M1 2.158796 �rad �  11,97 � � 2215 �s � 2  2Cs  M2 2.127460 �rad �  8, 43 � � 3580 �s � *Khối lượng phần treo phân bố lên cầu: Khối lượng phần treo phân bố lên cầu trước: M =2215 kg Khối lượng phần treo phân bố lên cầu sau: M = 3580 kg *Độ cứng treo: Đối với treo trước: Ct = 158796 N/m Đối với treo sau: Cs = 127460 N/m Thay giá trị vào công thức (3.2), ứng với treo trước treo sau, ta có: f t1  9,81 �0, 068 (m)  68( mm) 11,97 ft  9,81 �0,137(m)  137( mm) 8, 432 3.2.3 Kiểm nghiệm bền cho nhíp hệ thống treo Ta biết kích thước nhíp: chiều dài, chiều rộng, chiều dày thông số độ võng tĩnh độ võng động nhíp Bây ta tìm ứng suất xem có phù hợp với ứng suất cho phép hay không, theo tài liệu [1] ứng suất nhíp xác định theo cơng thức :  0,15.Pmax l1h b.l.�hi2 (3.3) Trong : σ - ứng suất nhíp Pmax-Tải trọng lớn tác dụng lên nhíp Khi coi đường đặc tính nhíp tuyến tính, ta có: f t '  f d' ' Pmax = Pt f t (3.4) l1h = l/2 b- Chiều rộng nhíp z- Số lượng nhíp hi- Chiều dày nhíp thứ i Pt- Tải trọng tĩnh tác dụng lên nhíp Được xác định từ sơ đồ treo Đối với xe HUYNDAI COUNTY Pt = Gk, Gk trọng lượng phân bố lên bánh xe ôtô chất đầy tải ' f t - Độ võng tĩnh nhíp ' f d - Độ võng động nhíp Theo ' ' ' ' tài liệu [2] với độ võng động f d  (0,7 �0,8) f t Chọn f d  0,7 f t * Đối với nhíp trước -Tải trọng lớn tác dụng lên nhíp trước Ptmax f t1'  f d'1 ' Ptmax = Pt1 f t1 Trong Pt1 : Tải trọng tĩnh tác dụng lên nhíp trước Pt1 = G1/2 G1 : Trọng lượng phần treo phân bố lên cầu trước G1 = 2215(Kg) Do ta có Pt1 = 1107,5 (Kg) ' Độ võng tĩnh: f t1  68mm Độ võng động: Nên f ' d  0, f 't  0, 7.68  47, (mm)  4, 76(cm) Pt max  1107,5 68  47,  1882 (kg) 68 Mặt khác: lt = 120 cm bt= cm zt = ht = cm Thay số vào ta ứng suất nhíp trước t  0,15.1882.0,  50410(kg / m ) 0, 07.0,04.1, * Đối với nhíp sau Tải trọng lớn tác dụng lên nhíp sau Psmax f t '2  f d' ' Psmax = Ps1 f t Trong đó: Pt2 : Tải trọng tĩnh tác dụng lên nhíp trước Pt2 = G2/2 G2 : Trọng lượng phần treo phân bố lên cầu sau G2 = 3580 (KG) Do ta có Pt2 = 1790(KG) Độ võng tĩnh : ft  137 (mm) ' ' ' Độ võng động : f d  0,7 ft  0,7.137  95,9(mm) Nên Pt max  1790 137  95,9  3043(kg) 137 Mặt khác: ls = 135 cm bs = cm zs =7 hs = cm Thay số vào ta ứng suất nhíp sau s  0,15.3043.0, 675  65207( kg / m ) 0, 07.0, 05.1,35 Nhíp xe HUYNDAI COUNTY làm từ thép 50C2 theo TCVN 2155:1977 Nhíp máy kéo, có [] = 9000 kG/cm Như σ t