Đồ Án kĩ thuật nhiệt lạnh ( Khoa Nhiệt ) ĐHBK...............................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................
CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN §1.1 Ý nghĩa mục đích việc cấp trữ đông thực phẩm - Từ xa xưa người biết sử dụng lạnh cho đời sống, cách cho vật cần làm lạnh tiếp xúc với vật lạnh Sau kỹ thuật lạnh đời thâm nhập vào ngành kinh tế quan trọng hỗ trợ tích cực cho ngành như: • Ngành cơng nghệ chế biến bảo quản thực phẩm • Trong cơng nghiệp nặng: làm nguội khn đúc • Trong y tế: chế biến bảo quản thuốc • Trong cơng nghiệp hố chất • Trong lĩnh vực điều hồ khơng khí - Đóng vai trò quan trọng ngành công nghiệp chế biến bảo quản thực phẩm Tuy nhiên để giữ cho thực phẩm lâu dài nhằm cung cấp, phân phối cho kinh tế quốc dân, phải cấp đông trữ đông nhằm giữ cho thực phẩm nhiệt độ thấp (-18°C ÷ -40°C) Bởi nhiệt độ thấp vi sinh vật làm ôi thiu thực phẩm bị ức chế, trình phân giải diễn chậm Vì mà giữ cho thực phẩm khơng bị hỏng thời gian dài §1.2 Nhiệm vụ đề tài -Sản phẩm: Thịt heo -Công suất cấp đông: E = 3,5 tấn/mẻ -Công suất trữ đông: E = 35 tấn/mẻ §1.3 Các liệu cho trước 1.Cấp đơng: -Nhiệt độ thịt đầu vào: t1 = 18°C -Nhiệt độ thịt đầu ra: t2 = -15°C -Thời gian cấp đông: Ʈ = 11h -Nhiệt độ phòng cấp đơng: tf = -35°C 2.Trữ đơng: -Nhiệt độ phòng trữ đơng: tf = -18°C 3.Thơng số khí hậu: -Địa điểm lắp đặt: Đà Nẵng -Nhiệt độ môi trường: tn = 37,7°C -Độ ẩm môi trường: φn = 77% +Theo bảng 1-1, trang 8, tài liệu [1], địa điểm lắp đặt Đà Nẵng CHƯƠNG 2: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC VÀ BỐ TRÍ MẶT BẰNG KHO LẠNH -Chương mục đích nhằm xác định số lượng kích thước phòng cấp trữ đơng bố trí hợp lý mặt kho lạnh chúng §2.1 Tính kích thước phòng cấp đông +Các liệu cho trước: -Sản phẩm: Thịt heo -Cơng suất: E = 3,5 tấn/mẻ 1.Tính thể tích chất tải: VCT VCT= , [m3] +Trong đó: E: Cơng suất chất tải phòng cấp đơng , [tấn/mẻ] gv: hệ số định mức chất tải thể tích -gv= 0,17 tấn/mẻ (theo trang 28, tài liệu [1]) thịt heo => VCT= = 20,59 m3 2.Chiều cao chất tải: hct -Phụ thuộc vào kỹ thuật xếp hàng, xếp hàng thủ cơng chọn h ct= 2m, xếp hàng xe nâng chọn hct= 6m 3.Tính diện tích chất tải: FCT FCT= , [m2] +Trong đó: hct: chiều cao chất tải , [m] -Chọn hct= 2m => FCT= = 10,29 m2 4.Diện tích phòng lạnh (diện tích lạnh cần xây dựng): Ftr Ftr = , [m2] +Trong đó: n: số phòng buồng lạnh βF: hệ số sử dụng diện tích kể đến lối lại diện tích lắp đặt thiết bị -Do FCT= 10,29 m2 nên dùng phương pháp nội suy chọn βF= 0,56 (theo bảng 2.4, trang 30, tài liệu [1]) => Ftr= = 18,37 m2 5.Chiều cao phòng cấp đơng: htr htr = hct + Δh , [m] +Trong đó: Δh: chiều cao kể đến lối gió lắp đặt thiết bị , chọn Δh = 1m =>htr = 3m 6.Chọn số phòng lạnh: n -Chọn cấp đơng: phòng 7.Chọn kích thước phòng cấp đơng: -Ta có: Ftr= 18,37 m2 -Do panel có chiều dài tích số với 1m2 nên kích thước phòng cấp đơng là: F = 4,8x4,8 = 23.04 m2 §2.2 Tính kích thước phòng trữ đơng +Các số liệu cho trước: -Cơng suất: E = 35 tấn/mẻ 1.Thể tích chất tải: VCT VCT= , [m3] +Trong đó: E: Cơng suất chất tải phòng trữ đơng , [tấn/mẻ] gv: hệ số định mức chất tải -gv= 0,45 tấn/mẻ (theo bảng 2.3, trang 28, tài liệu [1]) thịt heo đông lạnh => VCT = = 77,78 m3 2.Chiều cao chất tải: hct -Phụ thuộc vào kỹ thuật xếp hàng, xếp hàng thủ cơng chọn hct= 2m, xếp hàng xe nâng chọn hct= 6m 3.Tính diện tích chất tải: FCT FCT= , [m2] +Trong đó: hct: chiều cao chất tải , [m] -Chọn hct= 2m => FCT= = 38,89 m2 4.Diện tích phòng lạnh (diện tích lạnh cần xây dựng): Ftr Ftr = , [m2] +Trong đó: n: số phòng buồng lạnh βF: hệ số sử dụng diện tích kể đến lối lại diện tích lắp đặt thiết bị -Chọn βF= 0,72 (theo bảng 2.4, trang 30, tài liệu [1]) với diện tích buồng lạnh từ 20 ÷ 100 m2 => Ftr= = 27,01 m2 5.Chiều cao phòng trữ đơng: htr htr = hct + Δh , [m] +Trong đó: Δh: chiều cao kể đến lối gió lắp đặt thiết bị , chọn Δh = 1m =>htr = 3m 6.Chọn số phòng lạnh: n -Chọn trữ đơng: phòng 7.Chọn kích thước phòng trữ đơng: -Ta có: Ftr= 27,01 m2 -Do panel có chiều dài tích số với 1m2 nên kích thước phòng trữ đơng là: F = 6x6 = 36 m2 §2.3 Bố trí mặt kho lạnh 1.Yêu cầu: -Hạn chế tối đa tổn thất lạnh mơi trường bên ngồi -Phải đảm bảo vị trí phòng lạnh theo chiều dây chuyền công nghệ, tránh sản phẩm chồng chéo -Phải có hướng mở rộng mặt đáp ứng nhu cầu mở rộng sản xuất tương lai 2.Bố trí: CHƯƠNG 3: TÍNH CÁCH NHIỆT KHO LẠNH -Chương nhằm xác định chiều dày lớp cách nhiệt kết cấu phòng lạnh dựa vào hệ số truyền nhiệt tối ưu (cân đối tiêu kinh tế kỹ thuật) Ngồi phải thỏa mãn điều kiện tiện nghi khơng đọng sương ngồi kết cấu -Đồ án khơng tính cách ẩm kho lạnh chọn kho lạnh kiểu panel (trong tol ngồi tol mà tol cách ẩm tuyệt đối) -Chiều dày lớp cách nhiệt tính theo cơng thức tính hệ số truyền nhiệt k qua vách phẳng nhiều lớp lấy từ công thức (3-1) trang 64, tài liệu [1] 1 δ δ + ∑ i + cn + α1 n =1 λi λcn α n k= , [W/m2K] -Suy chiều dày lớp cách nhiệt: δcn=λcn n 1 δi − + + ∑ α k λ α i = i , [m] +Trong đó: -δcn: Độ dày yêu cầu lớp cách nhiệt , [m] -λcn: Hệ số dẫn nhiệt vật liệu cách nhiệt , [W/mK] -k: Hệ số truyền nhiệt , [W/m2K] -α1: Hệ số tỏa nhiệt mơi trường bên ngồi (phía nóng) tới tường cách nhiệt , [W/m 2K] -α2: Hệ số toả nhiệt vách buồng lạnh vào buồng lạnh , [W/m 2K] -δi: Bề dày yêu cầu lớp vật liệu thứ i , [m] -λi: Hệ số dẫn nhiệt lớp vật liệu thứ i , [W/mK] §3.1 Phòng cấp đơng 1.Các liệu cho trước: -Nhiệt độ phòng cấp đơng: tf = -350C -Kho lạnh làm panel lắp ghép 2.Tính cách nhiệt tường phòng lạnh: -Tường ngăn phòng lạnh dù có nhiệt độ phải cách nhiệt đề phòng trường hợp có phòng khơng làm việc -Tính cách nhiệt cho tường làm việc điều kiện khắc nghiệt tường bao a.Kết cấu: T T Lớp vật liệu δ (m) λ (W/mK ) Tol nhôm 0,004 58 Polyurethane Tol nhơm Ghi 0,028 0,004 58 b.Tính toán: -Chiều dày lớp cách nhiệt xác định theo công thức δ δ 1 + ∑ i + cn + α n =1 λi λcn α n k= +Từ đó: δcn= λcn n δ − + ∑ i + ÷ k tu α1 i =1 λi α +Có ktu = 0,19 W/m2K (tra bảng 3-3, trang 63, hệ số truyền nhiệt vách bao ngồi nhiệt độ phòng -35°C , tài liệu [1]) α1 = 23,3 W/mK (tra bảng 3-7, trang 65, hệ số tỏa nhiệt mặt vách, tài liệu [1]) α2 = 10,5 W/mK (tra bảng 3-7, trang 65, hệ số tỏa nhiệt mặt buồng đối lưu cưỡng mạnh, tài liệu [1]) δcn = 0,028 = 0,143 m -Vì cách nhiệt quy chuẩn nên chọn chiều dày cách nhiệt thực tế là: = 0,2 m -Ứng với ta tính hệ số truyền nhiệt thực tế phòng cấp đông: δ δ 1 + ∑ i + cn + α n =1 λi λcn α n = => = = 0,137 W/m2K c.Kiểm tra đọng sương mặt ngồi tường phòng cấp đơng: -Nếu bề mặt ngồi tường bao đọng sương ẩm dễ xâm nhập vào phá huỷ lớp cách nhiệt Để tránh tượng đọng sương xảy nhiệt độ bề mặt tường bao phải lớn nhiệt độ đọng sương môi trường Điều kiện để không xảy tượng đọng sương xác định theo công thức (3-8), trang 66, tài liệu [1] ≤ ks = 0,95.α1 tn − ts tn − t f , [W/m K] Với: - : hệ số truyền nhiệt thực tế qua tường phòng cấp đơng, [W/m 2K] - ks :hệ số truyền nhiệt thực tế qua tường bề mặt ứng với nhiệt độ đọng sương, [W/m2K] - α1 = 23,3 W/m2K hệ số toả nhiệt bề mặt tường bao che - tf : nhiệt độ buồng lạnh, 0C - tn = 37,70C : nhiệt độ mơi trường ngồi - ts = 32,90C nhiệt độ đọng sương môi trường, tra theo đồ thị I-d với nhiệt độ môi trường tn = 37,70C độ ẩm φn = 77% +Phòng cấp đơng có tf = -350C Suy ra: ks = 0,95.23,3 37,7 − 32,9 37 + 35 Mà có = 0,137< ks = 1,47 W/m2K = 1,47 W/m2K Vậy khơng có tượng đọng sương bề mặt ngồi tường bao phòng cấp đơng 3.Tính cách nhiệt trần phòng lạnh: a.Kết cấu: T T Lớp vật liệu δ (m) λ (W/mK ) Tol nhôm 0,004 58 Polyurethane Tol nhôm Ghi 0,028 0,004 58 b.Tính tốn: -Chiều dày lớp cách nhiệt xác định theo công thức δ δ 1 + ∑ i + cn + α n =1 λi λcn α n k= Từ đó: δcn = λcn n δi − + + ÷ ∑ k α λ α i = t u i - Hệ số toả nhiệt bề mặt tường bao tra theo bảng 3-7, trang 65, tài liệu [1] có : α1 = 23,3 W/m2K - Hệ số toả nhiệt bề mặt buồng lạnh lưu thơng khơng khí cưỡng mạnh tra theo bảng 3-7 trang 65, tài liệu [1] có: α2 = 10,5 W/m2K - Đối với phòng cấp đơng nhiệt độ phòng -35 0C Tra bảng 3-3, trang 63, tài liệu [1] với nhiệt độ phòng -35 0C tính cho mái bằng.Ta có hệ số truyền nhiệt tối ưu qua trần phòng cấp đơng : k tu = 0,17 W/m2K -Thế số vào ta tính chiều dày lớp cách nhiệt trần phòng trữ đơng: 1 0,0048 0,0048 −( + + + )] 0,17 23,3 58 58 10,5 δcn = 0,028[ = 0,16 m -Trên thực tế chiều dày cách nhiệt quy chuẩn Do chiều dày thực tế lớp cách nhiệt chọn theo quy chuẩn với điều kiện phải lớn chiều dày xác định δ cntt Ở chọn chiều dày thực tế cách nhiệt là: = 0,2 m δ cntt Ứng với ta tính hệ số truyền nhiệt thực tế: δ δ 1 + ∑ i + cn + α n =1 λi λcn α n = 1 0,0048 0,0048 0,2 + + + + 23,3 58 58 0,028 10,5 Suy ra: = 0,137 W/m2K = c.Kiểm tra đọng sương mặt ngồi trần phòng lạnh: -Nếu bề mặt ngồi trần bao phòng lạnh đọng sương ẩm dễ xâm nhập vào phá huỷ lớp cách nhiệt Để tránh tượng đọng sương xảy nhiệt độ bề mặt trần bao phải lớn nhiệt độ đọng sương môi trường Điều kiện để không xảy tượng đọng sương xác định theo công thức (3-8), trang 66, tài liệu [1] ≤ ks = 0,95.α1 tn − ts tn − t f , [W/m2K] Với: - : hệ số truyền nhiệt thực tế qua trần phòng cấp đơng, [W/m 2K] Phòng cấp đơng có Q0 = 36,4 kW tf = - 350C Nhiệt độ phòng : Lấy nhiệt độ vào dàn lạnh : tf1 = -340C Lấy nhiệt độ dàn lạnh : tf2 = -360C Diện tích bề mặt trao đổi nhịêt dàn xác định theo công thức F= Q0 k ∆t Với: k- Hệ số truyền nhiệt dàn quạt phụ thuộc vào nhiệt độ sôi môi chất NH3, xác định theo bảng trang 252 tài liệu [1] với nhiệt độ sôi NH3 t0 = -400C Ta có k = 11,6 W/m2K ∆t-Hiệu nhiệt độ trung bình logarit ∆t max − ∆t ∆t ln max ∆t ∆ttb = = 7−2 ln = 40C Hiệu nhiệt độ : ∆tmax = tf1 - t0 = -34 + 40 = 60C ∆tmin = tf2- t0 = - 36 + 40 = 40C Suy ra: ∆ttb = 6−4 ln = 4,930C 36,4.4.10 11,6.4,93 Suy ra: F= = 640 m2 Tra bảng trang 252 tài liệu [1] chọn dàn quạt BOП-230 có diện tích bề mặt Fd = 230 m2 Có bước cánh 17,5 mm sức chứa NH3 = 60 lit b.Hệ thống dàn bay cho phòng trữ đơng Ι Phòng trữ đơng có: Q = 4000 W ΙΙ Phòng trữ đơng có: Q = 4340 W tf = - 180C Nhiệt độ phòng : Lấy nhiệt độ vào dàn lạnh : tf1 = -170C Lấy nhiệt độ dàn lạnh : tf2 = -190C Diện tích bề mặt trao đổi nhịêt dàn xác định theo công thức F= Q0 k ∆t Với: k- Hệ số truyền nhiệt dàn quạt phụ thuộc vào nhiệt độ sôi môi chất NH3, xác định theo bảng trang 252 tài liệu [1] với nhiệt độ sôi NH3 t0 = -240C Ta có k = 12,56 W/m2K ∆t-Hiệu nhiệt độ trung bình logarit ∆t max − ∆t ∆t ln max ∆t ∆ttb = Hiệu nhiệt độ : ∆tmax = tf1 - t0 = -17 + 24 = 70C ∆tmin = tf2- t0 = - 19 + 24 = 50C 7−5 ln Suy ra: = 0C ∆ttb = Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt dàn lạnh đặt phòng lạnh 1: FІ = Q0Ι k ∆t 4000 12,56.6 = = 53 m2 Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt dàn lạnh đặt phòng lạnh 1: FІІ = Q0ΙΙ k ∆t 4340 12,56.6 = = 58 m2 Ta thấy FІ ≈ FІІ Nên chọn loại dàn quạt có ký hiệu BOП-75 với thông số : F = 75 m2 Diện tích bề mặt Bước cánh 8,6 mm Sức chứa NH3 22 lit Quạt : Số lượng Đường kính 400 mm Công suất 0,4/0,6 kW Lưu lượng 0,67/ 0,95 m3/s §5.3 Tính chọn thiết bị phụ Bình chứa cao áp a Mục đích - Bình chứa cao áp mục đích để cấp lỏng ổn định cho van tiết lưu Chỉ có hệ thống lạnh trung bình lớn - Ngồi có nhiệm vụ chứa lỏng từ thiết bị khác sửa chữa hệ thống b Cấu tạo BầNH CHặẽA CAO AẽP p kế Van an toàn Đường vào lỏng cao áp Đường cân Đường dự trữ Ống thuỷ sáng Rốn dầu Đường xả dầu Đường lỏng cao áp tới van tiết lưu c Tính chọn bình chứa cao áp Bình chứa cao áp đặt thấp cấp lỏng cho dàn cao Nên theo công thức – 14 trang 260 tài liệu [1] ta có 0,6.Vd 1,2 0,5 VCA = Với : = 1,54 Vd VCA – Thể tích bình chứa cao áp Vd – Thể tích hệ thống dàn bay Vd = 0,06 + 0,022 = 0,202 1,2 – Hệ số an toàn VCA = 1,54 Vd = 1,54 0,202 = 0,3 m3 Suy : Chọn Bình chứa cao áp chuẩn theo bảng 8-17 trang 264 tài liệu [1], ta chọn bình 0,4PB với thơng số Thể tích bình V= 0,4 m3 Đường kính Di= 406 mm Đường kính ngồi Da= 426 mm Chiều dài L = 3620 mm Chiều cao H = 570 mm 2 Bình tách lỏng a Mục đích Tách giọt lỏng khỏi luồng từ dàn bay hút máy nens tránh tượng thuỷ kích1làm hỏng máy nén 3 b Cấu tạo Có loại: * Bình tách lỏng kiểu ướt * Bình tách lỏng kiểu khơ 7 Bình tách lỏng kiểu khơ Bình tách lỏng kiểu ướt 1.Hơi vào từ dàn bay 2.Áp kế Đương hạ áp 4,5 Nón chắn 6.Cụm van phao ống thuỷ tối Đường xả lỏng Đường lỏng tiết lưu vào bình c Nguyên lý làm việc: Lỏng tách nhờ nguyên nhân: - Giảm vận tốc dòng từ ống nhỏ ống to làm lực quán tính giảm tác dụng trọng lực giọt lỏng nặng rơi xuống - Do lực ly tâm ngoặt dòng giọt lỏng nặng bị văng va đập vào thành bình rơi xuống -Do vận tốc đột ngột va đập vào chắn Các giọt lỏng nặng giữ lại rơi xuống đáy bình d Tính chọn bình tách lỏng * Tính chọn bình tách lỏng kiểu ướt Bình tách lỏng kiểu ướt sử dụng dàn bay phòng cấc đơng loại khống chế mức lỏng dàn bay làm tăng hiệu trao đổi nhiệt - Lưu lượng khối lượng mơi chất qua bình (Chính lưu lượng mơi chất vào máy nén hạ áp) G = GHA = 0,03 kg/s - Thể tích riêng trạng thái qua bình tách lỏng, trạng hút máy nén hạ áp v1= 1,58 m3/kg - Lưu lượng thể tích qua bình V = G.v1 = 0,03.1,58 = 0,05 m3/s - Để tách lỏng khỏi dòng bình tốc độ dòng đủ nhỏ cỡ khoảng 0,5m/s trang 170 tài liệu [2], => ω = 0,5 m/s - Đường kính bình 4.0,05 3,14.0,5 4.V Π.ω Di = = = 0,375 m Vậy chọn bình tách lỏng có kí hiệu 70-0Ж ( Theo bảng 18-8 trang 265 tài liệu [1] ) có: Đường kính ngồi: Da = 426 mm Đường kính : Di = 406 mm Chiều cao: H = 1750 mm * Tính chọn bình tách lỏng kiểu khơ Bình tách lỏng kiểu khơ sử dụng dàn bay phòng trữ đơng cơng suất dàn lạnh bé, yêu cầu cấp lạnh ổn định Do ta chọn loại có cấu tạo đơn giản, gọn nhẹ, dễ chế tạo khơng chiếm diện tích mặt - Lưu lượng khối lượng môi chất qua bình G = Gtđ = 0,008 kg/s - Thể tích riêng trạng thái qua bình tách lỏng, v1= 0,75 m3/kg - Lưu lượng thể tích qua bình V = G.v1 = 0,008.0,75 = 0,006 m3/s - Để tách lỏng khỏi dòng bình tốc độ dòng đủ nhỏ cỡ khoảng 0,5m/s trang 170 tài liệu [2], => ω = 0,5 m/s - Đường kính bình 4.0,006 3,14.0,5 4.V Π.ω Di = = = 0,124 m Vậy chọn bình tách lỏng có kí hiệu 70-0Ж ( Theo bảng 18-8 trang 265 tài liệu [1] ) có: Đường kính ngồi: Da = 426 mm Đường kính : Di = 406 mm Chiều cao: H = 1750 mm Bình tách dầu a Mục đích Để tránh dầu bám bẩn bề mặt trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt ( thiết bị ngưng tụ ,bay hơi….) làm giảm hiệu trao đổi nhiệt Vị trí bình tách dầu: đặt sau máy nén trước bình ngưng tụ b Cấu tạo Có loại: * Bình tách dầu kiểu ướt * Bình tách dầu kiểu khơ 2 3 4 Bình tách dầu kiểu khơ Bình tách dầu kiểu ướt 1.Hơi vào từ đầu đẩy máy nén Van an tồn Đường cao áp 4,5 Nón chắn Phao Đường xả dầu c Nguyên lý làm việc: Dầu tách nhờ nguyên nhân: - Giảm vận tốc dòng từ ống nhỏ ống to làm lực quán tính giảm tác dụng trọng lực hạt dầu nặng rơi xuống - Do lực ly tâm ngoặt dòng hạt dầu nặng bị văng va đập vào thành bình rơi xuống -Do vận tốc đột ngột va đập vào chắn Các hạt dầu nặng giữ lại rơi xuống đáy bình d Tính chọn bình tách lỏng Chỉ tính chọn bình tách lỏng kiểu ướt Bình tách lỏng kiểu ướt sử dụng dàn bay phòng cấc đơng loại khống chế mức lỏng dàn bay làm tăng hiệu trao đổi nhiệt - Lưu lượng khối lượng mơi chất qua bình (Chính lưu lượng môi chất khỏi máy nén CD CA ) G=G + GTĐ = 0,041 + 0,008 = 0,049kg/s - Thể tích riêng trạng thái qua bình tách dầu, trạng bình ngưng tụ v1= 0,12 m3/kg - Lưu lượng thể tích qua bình V = G.v1 = 0,049.0,12 = 0,006 m3/s - Để tách lỏng khỏi dòng bình tốc độ dòng đủ nhỏ cỡ khoảng 0,5m/s trang 170 tài liệu [2], => ω = 0,5 m/s Đường kính bình 4.0,006 3,14.0,5 4.V Π.ω Di = Bình gom dầu = = 0,124 m a Mục đích Để tránh nguy hiểm xả dầu từ thiết bị có áp suất cao Và để dễ thao tác thu hồi dầu từ thiết bị có áp suất chân khơng b Cu to BầNH CHặẽA Dệ U Đường vào dầu; Đường cân bằng; Áp kế Đường xả dầu c Nguyên lý làm việc - Để xả dầu từ thiết bị bình gom thao tác cho áp suất bình gom dầu thấp áp suất thiết bị cần xả cách mở van - Để xả dầu từ bình gom ngồi có trường hợp: + Áp suất bình gom cao: Mở van để áp suất bình cao khí 1chút + Áp suất bình chân khơng: Thì ta mở van xả dầu bình tách dầu để nâng cao áp suất bình lên cao áp suất khí chút - Bình làm nhiệm vụ trung gian để xả dầu cho thuận tiện an toàn nên không cần ống thuỷ để xem mức dầu d Tính tốn bình chứa dầu Chọn bình chứa dầu có ký hiệu 150CM ( loại bình tiêu chuẩn bé phạm vi tài liệu [1] bảng 8-20 trang 267 ) với thông số sau : DxS = 159 x 4,5 mm B = 600 mm H = 770 mm 11 12 13 Bình trung gian a Mục đích Mục đích bình trung gian để làm mát trung gian hoàn toàn trung áp cấp nén hệ thống lạnh nhiều cấp, đồng thời tách lỏng, tách dầu khỏi trung áp lạnh lỏng trước trước tiết lưu b Cấu +Cấu +Cấu tạo 11 1.Đường vào nén trung áp Đường lỏng cao áp tiết lưu vào bình Đường trung áp Các nón chắn Ĩng thuỷ tối van phao Phin lọc Ống xoắn TĐN Đường xả dầu Đường tháo lỏng khỏi bình 10 Đường lỏng cao áp 11 Van an toàn 12 Áp kế 13 Lỗ cân c Tính chọn bình trung gian Ta tính chọn bình trung gian theo bước trích trang 306÷308 tài liệu [3]: -Diện tích truyền nhiệt thiết bị trung gian Qtg qf Ftg = Với : Qtg – Công suất nhiệt trao đổi bình trung gian Qlm Cơng suất nhiệt q lạnh môi chất trước tiết lưu Qql = GHA.( i5 - i6 ) = 0,03(623,5 – 410) = 6,4 kW Qlm : Công suất nhiệt làm mát trung gian Qlm = GCA.( i2 - i3 ) = 0,041(1850 – 1675) = 7,2 kW Suy ra: Qtg = 6,4 + 7,2 = 13,6 kW qF – Mật độ dòng nhiệt thiết bị ngưng tụ Qtg = Qql + Qql : qF = i4 – i5 = 1920 – 623,5 = 1296,5 W/ m2 Qtg qf Suy 13,6.10 1296,5 Ftg = = = 10,5 m2 - Đường kính bình trung gian Di = 4.V Π.ω Trong đó: V- Lưu lượng thể tích bình, lưu lượng hút cấp nén cao áp V = GCA v3 = 0,041 0,36 = 0,015 m3/s ω – Tốc độ gas bình, chọn ω = 0,6 m/s 4.V Π.ω 4.0,015 3,14.0,6 Suy ra: Di = = = 0,1785 m Chọn bình trung gian chế tạo sẵn, có ký hiệu 40пC với thông số kỹ thuật + Đường kính ngồi: Da = 426 mm + Đường kính trong: D i = 406 mm + Đường kính ống xoắn TDN: d = 70 mm + Chiều cao bình: H = 2390 mm + Diện tích bề mặt ống xoắn F0x = 1,75 m2 + Thể tích bình V = 0,22 m Tính chọn tháp giải nhiệt a Mục đích Để giải nhiệt cho nước làm mát thiết bị ngưng tụ máy nén b Nguyên lý làm việc Nước nóng từ thiết bị ngưng tụ vào tháp tưới tích tháp nhờ ống tưới nước Sau nước làm tơi nhờ phận làm nhiệt cho gió chuyển động cưỡng từ lên, nguội trở lại đầu chảy xuống máng bơm trở lại thiết bị ngưng tụ Lượng theo gió phần nước bốc bổ sung qua đường toàn diện tơi nứơc nhả nhiệt độ ban nước hao hụt van phao c Cấu tạo nước Tháp giải nhiệt Quạt hút ; Bộ phận tách nước ; Dàn tưới nước ; Bộ phận làm tơi Vỏ bảo vệ ; Máng chứa nước; Phao cấp nước bổ sung; Đường dẫn nước d Tính chọn tháp giải nhiệt: Ta có phụ tải nhiệt thiết bị ngưng tụ Qk = 64,6 kW Ta quy suất lạnh ton Theo tiêu chuẩn CTI ton nhiệt tương đương 3900 kcal/h 64,6.3600 4,187 Qk = 64,6 kW = kcal/h = 55500 kcal/h = 14,24 ton 271 tài liệu [1] chọn tháp giải nhiệt FRK15 với thông số : Tra bảng 8- 22 trang + Lưu lượng nước định mức 3,25 l/s + Chiều cao tháp 1170 mm + Đường kính tháp 1170 mm + Đường kính ống nối dẫn vào 50 mm + Đường kính ống nối dẫn 50 mm + Đường chảy tràn 25 mm + Đường kính ống van phao 15 mm + Lưu lượng quạt gió 140 m3/ph + Đường kính quạt gió 630 mm + Mơ tơ quạt 0,37 kW + Khối lượng tĩnh 52 kg Các thiết bị khác Chọn thiết bị khác bao gồm: Van chiều, van chặn, van tiết lưu, van diện từ ta chọn theo đường kính hệ thống đường ống nối chúng Tài liệu tham khảo 1- Nguyễn Đức lợi - Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh 2- Nguyễn Đức lợi, Phạm Văn Tuỳ - Bài tập kỹ thuật Lạnh 3- Võ Chí Chính - Hệ thống máy thiết bị lạnh - Nguyễn Đức lợi, Phạm Văn Tuỳ, Đinh Văn Thuận - Kỹ thuật lạnh ứng dụng