PHƯƠNG án cầu đúc HẪNG

THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG LỜI NÓI ĐẦU Bước vào thới kỳ đổi đất nước ta trình xây dựng sở vật chất hạ tầng kỹ thuật Giao thông vận tải ngành quan tâm đầu tư xây dựng nhiều huyết mạch kinh tế đất nước, tảng tạo điều kiện cho ngành khác phát triển Thực tế cho thấy lĩnh vực cần kỹ sư có trình độ chun mơn vững để nắm bắt cập nhật công nghệ tiên tiến đại giới xây dựng nên cơng trình giao thơng mới, đại, có chất lượng tính thẩm mỹ cao góp phần vào cơng xây dựng đất nước thời đại mở cửa Sau thời gian học tập trường ĐHHH Việt Nam nỗ lực thân với bảo dạy dỗ tận tình thầy trường ĐHHH Việt Nam nói chung thầy Bộ mơn Kỹ Thuật Cầu Đường – Khoa Cơng trình nói riêng, em tích lũy nhiều kiến thức bổ ích trang bị cho cơng việc kỹ sư tương lai Đồ án tốt nghiệp kết cố gắng suốtquá trình học tập tìm hiểu kiến thức trường, đánh giá tổng kết công tác học tập suốt thời gian qua sinh viên Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em giúp đỡ nhiệt tình thầy giáo Bộ mơn Kỹ Thuật Cầu Đường – Khoa Cơng trình để hồn thành đồ án tốt nghiệp Do thời gian làm đồ án trình độ lý thuyết kinh nghiệm thực tế có hạn nên tập Đồ án chắn khơng tránh khỏi thiếu sót Em xin kính mong thầy, cô Bộ môn bảo để em hồn thiện Đồ án kiến thức chun mơn Em xin chân thành cảm ơn ! Bùi Kiều Hưng KCĐ51 - ĐH THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG Mục lục Phần 1: Thiết kế sơ Bùi Kiều Hưng KCĐ51 - ĐH THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG GIỚI THIỆU CHUNG Giới thiệu dự án tiêu chuẩn kỹ thuật - Cầu Sông Tắc, thuộc dự án đầu tư xây dựng cơng trình Đường Nha Trang Đà Lạt, đoạn Nha Trang – Diên Khánh Dự án đường Nha Trang – Diên Khánh (hay gọi đường Cao Bá Quát – Cầu Lùng) UBND tỉnh Khánh Hòa cho phép đầu tư từ năm 2002 có định phê duyệt vào năm 2008 Tháng 12/2009, Thủ tướng Chính phủ đồng ý cho UBND tỉnh Khánh Hòa triển khai thực dự án, sử dụng nguồn vốn trái phiếu Chính phủ Cơng trình đường Nha Trang Đà Lạt đoạn Nha Trang – Diên Khánh có điểm đầu ngã đường Lê Hồng Phong Cao Bá Quát (Nha Trang) điểm cuối cách cầu Lùng (huyện Diên Khánh) gần 300m hướng Bắc Với chiều dài gần 10 km, giới xây dựng 22,5m từ Cao Bá Quát đến cầu sông Quán Trường 60m từ sông Quán Trường đến Quốc lộ 1A, tuyến đường "huyết mạch" để phát triển đô thị phía Tây thành phố Nha Trang Nó phần quan trọng tuyến đường Nha Trang - Đà Lạt, nối trung tâm du lịch lớn nước, nối Khánh Hòa với tỉnh Tây Nguyên - Tiêu chuẩn 22TCN - 272 05 Bộ Giao thông vận tải - Tải trọng thiết kế : HL93 Quy mơ cơng trình Cơng trình cầu vĩnh cửu có tuổi thọ > 100 năm Cấp thông thuyền : Sông thông thuyền cấp II - Tĩnh không thông thuyền: H= m - Chiều rộng khổ thông thuyền: B= 60m Khổ cầu thiết kế Mặt cắt ngang cầu thiết kế gồm xe Khổ cầu : 4x3.75+2x2.25+2x0.5+ 0.6 =21,1 (m) Đặc điểm địa chất, thuỷ văn Điều kiện thuỷ văn thay đổi: - MNCN: + 1.54 m - MNTT : + 1.45 m - MNTN: - 1.6 m Bùi Kiều Hưng KCĐ51 - ĐH THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG Đặc điểm địa chất: - Lớp 1: Bùn sét 16.65 m - Lớp 2: sét nửa cứng 18 m - Lớp 3: sét pha nửa cứng chặt 30 m - Lớp4: Cát hạt nhỏ trạng thái chặt vô hạn Bùi Kiều Hưng KCĐ51 - ĐH THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG CHƯƠNG 1: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CẦU DẦM BTCT DƯL ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG 1.1 Tổng quan vễ công nghệ đúc hẫng cân 1.1.1 Lịch sử phát triển Trong số nhiều công nghệ thi công cầu BTCT, công nghệ thi công hẫng lên với nhiều ưu điểm áp dụng rộng rãi khắp giới Việt Nam Từ năm 1977 phương pháp đúc hẫng lắp hẫng áp dụng để thi công số cầu Việt Nam như: cầu Rào, Niệm, An Dương Hải Phòng (lắp hẫng), cầu khung T-dầm đeo theo sơ đồ tĩnh định nhiều nhịp cầu Bình Quảng Ninh, cầu Nơng Tiến Tuyên Quang, cầu Phú Lương QL5, gần có cầu Thanh Trì cầu Vĩnh Tuy bắc qua sông Hồng Hà Nội v.v 1.1.2 Ưu nhược điểm phạm vi áp dụng Phương pháp đúc hẫng trình xây dựng kết cấu nhịp dần đốt theo sơ đồ hẫng nối liền thành kết cấu nhịp hồn chỉnh Có thể thi cơng hẫng từ trụ đối xứng phía (gọi đúc hẫng cân bằng) thi công hẫng dần từ bờ Ưu điểm bật loại cầu việc đúc hẫng đốt dầm đà giáo giảm chi phí đà giáo Mặt khác dầm có chiều cao mặt cắt thay đổi việc điều chỉnh cao độ ván khn Phương pháp thi công hẫng không phụ thuộc vào điều kiện sông nước và không gian cầu Loại cầu thường sử dụng cho loại nhịp từ 80 - 130 m lớn nước ta, nhiều cầu BTCT DƯL thi công hẫng xây dựng cầu Phù Đổng, cầu Non Nước, cầu Hoà Bình, cầu Tân Đệ, cầu Yên Lệnh Từ phân tích trên, ta lựa chọn phương án cầu liên tục BTCT dự ứng lực thi công theo công nghệ đúc hẫng cân 1.2 Giới thiệu chung phương án 1.2.1 Tiêu chuẩn thiết kế - Cầu thiết kế theo tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-05 tiêu chuẩn thiết kế đường ô tô TCVN 4054 – 05 1.2.2 Sơ đồ kết cấu a Kết cấu phần - Phần nhịp vượt dòng chủ kết cấu dầm liên tục ba nhịp làm BTCT DƯL Sơ đồ nhịp 65 + 100 + 65(m) - Phần nhịp dẫn hai phía bờ sử dụng kết cầu nhịp giản đơn,mặt cắt dầm chữ I độ 33m b Kết cấu phần - Trụ phần cầu dùng trụ thân rộng BTCT - Trụ cầu dẫn dùng trụ thân hẹp BTCT - Hai mố dùng mố chữ U-BTCT Bùi Kiều Hưng KCĐ51 - ĐH THIẾT KẾ SƠ BỘ - CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG Móng dùng móng cọc khoan nhồi BTCT 1.3 Số liệu tính tốn 1.3.1 Khổ cầu - Bề rộng phần xe chạy : Bxe = 4x3,75 (m) - Bề rộng người bngười =2x2.25 - Bề rộng chân lan can : blc = 2x0,50 (m) - Bề rộng vạch sơn cầu : - Bề rộng toàn cầu (m) b vs = 0,60 (m) B = 4x3,5 + 2x2.25 +0.6+2x0,5 = 21.1 (m) 1.3.2 Khổ thông thuyền - Sông thông thuyền cấp II: + Chiều cao thông thuyền H = (m) + Chiều rộng thông thuyền B = 60 (m) 1.3.3 Tải trọng thiết kế - Tần suất lũ thiết kế P = 1% - Hoạt tải thiết kế : HL93 1.3.4 Các yếu tố hình học cầu - Trên mặt cầu nằm đường thẳng - Trên mặt đứng cầu nằm đường cong đứng, bán kính cong R = 5000 m, độ dốc dọc cầu i d = 4% - Độ dốc theo phương ngang cầu in = 2% 1.3.5 Vật liệu thiết kế a Bê tông chế tạo dầm chủ - Bê tơng chế tạo kết cấu nhịp cầu dầm dẫn dùng bê tơng có cường độ chịu nén 28 ngày tuổi f c' = 45 MPa b Bê tông chế tạo dầm ngang mặt cầu - Bê tông chế tạo dầm ngang mặt cầu KCN cầu dẫn dùng bê tơng có cường độ chịu nén 28 ngày tuổi f c' = 30 MPa c Bê tông chế tạo Mố - Trụ - Cọc khoan nhồi - Bê tông chế tạo Mố - Trụ - Cọc khoan nhồi dùng bê tơng có cường độ chịu nén 28 ngày tuổi f c' = 30 MPa d Cốt thép Dự ứng lực - Cốt thép DƯL dùng loại tao xoắn sợi loại A416 cấp grade 270,độ tự chùng thấp.đường kính danh định 15,2 mm Bùi Kiều Hưng KCĐ51 - ĐH THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG 1.4 Các hệ số tính toán 1.4.1 Hệ số tải trọng ST T Loại tải trọng Tĩnh tải giai đoạn I DC Kí hiệu γ DC Tĩnh tải giai đoạn II DW γ DW Hoạt tải γ ht Giá trị 1.25 1.50 1.75 1.4.2 Hệ số xung kích - Hệ số xung kích xét cho tải trọng xe thiết kế (1+IM) = 1,25 1.4.3 Hệ số xe Số >3 m 1.2 0.85 0.65 Với xe thiết kế, ta có m = 0.6 1.5 Kích thước cấu tạo dầm chủ 1.5.1 Cấu tạo dầm chủ a Cấu tạo chung - Dầm chủ KCN cầu có dạng MCN hình hộp kín, có sườn - Dầm chủ chế tạo BTCT DƯL có - Chiều cao dầm thay đổi theo phương dọc cầu.Tại vị trí đỉnh trụ cao 6,5m ; vị trí nhịp cao h = 2,50 (m) Bùi Kiều Hưng f c' = 45 MPa KCĐ51 - ĐH THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG 21100 600 3750 3750 500 2250 3750 3750 7cm BTN h¹ t m?n 5cm BTN h¹ t trung 0.4cm Lí p phßng n í c 2500 300 500 7000 1200 1800 1200 6500 300 750 300 Vạ ch phâ n 20 cm 500 2250 500 6500 Cấu tạo mặt cắt ngang cầu b Phương trình đường cong đáy dầm Phương trình đường cong đáy dầm : Đường cong đáy dầm thay đổi theo quy luật đường cong Parabol bậc có phương trình tổng qt y=ax +bx+c ,các tham số a,b,c xác định sau : Hg Chọn hệ trục tọa độ điểm đỉnh trụ : Ho - C A B Hệ tọa độ tính toán đường cong đáy dầm Bùi Kiều Hưng KCĐ51 - ĐH THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG Đường cong qua điểm A,B,C,dựa vào tọa độ điểm ta xác định tham số a,b,c phương trình + Điểm A trùng với gốc tọa độ,do tọa độ điểm A(0 ; 0) => c=0 + Tọa độ điểm B(97 ; 0) + Tọa độ điểm C(48.5 ; 4.651) Từ tọa độ hai điểm B,C ta có hệ phương trình sau để xác đinh a b :   y B = x B a+x B b+c    y C = x C a+x C b+c Từ hệ phương trình ta có : a= -1.98e-3, b=0.1918 Phương trình đường cong đáy dầm : y1=− 0.00197x12 +0.1918x1 b.Phương trình đường cong mặt cầu : 2 - Đường cong mặt cầu đường cong tròn,có phương trình tắc x +y =R - Đường cong có bán kính R =5000m,vậy phương trình đường cong mặt cầu lấy hệ trục tọa độ 2 đặt tâm đường cong x +y =5000 (*) Thực phép dời trụ tọa độ phương trình đường cong mặt cầu gốc tọa độ phuơng trình đường cong đáy dầm,ta viết lại phương trình (*) sau : ( x -47,5) + ( y +4992.8 ) 2 =5000 c Phương trình đường cong thay đổi chiều dày đáy - Phương trình đường cong đường Parabol bậc có dạng: y = ax2 + bx + c - Gốc tọa độ điểm nằm ngang cách tim gối 1.5m - Phương trình qua điểm: C(63.5; 4.703), B(127,1.2) , A(0,1.2) - Thay số, giải hệ phương trình ta có: a = -0.0008687 b = 0.11033 - Vậy phương trình đường cong thay đổi chiều dày đáy có dạng: y = -0.0008687x2 + 0.11033x + 1.2 d Phân đoạn đúc kết cấu nhịp cầu - Cơng tác chia đốt dầm tùy thuộc vào lực xe đúc Ta chia sau: + Đốt K0 có chiều dài 12m + Các đốt K1 có chiều dài m + Các đốt K2 đến K11có chiều dài 4,0m + Đốt hợp long nhịp nhịp biên, nhip có chiều dài 2.0m Bùi Kiều Hưng KCĐ51 - ĐH THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG + Đốt đúc đà giáo nhịp biên có chiều dài 14m - Sơ đồ phân đoạn đúc KCN : 10@4 4.5 4.5 10@4 Hình 1.2 Sơ đồ phân đoạn đúc KCN e Đặc trưng hình học - Để tính tốn đặc trưng hình học ta sử dụng cơng thức tổng quát sau để tính: + Diện tích mặt cắt: F = 1/2.∑ ( xi - xi+1)(yi +yi+1) + Tọa độ trọng tâm mặt cắt: yc = 1/6.F.∑ (xi - xi+1)(yi2 + yi.yi+1+ yi+12) + Mômen tĩnh mặt cắt trục x : Sx = 1/6.∑ (xi - xi+1)(yi3 + yi2.yi+1 + yi.yi+12 + yi+13) + Mômen qn tính trục trung hòa: Jth = Jx - yc2.F - Trên sơ phương trình đường cong đáy dầm đường cong thay đổi chiều dày đáy lập ta xác định kích thước mặt cắt dầm - Bảng tính cao độ đáy dầm, chiều dày đáy, chiều cao dầm: Trong đó: + x: Khoảng cách từ gốc tọa độ đến mặt cắt xét + y1: Khoảng cách từ đáy dầm đến trục y + y2: Khoảng cách từ đáy dầm (mép trong) đến trục y + y3: Khoảng cách từ đỉnh dầm đến trục y + hdam: Chiều cao mặt cắt xét, hdam = y3 - y1 +t: Chiều dày đáy, t = y2 - y1 - Tính tốn chiều cao dầm mặt cắt: Bùi Kiều Hưng 10 KCĐ51 - H Gầu ngoạ m ống bơm bêtông MNTC +3.30 Bê tông bịt đáy dày 2,0m C ờng độ 20 MPa - Chiều dày lớp Bê tơng bịt đáy tính toán dựa vào khả chống lại áp lực đẩy nước Khi xét đến dính bám bê tông với đầu cọc với cọc ván thép xung quanh hố móng,chiều dày tối thiểu lớp bê tông bịt đáy xác định theo công thức sau: hBT ≥ Am.H.γ n ( γBT Am + k.u.τ) m Trong đó: - Bề rộng hố móng (ngang cầu) - Chiều dài hố móng ( dọc cầu) - Diện tích đáy hố móng - Trọng lượng riêng nước - Trọng lượng riêng bê tơng móng trụ Bm= Lm= Am= γ n= γ bt= 24.9 11.5 363.15 10 25 m m m2 kN/m3 kN/m3 - Chiều cao mực nước thi cơng - Kích thước cọc thiết kế - Chu vi cọc - Số lượng cọc móng - Lực giới hạn trượt bê tông bịt đáy với thành cọc - Hệ số điều kiện làm việc - Chiều dày lớp bê tông bịt đáy cần thiết - Chiều dày lớp bê tông bịt đáy thiết kế hn= Dcoc= u= ncoc= [T] = m= hbt= htk= 4.5 150 471.24 18 100 0.9 2.25 2.5 m cm cm cọc kN/m2 m m 8.3 Tính tốn thiết kế tường vây cọc ván thép 9.3.1 Tính tốn theo điều kiện ổn định vòng vây cọc ván - Vòng vây cọc ván thép bị ổn định chân cọc bị đẩy bật khỏi đất mômen lật gây chênh lệch áp lực ngồi vòng vây Do mục đích tính tốn ổn định vòng vây Cọc ván thép (CVT) xác định chiều sâu t cần đóng ngập chân cọc vào đất so với mặt đất phía có nguy bị chân cọc đẩy lên 9.3.2 Chọn vòng vây cọc ván thép - Thông số kỹ thuật cọc ván Larsen + Loại cọc ván Larsen thiết kế + Bề rộng đáy cọc ván + Bề rộng mặt cọc ván + Chiều cao cọc ván + Số cọc ván 1m dài + Diện tích mặt cắt ngang cọc ván + Mơmen quán tính cọc ván + Trọng lợng dải cọc ván + Mômen kháng uốn cọc ván + Diện tích mặt cắt ngang 1m cọc ván + Mơmen qn tính 1m cọc ván + Mơmen kháng uốn 1m cọc ván - Kích thước bệ móng Cọc ván: bd= Bm= Hcv= ncv= Acv= Icv= qcv= Wcv= Acv= Icv= Wcv= + Chiều cao bệ móng Hm= + Chiều dài hố móng Lm= + Chiều rộng hố móng Bm= + Chu vi hố móng U= - Số cọc ván cần thiết cho hố móng ncv= - Số cọc ván thiết kế ncv= LS-IV 29.2 40 18 2.5 94.4 4660 0.74 405 236 39600 2200 300 1140 2490 7260 201.5 202 cm cm cm cọc/m cm2 cm4 kN/m cm3 cm2/m cm4/m cm3/m cm cm cm cm coc cọc 8.3.3 Tính hệ số áp lực ngang đất - Sơ đồ tính: - Hệ số áp lực đất tĩnh (áp dụng tường tường chắn trọng lực) K o = 1− sinϕf - Hệ số áp lực đất chủ động ( áp dụng tường tường công xon) sin( θ + ϕ )  sin(φ + δ).sin(φ − β)  r = 1+  Ka = sin(θ − δ).sin(θ + β)   r.sin2 θ.sin(θ − δ) Với - Trọng lượng riêng đất đắp vòng vây - Góc ma sát đất tường - Góc mặt đất với phương ngang - Góc lưng tường với phương ngang - Tính theo góc ma sát nhỏ + Góc ma sát có hiệu đất đắp nhỏ + Hệ số + Hệ số áp lực đất chủ động (ứng với =30 độ) 8.3.4 Xác định chiều sâu chôn cọc ván thép gdat= d= b= q= 18 240 00 900 ϕ 350 2.27 0.32 r= Ka= kN/m3 - Cơng thức tính toán tmin = hn.γ n m1π.γ dn - Chiều sâu chơn bệ móng - Chiều cao mực nước thời điểm thi cơng - Loại đất vị trí đặt móng - Hệ số phụ thuộc vào đất - Chiều cao mực nước bên ngồi vòng vây - Chiều cao mực nước bên vòng vây - Chênh lệch mực nước bên ngồi vòng vây - Chiều sâu chôn cọc ván tối thiểu so với đáy hố móng - Chiều sâu chơn cọc ván so với đáy hố móng - Chiều cao chênh cọc ván so với mực nước thi công - Tổng chiều dài cọc ván cần thiết Hm= Hn= Loại đất: m1= Hngoai= Htrong= Hn= tmin= t= Hmin= Lcv= 3.7 cm m Đất sét m 8.7 m 2.7 m 1.42 m 1.3 m 0.7 m 11.9 m - Chiều dài cọc ván thiết kế Lcv= 12 m 8.3.5 Tính vòng vây cọc ván theo sơ đồ 1m - Sơ đồ tính Hn MNTC: +3.3 WA WA -0.35 - Trạng thái vòng vây: vừa hạ vòng vây - Vòng vây chưa làm việc bất lợi 8.3.6 Tính vòng vây cọc ván theo sơ đồ Hn MNTC: +3.3 0.7m 0.3m - Sơ đồ tính WA WA+EH -0.35 Sơ đồ tính ổn định vòng vây CVT khơng có giằng Ta có: EH = γ.H2 K.B - Bề rộng tính tốn vòng vây - Tính áp lực nước bên ngồi vòng vây + Chiều cao mực nước bên ngồi vòng vây Bvv= m Hngoai= m + Trọng lợng riêng nước + áp lực nước đơn vị bên ngồi vòng vây + áp lực nước bên ngồi vòng vây + Mơmen mặt cắt ngàm áp lực nước bên ngồi - Tính áp lực đất bên vòng vây + Chiều cao đất đắp bên vòng vây + Trọng lượng riêng đất đắp hố móng + Hệ số áp lực đất + áp lực đất đơn vị bên vòng vây γ n= γ nH= WA= MWA= Hdat= γ dat= Ka= γ dat H.K a = + áp lực đất bên vòng vây + Mơmen mặt cắt ngàm áp lực đất bên EH= MEH= - Kiểm toán độ ổn định vòng vây + Cơng thức kiểm tốn ∑M ∑M lat ≤m giu + Tổng mômen lật + Tổng mômen giữ + Tỉ số mômen + Hệ số điều kiện làm việc Mlat= Mgiu= Mlat/Mgiu= m= Vậy: Kết luận khơng đạt => Cần bố trí căng 642.84 360 1.79 0.8 kN.m kN.m 10 60 180 360 kN/m3 kN/m2 kN kN.m 6.4 12.14 0.32 m kN/m3 25.14 kN/m2 80.44 205.93 kN kN.m 8.3.6 Tính vòng vây cọc ván theo sơ đồ - Trạng thái vòng vây: bơm cát đầy vòng vây bố trí căng Hn MNTC: +3.3 0.5m 0.7m 0.3m - Sơ đồ tính WA WA+EH -0.35 Sơ đồ tính ổn định vòng vây CVT có giằng - Tính áp lực nước bên ngồi vòng vây + Trọng lượng riêng nước + Chiều cao mực nước bên + áp lực nước đơn vị bên ngồi vòng vây - Tính áp lực đất bên vòng vây + Trọng lợng riêng đất + Hệ số áp lực đất + Chiều cao từ mặt đất đến chân vòng vây + áp lực đất bên ngồi chân vòng vây - Mơmen chân vòng vây - Mơmen kháng uốn 1m cọc ván - ứng suất mép cọc ván - Cường độ tính tốn thép bon - Kiểm toán ứng suất cọc ván γ n= Hn= γ nH= 10 60 kN/m3 m kN/m = Ka= Hdat= γ dat H dat.K a = 12.14 0.32 6.4 kN/m3 25.14 kN/m M= Wcv= σ max= Ru= Kết luận: 188.4 2200 85.64 190 Đạt kN.m cm3 Mpa Mpa γ dat m 8.3.7 Tính vòng vây cọc ván theo sơ đồ - Trạng thái vòng vây đào đất chưa đổ bêtơng bịt đáy - Sơ đồ tính +4.3 2m +1.3 WA Ha h Hn 3m MNTC: +3.3 Hm -0.35 eh t c dbt bd: -6.586 - Tính áp lực nước bên ngồi vòng vây + Trọng lượng riêng nước + Chiều cao mực nước bên γ n= Hn= γ nH= + áp lực nước đơn vị bên ngồi vòng vây - Tính áp lực đất bên ngồi vòng vây + Trọng lượng riêng đất + Hệ số áp lực đất + Chiều cao từ mặt đất đến chân vòng vây + áp lực đất bên ngồi chân vòng vây - Tính áp lực nước bên vòng vây + Chênh lệch mực nước tính tốn + Chiều cao mực nước bên vòng vây + Trọng lợng riêng nước + áp lực nước đơn vị bên vòng vây - Tính áp lực đất bên vòng vây + Trọng lợng riêng đất + Hệ số áp lực đất + Chiều cao từ mặt đất đến chân vòng vây + áp lực đất bên ngồi chân vòng vây - Mơmen chân vòng vây - Mơmen kháng uốn 1m cọc ván - ứng suất mép cọc ván - Cường độ tính tốn thép bon γ = Ka= Hdat= γ dat H dat.K a = dat Hchenh= Hn= γ n= γ nH= γ γ = Ka= Hdat= dat Hdat.Ka= M= Wcv= σ max= Ru= dat 10 10.8 kN/m3 m 108 kN/m 12.14 0.32 5.2 kN/m3 20.42 kN/m 2.00 7.7 10 77 m m kN/m3 kN/m 12.14 0.25 1.3 4.55 134.4 2200 61.09 190 kN/m3 m m kN/m kN.m cm3 Mpa Mpa - Kiểm toán ứng suất cọc ván Kết luận: Đạt 8.3.8 Tính vòng vây cọc ván theo sơ đồ - Sơ đồ tính +4.3 2m +1.3 WA Ha h Hn 3m MNTC: +3.3 c dbt bd: -6.586 t eh -4.586 2m Hm -0.35 BTbÞt ®¸y - Trạng thái vòng vây đổ bêtơng bịt đáy hút - Tính áp lực nước bên ngồi vòng vây + Trọng lượng riêng nước + Chiều cao mực nước bên + áp lực nước đơn vị bên ngồi vòng vây - Tính áp lực đất bên ngồi vòng vây + Trọng lượng riêng đất + Hệ số áp lực đất + Chiều cao từ mặt đất đến chân vòng vây + áp lực đất bên ngồi chân vòng vây - Mômen cọc ván - Mômen kháng uốn 1m cọc ván - ứng suất mép cọc ván - Cờng độ tính tốn thép bon - Kiểm toán ứng suất cọc ván γ n= 10 Hn= γ nH= 60 γ 12.14 dat = Ka= 0.32 Hdat= 3.7 γ dat H dat.K a = 14.53 M= Wcv= σ max= Ru= Kết luận: 205.6 2200 93.45 190 Đạt kN/m m kN/m kN/m m kN/m kN.m cm3 Mpa Mpa 8.4 Tính tốn thiết kế đà giáo mở rộng trụ 8.4.1 Cấu tạo đà giáo mở rộng trụ T4: 6500 12000 650030006500 Cấu tạo hệ đà giáo mở rộng Trụ T4 8.4.2 Các tải trọng tác dụng lên đà giáo: Đà giáo mở rộng trụ có tác dụng thi cơng đốt K0, chịu tác dụng tải trọng thân đốt K0 tải trọng thi công a Tải trọng đốt K0 - Chiều dài đốt K0: 12m - Diện tích mặt cắt ngang dầm đầu phần hẫng đốt K0: A1=20.852 m2 - Diện tích mặt cắt ngang dầm cuối phần hẫng đốt K0: A2=19.531 m2 - Tải trọng dầm đầu phần hẫng đốt K0 tác dụng lên mặt đà giáo: DC1 = A1 γ cd/3 = 173.767 kN/m - Tải trọng dầm cuối phần hẫng đốt K0 tác dụng lên mặt đà giáo: DC2 = A2 γ cd/3 = 162.758 kN/m b Tải trọng thi công - Tải trọng thi công dải đều: qtc =2,4.15,1 = 36,24 kN/m - Tải trọng thi công tác dụng lên mặt phẳng đà giáo: CLL = qtc /2 = 36,24/3 = 12,08 kN/m c Tải trọng ván khuôn đốt đúc Ko thiết bị máy móc qvk = 65.98 kN/m d.Tải trọng rải hệ dầm chữ I300 qdam = 0.384 kN/m → Vậy: Tải trọng tác dụng lên mặt phẳng dàn: - Đầu phần hẫng đốt K0: q1 = DC1 + CLL+ qvk + qdam =288.451 kN/m - Cuối phần hẫng đốt K0: q2 = DC2 + CLL+ qvk + qdam =277.442 kN/m 8.4.3 Tính toán nội lực - Theo phương ngang cầu, kết cấu đà giáo gồm nhiều mặt phẳng dàn ghép lại với hệ liên kết ngang Do sơ đồ tính tốn kết cấu đà giáo sơ đồ khơng gian, để đơn giản tính tốn ta đưa tính tốn với sơ đồ phẳng,tải trọng tác dụng phân cho mặt phẳng - Tất tải trọng tác dụng lên kết cấu quy đổi tải trọng rải tác dụng lên hệ - Sơ đồ tính tốn đà giáo hình vẽ: - Liên kết liên kết chốt 173.767kN/m 6500 162.758kN/m CLL+qvk+qdam 6500 Kết cấu đà giáo thi công đốt Ko Mặt cắt ngang dàn : 20 20 20 20 20 300 300 300 300 MC Thanh - A m2 0.0224 0.0172 0.0172 0.0172 MC 2,3,4 Ix-x m4 0.00029 0.00009 0.00009 0.00009 Wx m3 0.001961 0.000601 0.000601 0.000601 Sử dụng phần mềm Midas Civil 7.01 để tính tốn nội lực thanh: rx m 0.114603 0.072417 0.072417 0.072417 Bảng tổng hợp nội lực lớn Mmax Thanh M+ kNm 331.3 0 0 a - MkNm -524.9 -7.14 0 Nmax kN 537.0 -763.2 -1721.3 1230.3 -1989.2 Kiểm toán theo điều kiện cường độ: Kiểm toán khả chịu nén dọc trục thanh: σn = N max ≤ Ro φ.A Trong : ϕ - hệ số xét đến độ mảnh chịu nén, phụ thuộc vào độ mảnh tra bảng theo quy trình 22TCN18-79 λ= Độ mảnh thanh: Thanh - Lo m 8.43 3.25 μ.L o rx ,với hai đầu chốt μ=1,0 μ λ ϕ 1 116.410 44.879 0.550 0.838 Kiểm toán khả chịu kéo dọc trục thanh: σn Nmax (KN) (Mpa) 1852.84 196.003 1587.47 110.098 Ro (Mpa) 270 270 Kiểm tra Đạt Đạt σk = N max ≤ Ro A σk Nmax Thanh (KN) (Mpa) 1095.34 63.683 - Ro (Mpa) 270 Kiểm tra Đạt Kiểm toán khả chịu kéo uốn kết hơp ngang (thanh 1): ( σ u ) max = Thanh Nmax N max M max + ≤ Ru A W Mmax ( σ u ) max (KN) (KN.m) (Mpa) 514.42 397.27 225.516 Ro (Mpa) 280 Kiểm tra Đạt ... CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG CHƯƠNG 1: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CẦU DẦM BTCT DƯL ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG 1.1 Tổng quan vễ công nghệ đúc hẫng cân 1.1.1 Lịch sử phát triển Trong số nhiều công nghệ thi công cầu. .. CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG Mục lục Phần 1: Thiết kế sơ Bùi Kiều Hưng KCĐ51 - ĐH THIẾT KẾ SƠ BỘ CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG GIỚI THIỆU CHUNG Giới thiệu dự án tiêu chuẩn kỹ thuật - Cầu Sông... CHƯƠNG I: PHƯƠNG ÁN CẦU ĐÚC HẪNG 1.7.2.1 Sơ đồ thi công đúc hẫng cân đốt đúc Ki : a Sơ đồ 1a: Thi cơng hẫng tối đa - Sơ đồ tính : Khung T qtc Pxd Pxd My My Sơ đồ tính giai đoạn thi cơng hẫng - Tải