Thiết kế cầu btct dưl nhịp thi công liên tục theo phương pháp đúc hẫng cân bằng truong van tu

TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THƠNG VẬN TẢI TP HỒ CHÍ MINH KHOA CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÊN ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CẦU BTCT DƯL NHỊP THI CÔNG LIÊN TỤC THEO PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ TP Hồ Chí Minh, năm 2019 MỤC LỤC CHƯƠNG QUY HOẠCH TUYẾN ĐƯỜNG SẮT NHẸ THỦ DẦU MỘT-HIỆP BÌNH PHƯỚC 1.1 Mục tiêu quy hoạch 1.2 Dự báo nhu cầu giao thông khu vực lập quy hoạch 1.3 Phương tiện lực chuyên chở tuyến LRT 10 1.4 Quy hoạch sở hạ tầng liên quan đến đường sắt 16 1.5 Hệ thống thông tin tín hiệu 21 1.6 Hệ thống trạm dừng, nhà chờ, bến bãi cho tuyến: 24 CHƯƠNG GIỚI THIỆU CHUNG VỀ ĐỀ TÀI THIẾT KẾ 27 2.1 Qui mô thiết kế: 27 2.2 Điều kiện địa chất: 27 2.3 Nguyên tắc lựa chọn phương án cầu: 29 2.4 Phương án : 30 CHƯƠNG KHÁI QUÁT CHUNG PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ 42 3.1 Qui mô thiết kế: 42 3.2 Giới thiệu cầu BTCT DUL thi công bằn phương pháp đúc hẫng cân bằng: 42 3.3 Lựa chọn sơ kích thước hình học: 43 3.4 Vật liệu: 47 3.5 Tiến độ trình tự thi cơng: 50 CHƯƠNG BẢN MẶT CẦU 52 4.2 Số liệu tính tốn mặt cầu: 52 4.3 Tải trọng, nội lực: 53 4.4 Tổ hợp nội lực: 64 4.5 Thiết kế cốt thép cho mặt cầu: 66 4.6 Thiết kế cốt thép vách: 73 4.7 Thiết kế cốt thép đáy: 76 CHƯƠNG THIẾT KẾ DẦM LIÊN TỤC ĐÚC HẪNG GIAI ĐOẠN THI CÔNG 80 5.1 Tính tốn sơ kết cầu nhịp: 80 5.2 Đặc trưng vật liệu: 83 5.3 Tính tốn tải trọng: 88 5.4 Tính tốn nội lực giai đoạn thi cơng: 95 5.5 Tính tốn sơ cáp DUL: 103 5.6 Tính tốn giai đoạn thi cơng đúc hẫng: 115 5.7 Kiểm tốn giai đoạn thi cơng: 137 CHƯƠNG THI CÔNG TỔNG THỂ 151 6.1 Tổ chức thi công tổng thế: 151 6.2 Trình tự thi công chi tiết: 151 CHƯƠNG THI CÔNG CHI TIẾT 157 7.1 Tính tốn đà giáo mở rộng trụ: 157 7.2 Thiết kế thi công trụ T1: 164 7.3 Tính tốn cọc ván thép: 170 7.4 Lựa chọn búa đóng cọc ván: 174 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG TRỤ, CỌC KHOAN NHỒI 177 8.1 Giới thiệu chung: 177 8.2 Tính sức chịu tải cọc khoan nhồi: 178 8.3 Tính tốn số lượng cọc đài: 183 8.4 Xác định nội lực đầu cọc: 184 8.5 Kiểm toán cọc: 188 8.6 Thiết kế cốt thép cho đài cọc: 195 CHƯƠNG THIẾT KẾ TRỤ CẦU 199 9.1 Giới thiệu chung: 199 9.2 Các tải trọng tác dụng lên trụ nội lực: 200 9.3 Thiết kế cốt thép cho thân trụ: 202 9.4 Tính tốn lựa chọn gối cầu: 210 9.5 Kiểm tốn lật giai đoạn thi cơng đúc hẫng cân bằng: 210 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM Chiều cao móng trụ: Hmg = 2500 mm Đường kính cọc khoan nhồi: d = 1200 mm Số cọc móng: n = 12 cọc Hình 9.2 Mặt cắt kiểm tốn 9.1.2 Vật liệu sử dụng: Cường độ chịu nén bê tông: f’c = 30 MPa Khối lượng riêng bê tông: γc = 0.0000232 N/mm3 Modul đàn hồi bê tông: E c = 0.0017×K×γ c2 ×f c'0.33 = 0.0017×1×23202 ×300.33 = 28110.91 MPa Cường độ chảy dẻo thép: fy = 420 MPa 9.2 Các tải trọng tác dụng lên trụ nội lực: Chiều dài dầm tác dụng lên trụ: Vì kết cấu cầu kết cấu đúc hẫng cân nên chiều dài dầm tác dụng lên trụ bằng: 1/2 đốt hợp long biên +  1/2 cánh hẫng + 1/2 đốt hợp long tức: 1.0 m + 35 m + 35 m + 1.0 m = 72 m Trong tính tốn ta quy định: trục x trục theo phương dọc cầu, trục y trục theo phương ngang cầu Tại vị trí gối có lực tồn theo phương vng góc tác dụng: Lực theo phương dọc cầu: H x Lực theo phương ngang cầu: H y Lực theo phương đứng: V SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 200 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM 9.2.1 Tĩnh tải: 9.2.1.1 Kết cấu phần trên: Tĩnh tải KCPT tác dụng xuống trụ T1 bao gồm: Bảng 9.1 Bảng tổng hợp nội lực tĩnh tải KCPT Hạng mục Trọng lượng thuộc DC Nhịp Nhịp biên Tải trọng lan can Tổng Trọng lượng thuộc DW Trọng lượng lớp phòng nước, thiết bệ khác,… Giá trị (N) 11060900.00 11061090.00 1025200.00 23147190.00 1407800 9.2.1.2 Kết cấu phần dưới: Bảng 9.2 Bảng tổng hợp nội lực tĩnh tải kết cấu phần Hạng mục Bệ trụ Thân trụ Đá kê gối Khối neo Tổng Thể tích (mm3) 4.032E+11 2.29204E+11 1380000000 1520000000 6.35304E+11 Khối lượng (N) 9354240 5317522.071 32016 35264 14739042.07 Bảng 9.3 Bảng tổng hợp tải trọng KCPT KCPD tác dụng lên mặt cắt Hạng mục Bệ trụ Thân trụ Đá kê gối Khối neo Tổng Đáy bệ (B-B) (N) 9354240 5317522.071 32016 35264 14739042.07 Chân thân trụ (A-A) (N) 5317522.071 32016 35264 5384802.071 Bảng 9.4 Bảng tổng hợp hệ số tải trọng TTGH Hệ số tải trọng TTGH γDC γDW γLL, γBR γWL γWS γWA Sử dụng 1 1 0.3 CĐI 1.25 1.5 1.1 SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 CV TRANG: 201 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM Bảng 9.5 Bảng tổng hợp nội lực mặt cắt A-A TTGH Ngang cầu TTGH P (N) Sử dụng 31219784.86 Dọc cầu Qy (N) Mx (N.mm) Qx (N) My (N.mm) 864644.535 36640207861 233187.5 5566672813 Bảng 9.6 Bảng tổng hợp nội lực mặt cắt B-B TTGH Ngang cầu TTGH P (N) Sử dụng 36542024.86 Dọc cầu Qy (N) Mx (N.mm) Qx (N) My (N.mm) 2537317.035 11830965463 70687.5 1011891563 9.3 Thiết kế cốt thép cho thân trụ: 9.3.1 Đặc trưng hình học: Tiết diện trụ chọn bo cạnh theo bán kính nửa chiều rộng thân trụ, tính tốn quy đổi tiết diện hình chữ nhật để gần với mơ hình tính tốn theo lý thuyết Cách quy đổi hình chữ nhật có chiều rộng chiều rộng trụ, chiều dài lấy giá trị cho có momen qn tính tương đương Ta có diện tích mặt cắt ngang trụ: A thantru = 6200×3000+π×10002 = 21741592.65 mm Ta quy đổi theo chiều rộng thân trụ: b thantru = 21741592.65 = 7247.198mm 3000 3000 Y X 7247 Hình 9.3 Mặt cắt ngang trụ sau quy đổi Diện tích: A  21741592.65 mm SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 202 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM Mơ men qn tính theo phương X: b  h 3000  7247.1983 Ix    9.516 1013 mm4 12 12 Mô men quán tính theo phương Y: Iy  h  b3 7247.198  30003   1.6311013 mm4 12 12 Bán kính quán tính theo phương X: Ix 9.516  1013 rx    2092.086 mm A 21741592.65 Bán kính quán tính theo phương Y: ry  1.631  1013   866.025 mm A 21741592.65 Iy 9.3.2 Thiết kế cốt thép theo TTGH cường độ 1: Dùng thép có fy = 420 MPa để thiết kế thép chịu lực Dùng thép có fy = 420 MPa để thiết kế thép đai 9.3.2.1 Kiểm tra độ mảnh trụ theo phương dọc cầu: Điều kiện:  KH  22 ry Trong đó: K: Hệ số phụ thuộc vào điều kiện liên kết đầu cột (1 đầu ngàm, đầu tự do), K=2 H : Chiều dài cấu kiện tính khoảng cách liên kết thân trụ, H = 5000 mm Vậy :   K  H  5000   11.554  22 ry 866.025 Kết luận: Thỏa 9.3.2.2 Kiểm tra độ mảnh theo phương ngang cầu: Điều kiện : SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 203 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP  GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM KH  22 ry Trong : K : Hệ số phụ thuộc vào điều kiện liên kết đầu cột (1 đầu ngàm, đầu tự do), K=2 H : Chiều dài cấu kiện tính khoảng cách liên kết thân trụ, H = 5000mm K  H  5000   4.78  22 ry 2092.086 Vậy :   Kết luận : Theo quy định điều 5.7.4.3, thiết kế cột theo phương dọc, bỏ qua ảnh hưởng độ mảnh 9.3.2.3 Thiết kế cốt thép thân trụ theo phương dọc cầu: Tiết diện tính tốn : b  h  7247.198  3000mm Mu  8280125000 N.mm Cường độ chịu nén bê tông : f c'  30 MPa Khối lượng riêng bê tông :  c  2.32  105 MPa Modul đàn hồi: Ec  28110.910 MPa Chọn đường kính thép dọc: ϕ = 22 mm Khoảng cách thép: s = 150 mm Chiều dày bê tông bảo vệ : a = 100 mm Số lượng thép theo phương ngang cầu trụ : n = 29 π×d π×282 = 28× = 17856.813mm2 Tổng diện tích cốt thép: As = n× 4 Hệ số sức kháng giả thuyết: ϕ = 0.9 Chiều cao làm việc tiết diện: ds = 3000 – 100 = 2900 mm Giá trị chiều cao vùng nén quy đổi : a= As f y ' c 0.85f b = 17856.813  420 = 40.583 mm 0.85×30×8247.198 SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 204 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM Chiều cao vùng nén quy đổi: c= a 40.583 = = 48.544 mm β1 0.836  dt   2900  -1 = 0.65+0.15  -1 = 9.461>0.9  48.544  c  Tính ϕ :  = 0.65+0.15   Vậy giá trị ϕ dùng tính tốn : ϕ = 0.9 Momen gây nứt:    1  1  Mcr = γ1γ3  bh  0.63 f c' =1.6×0.67×  ×7247.198×30002 × 0.63× 30 6  6  = 40212155011.6 N.mm  Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu : 1.2M cr ;1.33M u  a   f y  ds -  2  1.2×40212155011.6;1.33×8280125000 = =10116.9 mm  A s =17856.813 mm 40.5 83   0.9×420×  2900    A smin = Xét tỷ lệ : c 48.544 = = 0.017< 0.6 dt 2900 Vậy momen kháng uốn tiết diện : a  M rx  ×0.85×f c' ×a×b×  ds   2  40.583    0.9  0.85  30  40.583  7247.198   2900   =19437727662 N.mm   9.3.2.4 Thiết kế cốt thép thân trụ theo phương ngang cầu: Bảng 9.7 Bảng tính tốn momen kháng uốn phương ngang cầu Đại lượng Kí hiệu Giá trị Đơn vị KIỂM TRA SỨC KHÁNG UỐN Ở TTGH CƯỜNG ĐỘ Chiều cao tiết diện h 7247.198 mm Chiều rộng tiết diện b 3000 mm Tổng diện tích tiết diện tính tốn S 21741594 mm2 SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 205 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đại lượng GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM Kí hiệu Giá trị Đơn vị KIỂM TRA SỨC KHÁNG UỐN Ở TTGH CƯỜNG ĐỘ Momen TTGH cường độ Mu 57242857111 N.mm Cường độ chịu nén bê tông BMC f'c 30 Mpa Trọng lượng riêng bê tông γc 0.0000232 N/mm3 Modul đàn hồi bê tông Ec 28110.910 MPa Giới hạn chảy cốt thép bệ móng fy 420 MPa Modul đàn hồi thép Es 200000 MPa Đường kính thép dọc d 28 mm Khoảng cách s 100 mm Chiều dày bê tông bảo vệ a 100 mm Số lượng thép bố trí n 61 Diện tích cốt thép tối thiểu As 37560.882 mm2 Hệ số sức kháng giả thyết φ 0.9 Chiều cao làm việc tiết diện ds = dt 7147.198 mm Chiều cao vùng nén quy đổi a 206.217 mm Hệ số quy đổi β1 0.836 Chiều cao vùng nén c 246.755 Hệ số sức kháng ϕ 0.9 Momen gây nứt Mcr 97141816458.6 N.mm Diện tích cốt thép tối thiểu Asmin 28592.8 mm Xét tỷ lệ c/dt 0.035 Thỏa Momen kháng uốn Mry 100012267654.4 N.mm mm 9.3.2.5 Kiểm toán khả chịu uốn tiết diện : Điều kiện: M ux M uy  1 M rx M ry Bảng 9.8 Bảng tổng hợp kiểm toán khả chịu uốn tiết diện thân trụ TTGH Mux (N.mm) Muy (N.mm) Kiểm toán Kết luận Sử dụng 36640207861 5566672813 0.653 Thỏa 9.3.2.6 Kiểm toán khả chịu cắt tiết diện: Chọn thép đai có đường kính : ϕ = 16 mm Lực cắt lớn theo phương ngang cầu : Vu  22577697.05N Chiều cao vùng nén quy đổi : a  206.217 mm SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 206 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM Chiều cao làm việc tiết diện : ds  7147.198mm Chiều cao làm việc : h  7247.198mm Chiều rộng tiết diện : b  bw  3000 mm Hệ số sức kháng : ϕ = 0.9 Xác định chiều cao hữu hiệu (dv) : a 206.217  d   7147.198   7044.090 mm s  2  d v  max 0.9  d s  0.9  7147.198  6432.478 mm 0.72  h  0.72  7247.198  5217.983 mm   Vậy: d v  7044.090mm Ứng suất cắt trung bình : v Vux 22577697.05   1.187 N  b w  d v 0.9  3000  7044.090 Kiểm tra : v 1.187   0.040  0.25 f c' 30 Kết luận : Thỏa, không cần tăng tiết diện bê tông Giả thuyết góc nứt nguy hiểm :   450 Hệ số β = Khả chịu cắt bê tông: Vc = 1 β f c' b w d v = ×2× 30×3000×7044.090 =108029788.1 N 12 12 Khả chịu cắt cốt đai: Vs = Vu  - Vc - Vp = 22577697.05 - 108029788.1=  82943458 N 0.9 Kết luận: Tính tốn cốt đai cho phân bố Kiểm tra bước đai theo điều kiện cấu tạo: SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 207 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM  A v f vy  '  0.083 f c b w  s  Min Min  0.8d v ;600mm   Min  0.4d v ;300mm    Khoảng cách cốt đai tính tốn được: s ≤ 600 mm Chọn khoảng cách thép đai : s = 200 mm 9.3.2.7 Kiểm tra khả chịu nứt theo phương ngang cầu theo TTGH sử dụng: Ms  36640207861N.mm Điều kiện: s  123000γe -2d c βs f s Trong đó: Tiết diện tính tốn: b = 3000 mm, h = 7247.198 mm Hệ số xét đến điều kiện tiếp xúc kết cấu với môi trường xung quanh, γe = Khoảng cách từ trọng tâm lớp cốt thép chịu kéo ngồi đến mép ngồi bê tơng chịu kéo dc = 100 mm βs =1+ dc 100 =1+ =1.020 0.7  h - d c  0.7   7247.198 - 100  Tỷ số modul đàn hồi: n = Es 200000 = =7.115 Ec 28110.91 Chiều dày bê tông vùng nén sau nứt: nAs  2d sb  7.115  37560.882   3000  7147.198   1    1  1   b  nAs 3000 7.115  37560.882     1042.867 mm x Momen qn tính tiết diện nứt bx 3000×1042.8673 2 Icr = + nAs  ds - x  = +7.115×37560.882   7147.198-1042.867  3 =1.109 1013 mm4 Ứng suất cốt thép tải trọng TTGH sử dụng gây ra: SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 208 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP fs = GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM Ms 36640207861   7147.198 - 1050.709 ×7.115 =143.312MPa  ds - x  n= Icr 1.109 1013 Khi khoảng cách tối thiểu thép: smin  123000γe 123000 1 -2dc   100  641.439mm βs f s 1.020 143.312 Vậy s = 150 mm < smin = 641.439 mm: Đảm bảo điều kiện nứt TTGH sử dụng 9.3.2.8 Kiểm tra khả chịu nứt theo phương dọc cầu theo TTGH sử dụng: Ms  5566672813 N.mm Điều kiện: s  123000γe -2d c βs f s Trong đó: Tiết diện tính tốn: b = 7247.198 mm, h = 3000 mm Hệ số xét đến điều kiện tiếp xúc kết cấu với môi trường xung quanh, γe = Khoảng cách từ trọng tâm lớp cốt thép chịu kéo ngồi đến mép ngồi bê tơng chịu kéo dc = 100 mm βs =1+ dc 100 =1+ =1.049 0.7  h - d c  0.7   3000 - 100  Tỷ số modul đàn hồi: n = Es 200000 = =7.115 Ec 28110.91 Chiều dày bê tông vùng nén sau nứt: nAs  2d sb  7.115  17856.813   2900  7247.198   1    1  1   b  nAs 7247.198 7.115  178 56     301.824 mm x Momen quán tính tiết diện nứt bx 7247.198×301.8243 2 Icr = + nAs  ds - x  = +7.115×17856.813   2900-301.824  3 =9.2411011 mm4 Ứng suất cốt thép tải trọng TTGH sử dụng gây ra: SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 209 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP fs = GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM Ms 5566672813   2900 - 301.824 ×7.115 =111.358MPa  ds - x  n= Icr 9.2411011 Khi khoảng cách tối thiểu thép: smin  123000γe 123000 1 -2dc   100  852.951mm βs f s 1.049 111.358 Vậy s = 150 mm < smin = 852.951 mm: Đảm bảo điều kiện nứt TTGH sử dụng 9.4 Tính toán lựa chọn gối cầu: Lực nén lớn TTGH: (lớn TTGH cường độ I) P  40600856.87 N Tải trọng tác dụng lên gối: P 40600856.87   20300428.44 N 2 Dựa vào tải trọng tác dụng lên gối cataloge loại gối chậu ta lựa chọn loại gối sau: Gối cố định: GPZ25GD Hai gối di động phương: GPZ25DX Gối di dộng phương: GPZ25SX Bảng 1: Bảng kích thước trọng lượng gối cao su chậu thép Kích thước (mm) Tên gối Kích thước thớ Chiều rộng chiều Kích thước thớ theo theo phương dọc cầu dài thớt C phương ngang cầu A A1 Chiều cao H Trọng lượng Q (tấn) GPZ25GD 1480 1480 1480 270 3.04 GPZ25DX 1340 1340 1780 270 3.19 GPZ25SX 1480 1480 1770 270 2.88 9.5 Kiểm toán lật giai đoạn thi công đúc hẫng cân bằng: Khi thi công phân đoạn đúc hẫng cân bằng, nguy gây momen gây lật trụ cao Trong đồ án ta kiểm toán cho trường hợp nguy hiểm lúc thi công đốt K11 Các momen gây lật bao gồm: - Trọng lượng khối đúc không cân - Tải trọng chênh lệch cánh hẫng SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 210 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM - Tải trọng thi cơng rải cánh hẫng cịn xe đúc - Tải trọng thi công rải cánh hẫng rơi xe đúc - Gió tốc từ bên lên cánh cánh hẫng ( xét cánh hẫng bên trái) Hình 9.4 Sơ đồ tính toán ổn định lật Bảng 9.9 Bảng tổng hợp momen gây lật STT Các loại tải trọng Kí hiệu P (N) e (mm) My (N.mm) Trọng lượng khối đúc không cân U 696275.52 40750 28373227522 Tải trọng chênh lệch cánh hẫng DIFF 210929.44 20375 4297687340 229080 20375 4667505000 114540 -20375 -2333752500 Tải trọng thi công rải cánh hẫng xe đúc CLL Tải trọng thi công rải cánh hẫng rơi xe đúc Xe đúc bên phải CE_R 690000 42250 29152500000 Xe đúc bên trái Gió tốc từ bên lên cánh hẫng bên trái Tổng momen gây lật CE_L 690000 -42250 -29152500000 WUP -117300 -20375 2389987500 2513525 40750 37394654862 Chọn loại thép DUL có đường kính theo nhà sản xuất VSL, chọn loại thép DUL loại VSL CT Stressbar: ϕ = 40 mm Diện tích thép DUL theo nhà sản xuất : Aps = 1257 mm2 Số lượng thép DUL dự kiến phía: 52 Điều kiện ổn định lật: M giu M lat  1.5 Trong : SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 211 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM Mgiu: Momen chống lật, Mgiu  f ATS  A ps  e Mlat: Momen gây lật, Mlat = 37394654862 N.mm fATS: Ứng suất thép DUL, f ATS = 688.5 MPa e: Khoảng cách nhóm DUL M giu  f ATS  A ps  e  688.5  1257  26  2500  56253892500 N.mm Vậy: M giu M lat  56253892500  1.504  1.5 37394654862 Vậy thỏa điều kiện ổn định chống lật SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 212 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN TRỌNG TÂM TÀI LIỆU THAM KHẢO - Tiêu chuẩn thiết kế cầu TCVN 11823:2017 - Cầu bêtông cốt thép –TS Mai Lựu – NXB Xây Dựng - Công nghệ đúc hẫng cầu bê tông cốt thép – GS TS Nguyễn Viết Trung – NXB Giao Thông Vận Tải - Thiết kế dầm hộp bêtông ứng suất trước đúc hẫng – KS Đinh Quốc Kim – NXB Giao Thơng Vận Tải - Mơ hình hóa phân tích kết cấu cầu với Midas/Civil Tập 1, Tập – Trần Ngọc Linh - Nền móng cơng trình cầu đường – Bùi Anh Định, Nguyễn Sỹ Ngọc – NXB Giao Thơng Vận Tải - Nền móng – Châu Ngọc An – NXB Giao Thơng Vận Tải Nền móng – TS Nguyễn Thành Đạt – ĐH Giao Thông Vận Tải TP Hồ Chí Minh SVTH: TRƯƠNG VĂN TƯ MSSV: 1451090396 TRANG: 213