BẢNG TÍNH BẢN MẶT CẦU LIÊN TỤC NHIỆT, BẢN LIÊN TỤC NHIỆT.BẢNG TÍNH BẢN MẶT CẦU LIÊN TỤC NHIỆT, BẢN LIÊN TỤC NHIỆTBẢNG TÍNH BẢN MẶT CẦU LIÊN TỤC NHIỆT, BẢN LIÊN TỤC NHIỆTBẢNG TÍNH BẢN MẶT CẦU LIÊN TỤC NHIỆT, BẢN LIÊN TỤC NHIỆTBẢNG TÍNH BẢN MẶT CẦU LIÊN TỤC NHIỆT, BẢN LIÊN TỤC NHIỆTBẢNG TÍNH BẢN MẶT CẦU LIÊN TỤC NHIỆT, BẢN LIÊN TỤC NHIỆTBẢNG TÍNH BẢN MẶT CẦU LIÊN TỤC NHIỆT, BẢN LIÊN TỤC NHIỆTBẢNG TÍNH BẢN MẶT CẦU LIÊN TỤC NHIỆT, BẢN LIÊN TỤC NHIỆT
I THIẾT KẾ THƠNG SỐ CHUNG • Chiều dài nhịp L1 = • Chiều dài làm việc hữu hiệu nhịp • Chiều dài nhịp • Chiều dài làm việc hữu hiệu nhịp 38.30 m Ls1 = 37.60 m L1 = 38.30 m Ls1 = 37.60 m G1-2 = 1.60 m • Bề rộng mặt cầu B= • Bề rộng xe chạy W= 11.98 m 11.25 m • Chiều cao dầm H= • Khoảng cách dầm • Bề dày mặt cầu S= hs = • Bề dày lớp phủ mặt cầu hw = • Chiều dài khoảng hở dầm kế cạnh 1750.00 mm 2000.00 mm 180.00 mm 50.00 mm VẬT LIỆU 2.1.Bê tơng γc = • Trọng lượng riêng lớp phủ 22.25 kN/m 24.50 kN/m γc = • Trọng lượng riêng bê tơng • Cường độ bê tơng 28 ngày tuổi f'cs = • Mođun đàn hồi bê tông lúc 28 ngày tuổi: fr = 3.45 Mpa Ecs = 29395.08 Mpa n= Gc = E/(2.(n+1)) = 0.20 Mpa 12247.95 Mpa • Cường độ chịu kéo uốn 30.00 Mpa 2.2.Hệ số Poisson môđun phá hoại • Hệ số poisson • Mođun phá hoại 2.3.Cốt thép • Tuân theo tiêu chuẩn : ASTM A615M, cấp 60, cấp 40 • Cường độ chảy • Mơđun đàn hồi Thiết kế liên tục nhiệt • Chiều dài vùng chuyển tiếp =2.5%.Ls fy = 400.00 Mpa Es = 200000.00 Mpa Tz = 0.940 m • Khoảng cách gối cầu nhịp kề Lb = 2.52 m • Chiều dài liên tục nhiệt LLs = • Độ võng lớn dầm ∆max = Lmax/800 4.40 m ∆max = 0.05 m • Góc xoay lớn liên tục nhiệt θmax = ∆max(3/Lsort) θmax = 3.75E-03 rad I1s = 4.86E+08 mm4 • Mômen uốn gây liên tục nhiệt góc xoay tính đến cho 1m bề rộng M1s= M1s=2.EECC.I1s.θmax/Ldz 42.52 kNm • Mơmen qn tính cho 1m bề rộng 3.1.Kiểm tra ứng suất thép • Khoảng cách từ tâm cốt thép đến bề mặt thớ chịu uốn ds = dc = • Chiều dày lớp phủ đến tâm cốt thép • Số lượng đường kính thép cho 1m bề rộng • Hệ số tính đổi • Tính tốn : k • Tính tốn : j = 10 - D22 n=Es/Ec [k = -ρ•n +sqrt((ρ•n)2+2•ρ•n)] [ j = (1-k/3) ] • Mơmen qn tính nứt cho 1m rộng • Kết luận 3870 mm2 0.03 % ρ = n = k = 0.48 j = 0.84 mm4 3.91 kNm 1.02E+08 Mcr= tiết diện bị nứt, cần kiểm tra ứng suất chịu kéo cốt thép *Kiểm tra ứng suất thép σs • Ứng suất fs fs = M1s/(As.j.ds) • Kiểm tra 61 mm As = Icr = Icr =b.(kds)3/3+n.As.(ds-kds)2 • Mômen chống nứt: Mcr=2.Ιcr.fr/h 119 mm fs ≤ 0.4.fy 3.2.Kiểm tra ứng suất bê tông 110.105 ≤ 160.000 σs = 110.10 Mpa OK Mơ hình hóa kết cấu làm việc giống hệ dầm liên tục đặt cột hệ lò xo Điểm nối khơng bị cản trở theo hướng dọc cầu Bản gồm có nhịp a/ Trường hợp trụ cứng : Lực dọc trục N nhiệt độ, co ngót, từ biến sinh nối liên tục tổng lực cắt tất gối di động phần đầu chuỗi gần tính cơng thức: Nt = Gp.Fp.∆t.K/hp = Trong đó: 583.76 KN 3.20 (cm) - Chuyển vị dọc nhiệt độ thay đổi ∆t = αT δ t L = Fp = 1750 (cm2) - diện tích gối mặt hp = 0.08 (KN/cm2) - Modul chống cắt cao su, lấy theo nhiệt độ 6.9 (cm) - tổng chiều dày lớp cao su gối Gp = K= (cái)- Số lượng gối trụ b/ Do lực hãm: Lực dọc lực hãm tải trọng có mặt đoạn kể từ mặt cắt xét đến đầu chuỗi di động + Đối với xe tải thiết kế BR =0.25*n*m*(35+2*145) = 650 KN BR =0.25*n*m*(2*110) = 440 KN + Đối với xe hai trục thiết kế => N = 108.33 KN-Lực hãm tính cho phiến dầm c/ Cầu có độ dốc dọc: Lực dọc phát sinh nối là: N = ∑ Pj i = n Trong đó: Pj = 94 KN j =i 1175 (KN)-Trọng lượng thân kết cấu nhịp (tính cho dầm) i = Độ dốc dọc kết cấu nhịp.= 0.04 n = Số lượng độ tính từ nút cần xét đến đầu chuỗi di động gần = • Lực dọc tổng cộng: 786.11 kN ΣN= Ac = = • Diện tích tiết diện 2.156 m2 • Ứng suất σc σc = ΣN/(Ac) σc = 0.36 Mpa • Kiểm tra σc ≤ fcr 0.365 ≤ 3.451 OK ... cản trở theo hướng dọc cầu Bản gồm có nhịp a/ Trường hợp trụ cứng : Lực dọc trục N nhiệt đ , co ngót, từ biến sinh nối liên tục tổng lực cắt tất gối di động phần đầu chuỗi gần tính cơng thức:... ∆t = αT δ t L = Fp = 1750 (cm2) - diện tích gối mặt hp = 0.08 (KN/cm2) - Modul chống cắt cao su, lấy theo nhiệt độ 6.9 (cm) - tổng chiều dày lớp cao su gối Gp = K= (cái)- Số lượng gối trụ b/