Bài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCM

Bài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCMBài tập lớn kết cấu thép 1 Đại học mở TPHCM

BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP THIẾT KẾ HỆ DẦM SÀN THÉP Họ và tên: MSSV: STT:43 Đề bài: Thiết kế hệ dầm sàn thép với các số liệu cho dưới đây: Mã đề L1 (m) L2 (m) Pc ( T/m2) 43 5.8 16.5 2.4 - Hệ số vượt tải của tĩnh tải: ng = 1.1 - Hệ số vượt tải của hoạt tải: np = 1.2 - Độ võng giới hạn: + Dầm chính, dầm phụ [ f /l] = 1/250 + Bản sàn [ f /l] = 1/150 - Thép sử dụng là thép CCT38 - Dùng phương pháp hàn tay, que hàn N42, kiểm tra bằng trực quan Các đặc trưng lý vật liệu sử dụng Tải trọng tiêu chuẩn là : pc = 2400(kg/m2) => ts = (10-12) mm Vật liệu sử dụng bao gồm các vật liệu sau: + Thép : Sử dụng thép bản, thép hình loại CCT38 có:    7850(kg / m3 )  7.85 �103 (kg / cm3 ) :trọng lượng riêng của thép  E  2.1�106 ( kg / cm ) :mô đun đàn hồi  f y  2400(kg / cm )  f  2300(kg / cm ) :cường độ tính toán chịu kéo ,nén ,uốn  f v  0.58 �f /1.05  1270( kg / cm )  f u  3800( kg / cm )  f wt  1800(kg / cm ) fc   : cường độ tiêu chuẩn chịu kéo ,nén ,uốn :cường độ chịu cắt : cường độ kéo đứt tiêu chuẩn f u �f 3800 �2300   3641.67( kg / cm ) fy 2400 : cường độ ép mặt    0.3 : hệ số poisson + Que hàn : Dùng hàn que E42 và hàn tay  f wf  1800( kg / cm ) :cường độ tính toán theo kim loại mối hàn   f  0.7  f ws  0.45 xf u  0.45 �3800  1710(kg / cm ) :cường đợ tính toán theo kim loại biên nóng chãy  s  1.Tính sàn và bớ trí hệ dầm: Bản sàn thép được cắt mợt dải rộng 1cm theo phương cạnh ngắn và tính toán mợt dầm đơn giản có hai gới tựa là hai dầm phụ (liên kết khớp) chịu tải trọng phân bớ đều: qstt Ls Mmax= qL2/8 Hình 4:Sơ đồ tính tốn sàn tt Trong qs (kg/cm) lực phân bố đều dầm bao gồm : tĩnh tải tính toán và hoạt tải tính toán 1cm bề rộng Xác định chiều dầy sàn: Dùng công thức gần A.L.Teloian để tính chiều dầy(  ) bản sàn: ls 4n0 � 72 E1 �  1 � � t 15 � n04 �p c � Trong :    �l � �f � n0  � � 150 � � �f � ( với �l � 150 :độ võng cho phép sàn thép ) E1  E 2.1�106   2.31�106 ( kg / cm2 ) 2   0.3 p c  2400( kg / m )  0.24( kg / cm )  Vậy ta có : ls �150 � 72 �2.31�106 �  1 � � 94.75 t 15 � 1504 �0.24 � Chọn t = 11 mm  ls  94.75 �t =104.225cm=1042mm Theo bảng tra chọn bề dầy cho bản sàn ta có : qc = 2400(kg/m2) < 3000(kg/m2) chiều dầy bản sàn là t  10 �12mm  chọn sơ bộ ls = 1000 mm Tính bản sàn Chọn chiều dầy bản  = 11 mm=1.1cm Khoảng cách các dầm phụ : 100cm  Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn:  Tải trọng bản thân (tĩnh g c   �� t  7.85 �10 3 �1.1�1  8.64 �10 3 (kg / cm) c  Hoạt tải : p  2400(kg / m)  0.24(kg / cm) tải) : Tải tiêu chuẩn tác dụng lên sàn : qstc  g c  p c  8.64 �103  0.24  0.25( kg / cm )  Tải trọng tính toán tác dụng lên sàn: qstt  g tt  p tt  g c ng  p c n p  8.64 �103 �1.1  0.24 �1.2  0.3(kg / cm) Kiểm tra độ võng của bản sàn: Sơ đồ tính bản sàn : cắt dải bản rộng 1cm Bản sàn thép được hàn với các dầm ,khi tải trọng tác dụng lên dầm liên kết hàn này làm cho bản sàn khơng biến dạng tự được và ngăn cản biến dạng xoay của bản tại gới tựa.Vì tại các gới xuất hiện lực kéo H và momen âm Lực kéo và momen âm có tác dụng giảm momen nhịp cho bản Để thiên về an toàn ta xét ảnh hưởng của lực kéo H  Kiểm tra độ võng theo công thức : f  f0 1 � f   1  150  Độ võng f giửa nhịp sàn có sơ đồ đơn giản chịu tải trọng tiêu chuẩn Với : qstc : f0  qstc �ls4 � 384 E1 �J x � qstc  0.25(kg / cm ) � ls  100cm � � �E1  2.31�106 (kg / cm ) � �J  1�1.1 cm x � � 12 0.25 �100 �12 f0  �  1.27cm 384 2.31�106 �1.13   α : tỉ số giửa lực kéo H lực tới hạn Ơle xác định theo phương trình :   1   2 �f �  �� � � � �   1   2 1.27 � �  �� � �1.1 � giải phương trình ta được α=1  Độ võng của bản sàn là : �1 � �1 � f  f �� � 1.27 �� � 0.635cm 1  � 11 � � � � f 0.635 �f �   6.35 x10 3  � �  6.67 x10 3 L 100 �L � 150 Vậy sàn đảm bảo điều kiện độ võng Kiểm tra điều kiện độ bền: Bản sàn chịu uốn và chịu kéo đồng thời :  H M max  � c f A W A:diện tích tiết diện bản rộng 1cm : A=1 x 1.1=1.1cm2 W: momen kháng uốn : W 1�1.12  0.201cm3 H: lực kéo 2  �f � 3.14 �1 � H  n p � �� ��E1 �   � �2.31�106 �1.1  334.04( Kg ) � � �l � � 150 � =>  Momen lớn giửa nhịp của bản : M max  qstt �ls2 0.3 �100  H �f   (334.04 �0.635)  162.88( kg.cm) 8 Độ bền của bản sàn :  H M max 334.04 162.88     1114.02(kg / cm )   c f  2300(kg / cm ) A W 1.1 0.201 Vậy sàn thỏa mản điều kiện bền Kiểm tra đường hàn liên kết sàn với dầm Đường hàn liên kết bản sàn và dầm chịu lực kéo H gối tựa : hh  H   f w   c  f f wf  0.7 �1800  1260( kg / cm )  s f ws  1�1710  1710( kg / cm )   f w  hh     f f wf ;  s f ws   1260(kg / cm ) H   f w   c  334.04  0.27cm 1260 � yêu cầu cấu tạo hmin �4mm :để tránh hiện tượng hàn không được sâu: chọn hh=6mm Bớ trí hệ dầm: 2.Tính dầm phụ: Dầm phụ được coi là đầm đơn giản có hai đầu là hai gối tựa Tải trọng tác dụng lên dầm phụ là tải từ sàn truyền vào dưới dạng phân bố đều Xác định tải trọng và nội lực Tải trọng tác dụng lên sàn : Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm phụ là: tc qdp  ( p c  t � ) �ls  (0.24  1.1�7.85 �103 ) �100  24.86(kg / cm) Tải trọng tính toán tác dụng lên dầm phụ là: tt qdp  ( p c �n p  t. �ng ) �ls  (0.24 �1.2  1.1�7.85 �10 3 �1.1) �100  25.14(kg / cm) Sơ đồ tính : Mômen lớn Mmax giửa nhịp dầm : M max  tt qdp �l p2  25.14 �5802  1057137( kg.cm) Lực cắt lớn Vmax tại gối tựa : Vmax  tt qdp �l p  25.14 �580  7290.6(kg ) Chọn tiết diện dầm phụ: Mơ men chớng ́n của dầm có kể đến sự phát triển biến dạng dẻo tiết diện : y t d h x x Wx  M max 1057137   410, 38(cm3 ) 1.12 � c �f 1.12 �� 2300 Chọn thép định hình I N 30 có các thơng sớ : h = 300mm ; b=135mm ; d= 6.5mm ; t= 10.2mm Wx=472 cm3 ; Jx=7080cm4 ; Sx= 268cm3 Trọng lượng bản thân 36.5(kg/m) = 0.365(kg/cm) Kiểm tra dầm phụ theo điều kiện bền  Tải trọng tính toán tác dụng lên dầm phụ kể cả trọng lượng bản thân dầm : tt qdp  25.14  1.1�0.365  25.54( kg / cm)  Mơmen lớn của dầm phụ có kể đến trọng lượng bản thân : M max 25.54 �580   1073957( kg.cm)  Lực cắt lớn Vmax tại gối tựa kể đến trọng lượng bản thân: Qmax  tt qdp �l p  25.54 �580  7406.6(kg )  Kiểm tra ứng suất pháp :  max  M max 1073957   2031.55( kg / cm2 )   c f  2300( kg / cm ) 1.12 �Wx 1.12 �472  Kiểm tra ứng suất tiếp:  max  Qmax S x 7406.6 �268   254.88(kg / cm )  f v  c  1270(kg / cm ) J x  7080 �1.1 Vậy dầm phụ thỏa mản điều kiện về độ bền Kiểm tra dầm phụ theo điều kiện độ cứng Kiểm tra độ võng của dầm phụ:  Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dầm phụ kể cả trọng lượng bản thân : tc qdp  24.86  0.365  25.225( kg / cm)  Độ võng tương đối của dầm : f  25.225 �5803 �1 � �  3.91�103  � � �103 384 2.31�10 �7080 250 � � Vậy dầm phụ thỏa mản điều kiện về độ võng Kiểm tra ổn định tổng thể dầm phụ Không cần kiểm tra ổn định tổng thể của dầm phụ phía dầm phụ có bán sàn thép hàn chặt với cách dầm TÍNH TỐN DẦM CHÍNH Sơ đồ tính toán Dầm chính được đặt lên cợt ,sơ đồ tính là dầm đơn giản chịu tải tập trung từ dầm phụ truyền xuống Tải trọng tác dụng lên dầm chính là phản lực gối tựa của dầm phụ bên truyền xuống bao gồm loại : Đối với dầm phụ nhịp Xác định tải trọng , xác định nội lực  Tải trọng tác dụng lên dầm : tc tt Ta có: qdp  24.86(kg / cm) và qdp  25.14( kg / cm) Đối với dầm phụ biên hmin  f �L �1 L 24 E � � � �ntb Với ntb: hệ số vượt tải trung bình chọn g c  pc  c � ntb  1.14 ntb g �ng  p c �n p  hmin  f �L �1 2300 L � �250 � �1650  82.56(cm) � � 24 E �  �ntb 24 2.1�10 1.14  Chiều cao kinh tế của dầm : hkt  k M max f t w Chọn hw ≈ h ≈ hmin=90cm + Chiều dày nhỏ của bản bụng t w được xác định theo điều kiện bản bụng chịu lực cắt lớn : Vmax 61107.75 tw �  �  0.8cm hw f v c 90 �1270 + Khi dầm đảm bảo ổn định không dùng sườn để gia cường : h f 90 2300 tw � w   0.55cm 5.5 E 5.5 2.1�106 Từ điều kiện ta có thể chon sơ bộ: tw≥0.8cm Chọn tw  1cm hkt  k M max 25206947  1.15 �  120.39(cm) f tw 2300 �1 (Với dầm tổ hợp hàn: k = 1.15) tf y h hfk hw tw x bf Chọn hmin �h gần hkt tốt chọn : h=120cm ; chọn tf=2cm =>hw=h-2tf=120-2x2=116cm =>hfk= h-tf =120-2=118cm Chọn tw=1cm=10mm  Xác định kích thước cánh: + Diện tích cánh dầm được xác định gần : �M h t h3 �2 Af  b f t f  � max  w w � � c f 12 �h fk Ta có : �25206947 120 1�1163 � Af  � �  �  75.768cm � 12 � 118 �1�2300 Với tf=2cm ta có bf=70.6 /2=37.88cm tải uốn dung để tính tiết diện chưa kể đến trọng lượng thân ,nếu kể đến tiết diện lớn nên ta chọn bf=44cm + Kiểm tra chiều rộng cánh dầm theo điều kiện về cấu tạo, ổn định tổng thể và cục bộ: � E � �1 � 30 t ; tf � f � h;180 ��b f �� � � 10 f � � � � 30t f  60cm Ta có : E t f  60.43cm f với bf=44cm ta có : 180mm  44cm �60.43cm : thỏa tw ��� tf �  3.tw 2cm 3cm :thỏa Kiểm tra độ bền dầm Các đặc trưng hình học của tiết diện : 3 Trọng lượng bản thân =  �A  7.85 �10 �292  2.29(kg / cm) A  Aw +A f =  tw hw  2b f t f   116 �1+2 �2 �44  292cm Jx  Jw  J f  �b t h � t w hw3  � f f  fk �b f �t f � � � 12 �12 � �44 �23 1182 � 1�1163  2�  �44 �2 � 742789.33cm 12 � 12 � 2J �742789.33 Wx  x   12379.8cm h 120 h fk h2 S x  S w  S f  tw w  b f t f 2 116 118  1�  44 �2 �  6874cm3 h fk 118 S f  bf t f  44 �2 �  5192cm3 2   Kiểm tra ứng suất pháp tiết diện nhịp : Mômen lớn của dầm trọng lượng bản thân: M bt  ng  t h  2b f t f  w w 292 L2  1.1�7.85 �103 � �1650  858071( kg cm) Mômen lớn của dầm có kể đến trọng lượng bản thân: M max  25206947  858071  26065018( kg.cm) Ứng suất pháp lớn tại giửa nhịp :  max  M max 26065018   2105.45( kg / cm ) � c f  2300(kg / cm ) Wx 12379.8  Kiểm tra ứng suất tiếp gối : Lực cắt tại gối tựa tải trọng bản thân dầm: Vbt  ng   tw hw  2b f t f  L2  1.1�7.85 �10 3 1650 �292 �  2080.17(kg ) Lực cắt lớn của dầm có kể đến trọng lượng bản thân: Vmax  61107.75  2080.17  63187.92( kg ) Ứng suất tiếp lớn tại gối :  max  Vmax S x 63187.92 �6874   584.76(kg / cm ) � c f v  1200(kg / cm ) J x tw 742789.33 �1  Kiểm tra điều kiện bền tại vị trí có M và V cùng lớn (giữa dầm) tại điêm tiếp giáp bụng và cánh: Tại vị trí giửa dầm kể đến trọng lượng bản thân có: M=26065018 (kg.cm) y x V=61107.75/16=3819.23 (kg) 1  1  M h0 M hw 26065018 116   �  2035.26(kg / cm ) W h W h 12379.8 120 VS f J xtw  3819.23 �5192  26.7(kg / cm2 ) 742789.33 �1  td   12  3 12  20352  �26.72  2035.5(kg / cm )  1.15 f  c  2645(kg / cm ) Kiểm tra độ võng dầm Do chọn chiều cao dầm lớn chiều cao h theo điều kiện độ võng nên không cần kiểm tra độ võng của dầm Thay đổi tiết diện dầm Ta có chiều dài dầm L= 16.5m > 10m nên thay đổi tiết diện Để đơn giản việc thay đổi tiết diện dầm ta quy các tái tập trung về phân bố đều kể cả trọng lượng bản thân dầm chính : q tt  74.07(kg / cm)  111Equation Chapter Section Trọng lượng m dầm: 3 Trọng lượng bản thân =  �A  7.85 �10 �292  2.29(kg / cm) tt qdc  74.07  2.29  76.36( kg / cm) Chọn vị trí thay đổi tiết diện cách gối tựa một đoạn Ta thay đổi tiết diện tại vị trí x=2.75 m x L 1650   275cm  2.75m 6 tt qdc �lc q �lx 76.36 �1650 76.36 �2752 M1  �l x   �275  =14436812.5(Kg.cm) 2 2 tt qdc �lc 76.36 �1650 tt V1   qdc �l1   76.36 �275=41981.5(Kg) 2 Giá trị nợi lực tại vị trí x=2.75m hình vẽ: Momen chống uốn cần thiết ứng với vị trí x=275cm: Wyc  M 14436812.5   6276.875cm3 c f 2300 Momen quán tính cần thiết của tiết diện mới h 120 J1  Wyc �  6276.875 �  376612.5cm4 2 Momen quán tính cần thiết của bản cánh : 1�1163 J f  J1  J w  376612.5   375491.17 cm 12 Diện tích cần thiết của một bản cánh : A1  b� ftf  2J f h  �375491.17  52.15cm 2 120 Chiều rộng cánh sau thay đổi : Thỏa điều kiện: b f �180mm b f 44 bf �   22 tf 120 bf �  60cm bf  A1 52.15   26cm tf Chọn b f  28cm - Đặc trưng hình học tiết diện mới (1-1) A  Aw +A f = 116 �1+2 �2 �28  228cm J x1  J w  J f  �b t h t w hw3  � f f  fk �b f �t f �12 12 � � � � � �28 �23 1182 � 1�1163  2�  �28 �2 � 519984cm 12 � 12 � 2J �519984 Wx1  x1   8666.4cm3 h 120 h hw2 S x1  S w  S f  t w  b f 1t f fk 2 116 118  1�  28 �2 �  4986cm3 h 118 S f  b f 1t f fk  28 �2 �  3304cm3 2  - Kiểm tra ứng suất pháp : Momen tại tiết diện thay đổi kể đến trọng lượng bản thân lượng thép giảm yếu: M  14436812.5(kg cm)  max1  M 14436812.5   1665.84( kg / cm )   c f  2300(kg / cm ) Wx1 8666.4 - Kiểm tra ứng suất tiếp: Lực cắt tại tiết diện thay đổi kể đến trọng lượng bản thân lượng thép giảm yếu - V1  41981.5(kg )  max1  V1S x1 41981.5 �4986   402.6(kg / cm )   c f v  1270(kg / cm ) J x1tw 519984 �1 - Kiểm tra ứng suất tương đương chổ tiếp giáp cánh bụng:  td   12  3 12 h 118 �    max1 � w  1665.84 �  1638.076( kg / cm ) � h 120 � � VS 41981.5 �3304 � 1  f   266.75(kg / cm ) � J x1t w 519984 �1 � �  td  1638.0762  �266.752  1702  1.15 f  c  2645(kg / cm2 ) Vậy tiết diện thay đổi thỏa điều kiện bền Kiểm tra ổn định dầm  Kiểm tra ổn định tổng thể Dầm khơng cần kiểm tra ổn định tổng thể khi: bf tf  b 28  14  15 � f  15 tf b � b l0 � �� 0.41  0.0032 � f  � 0.73  0.016 � f bf � tf � tf � � � bf � E � �  17.35 � � h fk � � � � f Với l0:khoảng cách giửa điểm cấu kết không cho cánh cong vênh l0=100cm  l0 100   3.57  17.35 bf 28 Vậy không cần kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể  Kiểm tra ổn định cục cánh dầm bf Ta có : tf  � b 280  14  �f 20 �t f � � � E  f 2.1�106  30.216 2300 Vậy bản cánh thỏa điều kiện ổn định cục bộ  Kiểm tra ổn định cục bụng dầm Ta có: w  hw tw Ta có : f 116 2300   3.84 E 2.1�106 w  3.84  � w � � � 3.2 Vậy dầm bị ổn định cục bộ bản bụng cần đặt các sườn đứng vào bản bụng +Khoảng cách hai sườn : a �2hw  �116  232cm Chọn a=150cm bố trí 10 sườn mổi bên=>số sườn dầm 20 sườn Kích thước sườn đứng: h 1160 bs � w  40   40  78.667 mm 30 30 +Bề rộng sườn : Chọn bs=8cm=80mm +Chiều dày sườn : ts �2bs f 2300  �8 �  0.53cm E 2.1�106 Chọn ts=6mm Chọn hf=5mm theo cấu tạo Kiểm tra ứng suất các ô: - Kiểm tra ô bụng 1: Điểm kiểm tra cách đầu dầm: x1 = 111.8 tt qdc �lc q �l x 74.07 �1650 74.07 �111.8 M1  �lx   �111.8  =6368937.1(Kg.cm) 2 2 tt qdc �lc 74.07 �1650 tt V1   qdc �l1   74.07 �111.8=52826.724(Kg) 2 � � b f 1t 3f h 2fk t w hw3 J x1  J w  J f   2�  �b f �t f � �12 � 12 � � � � 1� 1163 28 �23 1182   2�  �28 �2 �  519984cm 12 12 � � 1  M hw 6368937.1�58 �   710.4(kg / cm ) J x1 519984 1  V1 52826.724   455.4(kg / cm ) hw �tw 116 �1 c  P �f t w �l z dp  Vmax  7290.6(kg ) gbt �ng �ldp 0.365 �1.1 �580  116.435(kg ) 2 dp P  2(Vmax  Vbtdp )  2(7290.6  116.435)  14814.07(kg ) Vbtdp   l z  b dp  16cm f  2t f  12  � c  14814.07  925.875( kg / cm ) �2300 1�16 Ứng suất pháp tới hạn  cr : a 150   1.2  0.8 hw 116  c 925.875   1.3 1 710.4 b t 44    � f �( f )3  0.8 � �( )3  2.43 hw tw 116 (   0.8) Ccr  33.58 C �f 33.58 �2300  cr  cr   5237.77( Kg / cm ) w 3.842 Ứng suất cục bộ giới hạn a  a 2t w  c ,cr : f 150 2300  �  2.48 E �1 2.1�106 a 150   0.6 2hw �116   2.43 � C1  13.07 C �f 13.07 �2300  c ,cr    12121.37( kg / cm ) 2.48 a Ứng suất tiếp tới hạn  cr ow   hw tw f 116 2300  �  3.84 E 2.1�106 a 150   1.3 hw 116   2.43 � 0.76 � f v � 0.76 � 1270  cr  10.3 �� 1 � �  10.3 �� 1 � �  4938.43(kg / cm )  1.3 3.84  � � � � ow 2 � �   710.4 925.875 � 455.4 � (  c )2  � �  (  ) � �  0.23   cr  c ,cr  cr � 5237.77 12121.37 �4938.43 � � Vậy ô bụng thỏa điều kiện ổn định - Kiểm tra ô bụng 2: Điểm kiểm tra cách đầu dầm: x1 = 261.8cm M2  V2  tt qdc �lc q �lx 74.07 �1650 74.07 �261.8 �lx   �261.8  =13459658(Kg.cm) 2 2 tt qdc �lc 74.07 �1650  qdctt �lx   74.07 �261.8=41716.224(Kg) 2 �b f t 3f h2fk � tw hw3 Jx  Jw  J f   2�  �b f �t f � �12 � 12 � � 3 �44 �2 118 � 1�116   2�  �44 �2 � 742789.33cm4 12 � 12 � 2  M hw 13459658 �58 �   1051(kg / cm ) Jx 742789.33 2  V2 41716.224   360(kg / cm ) hw �tw 116 �1 c  P �f t w �l z dp  Vmax  7290.6(kg ) gbt �ng �ldp 0.365 �1.1 �580  116.435(kg ) 2 dp P  2(Vmax  Vbtdp )  2(7290.6  116.435)  14814.07(kg ) Vbtdp   l z  b dp  16cm f  2t f  12  � c  14814.07  925.875( kg / cm ) �2300 1�16 Ứng suất pháp tới hạn  cr : a 150   1.2  0.8 hw 116  c 925.875   0.88 2 1051 b t 44    � f �( f )3  0.8 � �( )3  2.43 hw tw 116 (   0.8) Ccr  33.58 C �f 33.58 �2300  cr  cr   5237.77( Kg / cm ) w 3.84 Ứng suất cục bộ giới hạn a  a 2t w  c ,cr : f 150 2300  �  2.48 E �1 2.1�106 a 150   0.6 2hw �116   2.43 � C1  13.07 C �f 13.07 �2300  c ,cr    12121.37( kg / cm ) 2.48 a Ứng suất tiếp tới hạn  cr ow   hw tw f 116 2300  �  3.84 E 2.1�106 a 150   1.3 hw 116   2.43 � 0.76 � f v � 0.76 � 1270  cr  10.3 �� 1 � �  10.3 �� 1 � �  4938.43(kg / cm ) � 1.3 � 3.84 �  � ow 2 � �   1051 925.875 � 360 � (  c )2  � �  (  ) � �  0.29   cr  c ,cr  cr � 5237.77 12121.37 �4938.43 � � Vậy ô bụng thỏa điều kiện ổn định ... �b f �t f 12 12 � � � � � �28 �23 11 82 � 1 11 63  2�  �28 �2 � 519 984cm 12 � 12 � 2J � 519 984 Wx1  x1   8666.4cm3 h 12 0 h hw2 S x1  S w  S f  t w  b f 1t f fk 2 11 6 11 8  1  28 �2... 11 1.8  =6368937 .1( Kg.cm) 2 2 tt qdc �lc 74.07 16 50 tt V1   qdc �l1   74.07 11 1.8=52826.724(Kg) 2 � � b f 1t 3f h 2fk t w hw3 J x1  J w  J f   2�  �b f �t f � 12 � 12 � � � � 1 11 63... 12 � � � � 1 11 63 28 �23 11 82   2�  �28 �2 �  519 984cm 12 12 � � 1  M hw 6368937 .1 58 �   710 .4(kg / cm ) J x1 519 984 1  V1 52826.724   455.4(kg / cm ) hw �tw 11 6 1 c  P �f t w