Kết cấu bê tông cốt thép dự ứng lực

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang	37
Dung lượng	7,08 MB

Nội dung

KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC CÁC ĐỀ MỤC TỔNG QUAN VỀ BÊTÔNG DỰ ỨNG LỰC ĐIỀU KIỆN THIẾT KẾ TỔ HỢP TẢI TRỌNG TRÌNH TỰ THIẾT KẾ SÀN DỰ ỨNG LỰC CĂNG SAU LOẠI CÁP BƠM VỮA TRÌNH TỰ THIẾT KẾ SÀN DỰ ỨNG LỰC VỚI PHẦN MỀM CUBUS VÍ DỤ TÍNH TOÁN Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD TỔNG QUAN VỀ BÊTÔNG DỰ ỨNG LỰC 1.1 Giới thiệu chung Kết cấu Bêtông dự ứng lực, gọi Bêtông ứng suất trước phát minh ứng dụng lần kỹ sư người Pháp Eugène Freyssinet, kết cấu BTCT sử dụng kết hợp thép cường độ cao Bêtông để tạo nên kết cấu ứng suất ngược với trạng thái ứng suất chịu tải; nhằm tăng cường khả chịu tải trọng so với kết cấu thông thường sử dụng cho kết cấu vượt nhịp lớn Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD Kết cấu Bêtông dự ứng lực sử dụng rộng rãi nhiều quốc gia, nhiều lĩnh vực dân dụng, công nghiệp, giao thông… Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD Đối với nhà cao tầng, bên cạnh khả chịu tải lớn, vượt nhịp lớn, sử dụng có ưu điểm sau: - Giảm chiều cao tầng - Giảm chi phí mặt dựng bên - Giảm chi phí hệ thống M&E - Linh hoạt bố trí phòng… Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD 1.2 Phân loại Kết cấu Bêtông dự ứng lực phân làm hai loại chính: - Dự ứng lực căng trước: cáp dự ứng lức kéo căng trước đổ bêtông, sau bêtông đạt cường độ cho phép tiến hành buông neo Lực ứng suất trước tạo co lại cáp cường độ cao - Dự ứng lực căng sau: cáp dự ứng lức kéo sau đổ bêtông, bê tông đạt cường độ cho phép tiến hành kéo căng Kết cấu Bêtông dự ứng lực cho công trình dân dụng công nghiệp chủ yếu sử dụng Dự ứng lực căng sau với hai loại chính: - Cáp không bơm vữa (Unbonded): thường dùng loại cáp đơn (1 sợi – Monostrand), sợi ( 7- wire) có vỏ bọc nhựa Cáp không bơm vữa sử dụng nhiều Anh, Mỹ, Châu Âu, Trung Quốc… - Cáp bơm vữa (Bonded): thường dùng loại cáp đơn sợi không vỏ bọc luồn ống gen (duct sheating) nhựa kim loại, với số sợi từ sợi trở lên Đối với cáp sàn thường dùng bó cáp (tendon) từ 2-5 sợi, ống gen kiểu dẹt (flat duct) ôvan, cáp dầm thường dùng bó cáp từ sợi trở lên, đầu neo ống gen dạng tròn Cáp bơm vữa sử dụng nhiều Úc, Nhật, Việt Nam… 1.3 Tiêu chuẩn thiết kế Kết cấu Bêtông dự ứng lực thường thiết kế tuân theo tiêu chuẩn: BS 8110, ACI 318, Eurocode, AS 3600… Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD 2.1 VẬT LIỆU DÙNG TRONG KẾT CẤU BÊTÔNG DỰ ỨNG LỰC Bêtông Bêtông dùng Kết cấu Bêtông dự ứng lực, thường dùng bêtông cường độ cao: 2.2 - Theo BS 8110, cường độ bêtông tối thiểu C35 (cube) - Theo TCVN 356 – 2005, cường độ bêtông tối thiểu B30 (cube) - V/v… Cốt thép thường Thường dùng loại thép CII, CIII, SD295, SD390… tuân theo tiêu chuẩn hành có liên quan 2.3 Cáp dự ứng lực Cáp dự ứng lực loại thép cường độ cao có độ chùng thấp: Các thông số đầu vào: - Loại cáp: có vỏ bọc, không vỏ bọc - Loại đầu neo, ống gen - Đường kính cáp: 12.7mm, 15.2mm… - Giới hạn bền Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD - Giứi hạn chảy - Lực kéo dứt - Modun đàn hồi - Hệ số ma sát µ = 0.1- 0.2 Cáp rỉ µ = 0.25, BS 8110, Part 1, sec.4.9.4.2 - Hệ số chệch hướng k ≥ 0.0033, BS 8110, Part 1, sec.4.9.3.3 TỔ HỢP TẢI TRỌNG TRỌNG Các trường hợp tải trọng: - Trọng lượng than (SW) - Tĩnh tải (SDL) - Hoạt tải (LL) - Dự ứng lực (PT) Tải trọng ngang gió, động đất… thường kể đến tính toán, có phần mềm FEM có kể đến loại tải trọng 3.1 Tổ hợp tải trọng Các loại tổ hợp tải trọng - Trạng thái Transfer: SW + PT - Chuyển vị dài hạn : SW + SDL + 0.5*LL + 0.64*PT - Trạng thái SLS: SW + SDL + LL + 0.82*PT - Trạng thái ULS: 1.4*(SW + SDL) + 1.6*LL + 0.82*PT 3.2 Chuyển vị Độ võng giới hạn cho phép theo BS 8110, Part 1, sec.3.4.6 : - ∆L ≤ Lnhịp/250 (DL+SDL+LL+PT); (Kinh nghiệm: DL+SDL+0.5*LL+0.64*PT) - Và ∆L ≤ 20mm Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD TRÌNH TỰ THIẾT KẾ SÀN DỰ ỨNG LỰC CĂNG SAU LOẠI CÁP BƠM VỮA 4.1 Chọn phương án kết cấu sàn 4.2 Bố trí cáp Dự ứng lực 4.3 Tải trọng thiết kế 4.4 Kiểm tra chuyển vị 4.5 Tính toán sàn Dự ứng lực với trang thái làm việc : Transfer, SLS, ULS… 4.6 Kiểm tra chọc thủng cho cột vách 4.7 Tính toán lực, độ dãn dài cáp 4.8 Bản vẽ thi công Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD - Các phương án sàn kích thước sơ Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD VÍ DỤ TÍNH TOÁN 6.1 Xem ví dụ tinh toán phần mềm Cubus: Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD 6.2 Xem ví dụ tinh toán chống thủng: Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD Project: Structural type design: Date: Calculated by: Subject: PT Slab-Typical floor 8/22/2011 Punching shear check INPUTDATA I-General SelfWeight Superimposed dead load Live load SW SDL LL [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] Concrete strength Yield strength of shear RC Cable tensile strength Ultimate T.S of strand Area of one strand fcu fyv fps UTS [MPa] [MPa] [MPa] [kN] [cm2] Asd 25 2 25 295 1860 186 II-Details Column Name A1 A2 A3 Position internal corner edge Column size a [m] b [m] 0.60 0.80 0.60 0.80 0.60 0.80 Thickness h [m] d [m] 0.22 0.18 0.22 0.18 0.22 0.18 Reaction Vt [kN] Veff [kN] 760.00 874.00 350.00 437.50 650.00 910.00 APPENDIX OF SHEAR CHECKING - Formula calculate the reinforcement Area of shear force Shear stress of effective shear force of case i vi : v' : Final shear stress of design shear force in case i case i : From case to case a- If vi < v' b- If (vi - v') < 400 kN/m c- If 400 kN/m < (vi - v') < [V] then the slab don't need require reinforcement then As.add = 400xUxsv/0.87/fyv then As.add = ( vi - v' )xUxsv/0.87/fyv Note : In this case, we use : U: sv : d: fyv : [v] : Perimeter of case i Spacing of links In this case, we use : sv = d Effective depth of this perimeter Yield strength of shear RC (kN/m2) Maximium design shear stress - We finish calculating the reinfocement area of shear force when vi < v' - All of cases, at the column face: v1 < [v] Project: Structural type design: Date: Calculated by: Subject: PT Slab-Typical floor 8/22/2011 Punching shear check INPUTDATA Index A1 internal SelfWeight Superimposed dead load Live load SW SDL LL Concrete strength Yield strength of shear RC Cable tensile strength Ultimate T.S of strand Area of one strand fcu fyv fps UTS Asd 25 295 1860 186 [MPa] [MPa] [MPa] [kN] [cm2] a b h d 0.60 0.80 0.22 0.18 [m] [m] [m] [m] 760.00 874.00 [kN] [kN] Column size Slab thickness Effective depth Vt Veff Reaction at considered support CALCULATION 25 [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] (BS 8110-3.3;3.4;3.5;3.6;3.7) CASE CHECK at column face: Perimeter of case1 Shear stress of Veff Maximium shear stress u v1 = Veff / (u.d) 2.80 [m] 1,734.13 [kN/m ] [v]1 = 0.8x(fcu)1/2 [v]2 = [v] = {[v] ,[v]2} 4,000.00 [kN/m ] 5,000.00 [kN/m ] [kN/m ] 4,000.00 Condition: v1 = 1,734.13 < [v] = 4,000.00 *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A1 Page Case1 : Ok CASE CHECK at first perimeter (1.5d): Perimeter Effective area Effective depth Effective shear force Veff2 Shear stress of Veff2 u Aeff d 4.96 1.53 0.18 Veff-[1.4(DL+SDL)+1.6LL]xAeff v2 = Veff2 / (u.d) 853.07 As Σn Ap 59.14 30 30.00 Area of tension reinforcement No of strand in this perimeter Area of strands Design concrete shear stress A = (As+Ap x fps/fsv) p = A x 100/(u.d) w = 0.4/d y = fcu/25 vc = 0.79p(1/3)w(1/4)y(1/3)/1.25 No of strand in bv section Short-term Losses Long-term Losses Jacking force = Axial force due to pt Breadth of section Shear stress of Axial force n ST LT pj [m] [m2] [m] [kN] 955.50 [kN/m ] [cm2] [cm2] 248.30 [cm ] 2.78 2.22 1.00 1,085.14 [kN/m ] 10 0.18 0.18 0.8 x UTS P = nxpjxUTSx(1-ST)x(1-LT) Vh/M bv vp = 0.6(P/(bv.d)).(Vh/M) [kN] 1,000.53 0.10 1.14 [m] 292.55 [kN/m ] v' = vc + vp 1,377.69 [kN/m ] Final shear stress Condition: v2 = 955.50 < v' = 1,377.69 RC shear to be added for case 2: As.add = *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A1 Page C2 : Shear RC not required Project: Structural type design: Date: Calculated by: Subject: PT Slab-Typical floor 8/22/2011 Punching shear check INPUTDATA Index A2 corner SelfWeight Superimposed dead load Live load SW SDL LL Concrete strength Yield strength of shear RC Cable tensile strength Ultimate T.S of strand Area of one strand fcu fyv fps UTS Asd 25 295 1860 186 [MPa] [MPa] [MPa] [kN] [cm2] a b h d 0.60 0.80 0.22 0.18 [m] [m] [m] [m] 350.00 437.50 [kN] [kN] Column size Slab thickness Effective depth Vt Veff Reaction at considered support CALCULATION 25 [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] (BS 8110-3.3;3.4;3.5;3.6;3.7) CASE CHECK at column face: Perimeter of case1 Shear stress of Veff Maximium shear stress u v1 = Veff / (u.d) 2.00 [m] 1,215.28 [kN/m ] [v]1 = 0.8x(fcu)1/2 [v]2 = [v] = {[v] ,[v]2} 4,000.00 [kN/m ] 5,000.00 [kN/m ] [kN/m ] 4,000.00 Condition: v1 = 1,215.28 < [v] = 4,000.00 *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A2 Page Case1 : Ok CASE CHECK at first perimeter (1.5d): Perimeter Effective area Effective depth Effective shear force Veff2 Shear stress of Veff2 u Aeff d 3.08 1.17 0.18 Veff-[1.4(DL+SDL)+1.6LL]xAeff v2 = Veff2 / (u.d) 421.53 As Σn Ap 18.57 0.00 Area of tension reinforcement No of strand in this perimeter Area of strands Design concrete shear stress A = (As+Ap x fps/fsv) p = A x 100/(u.d) w = 0.4/d y = fcu/25 vc = 0.79p(1/3)w(1/4)y(1/3)/1.25 No of strand in bv section Short-term Losses Long-term Losses Jacking force = Axial force due to pt Breadth of section Shear stress of Axial force n ST LT pj [m] [m2] [m] [kN] 760.33 [kN/m ] [cm2] [cm2] 18.57 [cm ] 0.33 2.22 1.00 535.85 [kN/m ] 0.18 0.18 0.8 x UTS P = nxpjxUTSx(1-ST)x(1-LT) Vh/M bv vp = 0.6(P/(bv.d)).(Vh/M) [kN] 0.00 0.10 0.87 [m] 0.00 [kN/m ] v' = vc + vp 535.85 [kN/m ] Final shear stress Condition: v2 = 760.33 > v' = 8.64 cm2 535.85 RC shear to be added for case 2: As.add = *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A2 Page C2 : Shear RC required CASE CHECK at second perimeter (2.25d): Perimeter Effective area Effective depth Effective shear force Veff3 Shear stress of Veff3 u Aeff d 3.62 1.62 0.18 Veff-[1.4(DL+SDL)+1.6LL]xAeff v3 = Veff3 / (u.d) 415.33 As Σn Ap 22.15 0.00 Area of tension reinforcement No of strand in this perimeter Area of strands Design concrete shear stress A = (As+Ap x fps/fsv) p = A x 100/(u.d) w = 0.4/d y = fcu/25 vc = 0.79p(1/3)w(1/4)y(1/3)/1.25 No of strand in bv section Short-term Losses Long-term Losses Jacking force = Axial force due to pt Breadth of section Shear stress of Axial force n ST LT pj [m] [m2] [m] [kN] 637.40 [kN/m ] [cm2] [cm2] 22.15 [cm ] 0.34 2.22 1.00 538.52 [kN/m ] 0.18 0.18 0.8 x UTS P = nxpjxUTSx(1-ST)x(1-LT) Vh/M bv vp = 0.6(P/(bv.d)).(Vh/M) [kN] 0.00 0.10 1.01 [m] 0.00 [kN/m ] v' = vc + vp 538.52 [kN/m ] Final shear stress Condition: v3 = 637.40 > v' = 10.16 cm2 538.52 RC shear to be added for case 3: As.add = *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A2 Page C3 : Shear RC required CASE CHECK at third perimeter (3d): Perimeter Effective area Effective depth Effective shear force Veff4 Shear stress of Veff4 u Aeff d 4.16 2.14 0.18 Veff-[1.4(DL+SDL)+1.6LL]xAeff v4 = Veff4 / (u.d) 408.14 As Σn Ap 25.73 10 10.00 Area of tension reinforcement No of strand in this perimeter Area of strands Design concrete shear stress A = (As+Ap x fps/fsv) p = A x 100/(u.d) w = 0.4/d y = fcu/25 vc = 0.79p(1/3)w(1/4)y(1/3)/1.25 No of strand in bv section Short-term Losses Long-term Losses Jacking force = Axial force due to pt Breadth of section Shear stress of Axial force n ST LT pj [m] [m2] [m] [kN] 545.06 [kN/m ] [cm2] [cm2] 88.78 [cm ] 1.19 2.22 1.00 816.71 [kN/m ] 0.18 0.18 0.8 x UTS P = nxpjxUTSx(1-ST)x(1-LT) Vh/M bv vp = 0.6(P/(bv.d)).(Vh/M) [kN] 500.27 0.10 1.14 [m] 146.28 [kN/m ] v' = vc + vp 962.99 [kN/m ] Final shear stress Condition: v4 = 545.06 < v' = 962.99 RC shear to be added for case 4: As.add = *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A2 Page C4 : Shear RC not required Project: Structural type design: Date: Calculated by: Subject: PT Slab-Typical floor 8/22/2011 Punching shear check INPUTDATA Index A3 edge SelfWeight Superimposed dead load Live load SW SDL LL Concrete strength Yield strength of shear RC Cable tensile strength Ultimate T.S of strand Area of one strand fcu fyv fps UTS Asd 25 295 1860 186 [MPa] [MPa] [MPa] [kN] [cm2] a b h d 0.60 0.80 0.22 0.18 [m] [m] [m] [m] 650.00 910.00 [kN] [kN] Column size Slab thickness Effective depth Vt Veff Reaction at considered support CALCULATION 25 [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] (BS 8110-3.3;3.4;3.5;3.6;3.7) CASE CHECK at column face: Perimeter of case1 Shear stress of Veff Maximium shear stress u v1 = Veff / (u.d) 1.40 [m] 3,611.11 [kN/m ] [v]1 = 0.8x(fcu)1/2 [v]2 = [v] = {[v] ,[v]2} 4,000.00 [kN/m ] 5,000.00 [kN/m ] [kN/m ] 4,000.00 Condition: v1 = 3,611.11 < [v] = 4,000.00 *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A3 Page Case1 : Ok CASE CHECK at first perimeter (1.5d): Perimeter Effective area Effective depth u Aeff d Effective shear force Veff2 Shear stress of Veff2 Veff-[1.4(DL+SDL)+1.6LL]xAeff v2 = Veff2 / (u.d) As Σn Ap Area of tension reinforcement No of strand in this perimeter Area of strands Design concrete shear stress A = (As+Ap x fps/fsv) p = A x 100/(u.d) w = 0.4/d y = fcu/25 vc = 0.79p(1/3)w(1/4)y(1/3)/1.25 No of strand in bv section Short-term Losses Long-term Losses Jacking force = Axial force due to pt Breadth of section Shear stress of Axial force n ST LT pj 1.94 0.93 0.18 [m] [m2] [m] 897.25 [kN] 2,569.43 [kN/m ] 3.80 0.00 [cm2] [cm2] 3.80 [cm ] 0.11 2.22 1.00 368.48 [kN/m ] 0.18 0.18 0.8 x UTS P = nxpjxUTSx(1-ST)x(1-LT) Vh/M bv vp = 0.6(P/(bv.d)).(Vh/M) [kN] 0.00 0.10 0.87 [m] 0.00 [kN/m ] v' = vc + vp 368.48 [kN/m ] Final shear stress Condition: v2 = 2,569.43 > v' = 29.95 cm2 368.48 RC shear to be added for case 2: As.add = *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A3 Page C2 : Shear RC required CASE CHECK at second perimeter (2.25d): Perimeter Effective area Effective depth u Aeff d Effective shear force Veff3 Shear stress of Veff3 Veff-[1.4(DL+SDL)+1.6LL]xAeff v3 = Veff3 / (u.d) As Σn Ap Area of tension reinforcement No of strand in this perimeter Area of strands Design concrete shear stress A = (As+Ap x fps/fsv) p = A x 100/(u.d) w = 0.4/d y = fcu/25 vc = 0.79p(1/3)w(1/4)y(1/3)/1.25 No of strand in bv section Short-term Losses Long-term Losses Jacking force = Axial force due to pt Breadth of section Shear stress of Axial force n ST LT pj 2.21 1.21 0.18 [m] [m2] [m] 893.41 [kN] 2,245.87 [kN/m ] 4.33 0.00 [cm2] [cm2] 4.33 [cm ] 0.11 2.22 1.00 368.48 [kN/m ] 0.18 0.18 0.8 x UTS P = nxpjxUTSx(1-ST)x(1-LT) Vh/M bv vp = 0.6(P/(bv.d)).(Vh/M) [kN] 0.00 0.10 1.01 [m] 0.00 [kN/m ] v' = vc + vp 368.48 [kN/m ] Final shear stress Condition: v3 = 2,245.87 > v' = 29.10 cm2 368.48 RC shear to be added for case 3: As.add = *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A3 Page C3 : Shear RC required CASE CHECK at third perimeter (3d): Perimeter Effective area Effective depth u Aeff d Effective shear force Veff4 Shear stress of Veff4 Veff-[1.4(DL+SDL)+1.6LL]xAeff v4 = Veff4 / (u.d) As Σn Ap Area of tension reinforcement No of strand in this perimeter Area of strands Design concrete shear stress A = (As+Ap x fps/fsv) p = A x 100/(u.d) w = 0.4/d y = fcu/25 vc = 0.79p(1/3)w(1/4)y(1/3)/1.25 No of strand in bv section Short-term Losses Long-term Losses Jacking force = Axial force due to pt Breadth of section Shear stress of Axial force n ST LT pj 2.48 1.53 0.18 [m] [m2] [m] 889.07 [kN] 1,991.65 [kN/m ] 4.86 0.00 [cm2] [cm2] 4.86 [cm ] 0.11 2.22 1.00 368.48 [kN/m ] 0.18 0.18 0.8 x UTS P = nxpjxUTSx(1-ST)x(1-LT) Vh/M bv vp = 0.6(P/(bv.d)).(Vh/M) [kN] 0.00 0.10 1.14 [m] 0.00 [kN/m ] v' = vc + vp 368.48 [kN/m ] Final shear stress Condition: v4 = 1,991.65 > v' = 28.23 cm2 368.48 RC shear to be added for case 4: As.add = *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A3 Page C4 : Shear RC required CASE CHECK at 4th perimeter (3.75d): Perimeter Effective area Effective depth u Aeff d Effective shear force Veff5 Shear stress of Veff5 Veff-[1.4(DL+SDL)+1.6LL]xAeff v5 = Veff5 / (u.d) As Σn Ap Area of tension reinforcement No of strand in this perimeter Area of strands Design concrete shear stress A = (As+Ap x fps/fsv) p = A x 100/(u.d) w = 0.4/d y = fcu/25 vc = 0.79p(1/3)w(1/4)y(1/3)/1.25 No of strand in bv section Short-term Losses Long-term Losses Jacking force = Axial force due to pt Breadth of section Shear stress of Axial force n ST LT pj 2.75 1.88 0.18 [m] [m2] [m] 884.24 [kN] 1,786.33 [kN/m ] 5.39 0.00 [cm2] [cm2] 5.39 [cm ] 0.11 2.22 1.00 368.48 [kN/m ] 0.18 0.18 0.8 x UTS P = nxpjxUTSx(1-ST)x(1-LT) Vh/M bv vp = 0.6(P/(bv.d)).(Vh/M) [kN] 0.00 0.10 1.28 [m] 0.00 [kN/m ] v' = vc + vp 368.48 [kN/m ] Final shear stress Condition: v5 = 1,786.33 > v' = 27.35 cm2 368.48 RC shear to be added for case 5: As.add = *|* The Formula calculate the reinforcement of shear force (As.add) is showed in the appendix follows A3 Page C5 : Shear RC required ... kế Kết cấu B tông dự ứng lực thường thiết kế tuân theo tiêu chuẩn: BS 8110, ACI 318, Eurocode, AS 3600… Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD 2.1 VẬT LIỆU DÙNG TRONG KẾT CẤU BÊTÔNG DỰ ỨNG LỰC B tông B tông. .. sơ Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD - Sơ đồ bố trí cáp: Tuỳ thuộc vào phương án kết cấu ta có dạng bố trí cáp cho sàn dự ứng lực sau: Kết cấu. .. toán: Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD 5.3 Tạo mô hình kết cấu sàn: 5.4 Bố trí cáp cao độ đường cáp: Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD 5.5 Nhập tải trọng: Kết cấu Dự ứng lực Phòng DSD Kết cấu Dự ứng lực

Ngày đăng: 25/09/2017, 18:05

Xem thêm