Đồ án nền móng công trình

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH MỤC LỤC Phần 1: MÓNG NÔNG I/ Số liệu công trình II/ Xử lý số liệu III/ Phương án móng A THIẾT KẾ MÓNG C1 1/ Tải trọng truyền xuống móng 2/ Xác định kích thước đáy móng 3/ Kiểm tra lại kích thước đáy móng 4/ Kiểm tra kích thước đáy móng theo TTGH 5/ Tính độ bền cấu tạo móng 11 6/ Tính toán bố trí thép 15 B THIẾT KẾ MÓNG C2 18 1/ Tải trọng truyền xuống móng 18 2/ Xác định kích thước đáy móng 18 3/ Kiểm tra lại kích thước đáy móng 19 4/ Kiểm tra kích thước đáy móng theo TTGH 21 5/ Tính độ bền cấu tạo móng 23 6/ Tính toán bố trí thép 27 Phần 2: MÓNG CỌC 30 I/ Số liệu công trình 30 II/ Phương án móng 31 III/ Xác định tải trọng truyền xuống móng từ cao trình MĐTN 35 IV/ Đánh giá điều kiện địa chất 35 V/ Tính toán cấu tạo cọc 36 VI/ Kiểm tra độ lún móng cọc 46 VII/ Tính toán bố trí thép đài cọc 52 VU DUY TÙNG – 11510301926 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH Phần 1: MÓNG NÔNG I/ Số liệu công trình: + Công trình: Các móng có nội lực tính toán cân cột cao độ mặt đất sau: Đơn vị T T.m T Nội lực N0 M0 Q0 Móng C1 85.0 3.0 2.0 Móng C2 55.0 2.0 1.4 + Đất nền: CÁC LỚP ĐẤT Lớp Lớp Số hiệu H (m) Số hiệu H (m) 50 1.5 65 5.5 Lớp Số hiệu 73 Mực nước ngầm (tính từ mặt đất) (m) 6.7 II/ Xử lý số liệu: 1/ Lớp đất thứ 1: Số hiệu 50, dày 1.5m, có tiêu lý nhu sau: W (%) Wnh (%) Wd (%) γ (T/m3) 28.6 31.2 24.7 1.8 Kết thí nghiệm nén e-p với tải trọng nén P (kPa) 100 200 300 400 0.82 0.79 0.74 0.72 Δ Φ (độ) 11040’ KQ xuyên tĩnh qc (MPa) 1.77 2.66 c (kg/cm2) 0.08 KQ xuyên tiêu chuẩn N + Chỉ số dẻo: I P  Wnh  Wd  31.2  24.7  6.5%  I P  6.5%  7%  Đất cát pha + Chỉ số sệt: IL  W  Wd 28.6  24.7   0.6 IP 6.5   I L  0.6   Đất trạng thái dẻo VU DUY TÙNG – 11510301926 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH => Lớp thuộc loại đất cát pha – dẻo + Hệ số rỗng: e    n  (1  W )  1  2.66   (1  0.286)   0.9 1.8 + Modul biến dạng (tr.259 sách Cơ học đất_Châu Ngọc Ẩn): E    qc Ứng với đất cát pha     E   1.77  5.31( MPa ) 2/ Lớp đất 2: Số hiệu 65, dày 5.5m, có tiêu lý sau: W (%) Wnh (%) Wd (%) γ (T/m3) 28 34.6 22.1 1.84 Kết thí nghiệm nén e-p với tải trọng nén P (kPa) 100 200 300 400 0.83 0.80 0.78 0.75 Δ Φ (độ) 13050’ KQ xuyên tĩnh qc (MPa) 2.25 2.7 c (kg/cm2) 0.18 KQ xuyên tiêu chuẩn N 11 + Chỉ số dẻo: I P  Wnh  Wd  34.6  22.1  12.5%  7%  I P  6.5%  14%  Đất sét pha + Chỉ số sệt: IL  W  Wd 28  22.1   0.47 IP 12.5  0.25  I L  0.47  0.5  Đất trạng thái dẻo cứng => Lớp thuộc loại đất sét pha – dẻo cứng + Hệ số rỗng: e    n  (1  W )  1  2.7   (1  0.28)   0.88 1.84 + Dung trọng đẩy nổi:  dn  (  1)   n (2.7  1) 1   0.91(T/ m3 ) 1 e  0.88 + Modul biến dạng (tr.259 sách Cơ học đất_Châu Ngọc Ẩn): E    qc VU DUY TÙNG – 11510301926 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH Ứng với đất sét pha     E   2.25  15.75 ( MPa) 3/ Lớp đất 3: Số hiệu 73, có tiêu lý sau: W (%) Wnh (%) Wd (%) γ (T/m3) 22 27.1 20.6 1.9 Kết thí nghiệm nén e-p với tải trọng nén P (kPa) 100 200 300 400 0.690 0.683 0.678 0.675 Δ Φ (độ) 18029’ KQ xuyên tĩnh qc (MPa) 4.5 2.67 c (kg/cm2) 0.23 KQ xuyên tiêu chuẩn N 25 + Chỉ số dẻo: I P  Wnh  Wd  27.1  20.6  6.5%  I P  6.5%  7%  Đất cát pha + Chỉ số sệt: IL  W  Wd 22  20.6   0.22 IP 6.5   I L  0.22   Đất trạng thái dẻo => Lớp thuộc loại đất cát pha – dẻo + Hệ số rỗng: e    n  (1  W )  1  2.67   (1  0.22)   0.71 1.9 + Dung trọng đẩy nổi:  dn  (  1)   n (2.67  1) 1   0.97(T/ m3 ) 1 e  0.71 + Modul biến dạng (tr.259 sách Cơ học đất_Châu Ngọc Ẩn): E    qc Ứng với đất cát pha     E   4.5  13.5( MPa ) VU DUY TÙNG – 11510301926 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH 4/ Kết trụ địa chất 0.00 m Lớp 1: Đất cát pha – dẻo 1.5 m Lớp 2: Đất sét pha – dẻo cứng 5.5 m 6.70 m Lớp 1: Đất cát pha – dẻo III/ Phương án móng: - Tải trọng công trình không lớn - Lớp đất thứ có độ dày 5.5m; có tính chất lý tốt so với lớp thứ có độ dày 1,5m mực nước ngầm nằm sâu (6.7m) so với mặt lớp đất thứ Nên lớp đất thứ lớp đất thích hợp cho việc đặt móng => Dùng móng đơn bêtông cốt thép đặt vào lớp thứ - Chọn nhiều sâu chôn móng hm  2.0 (m) ( Không kể đến lớp bêtông lót đáy móng) VU DUY TÙNG – 11510301926 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH A THIẾT KẾ MÓNG C1: 1/ Tải trọng truyền xuống móng: Tải trọng tính toán: N 0tt M 0tt Q0tt 85.0 Chọn hệ số vượt tải n  1.15 : 3.0 2.0 N 0tc M 0tc Q0tt 73.9 2.61 1.74 2.0 2/ Xác định kích thước đáy móng: Cường độ đất đáy móng: R m1  m2  (A b  II  B  h   II'  D  cII ) ktc Tra bảng 2.2/65 (Sách Nền Móng công trình dân dụng – công nghiệp _ Nguyễn Văn Quảng)  m1  1.2; m2  1.0;ktc  1.0 (Có khoan khảo sát địa chất)   13050'  13.830  A  0.285;B  2.151;D  4.688 VU DUY TÙNG – 11510301926 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH  II  1.84 (T/ m3 ); c  0.18 (kg / cm2 )  1.8 (T / m )  II'  1.8  1.5  1.84  0.5  1.81 (T/m2 ) Chọn tỷ lệ hai cạnh đáy móng : l  y  1.2 b Chọn Ptc  Rtc Ta giải phương trình để tìm b: a0 yb3  a1 yb  N 0tc  (*) a0  m1  m2 1.2  1.0  A   II   0.285  1.84  0.629 ktc 1.0 a1  m1  m2  (B h  II'  D  cII )   tb  h ktc 1.2  1.0  (2.151  2.0  1.81  4.668  1.8)   1.0  19.425  Thay ao , a1 vào (*): 0.629  1.2  b  19.425  1.2  b  73.913   b  1.733 (m)  l  1.733  1.2  2.079 (m) Vì móng chịu tải lệch tâm nên tăng kích thước đáy móng lên 1.2 lần  F  1.2  (1.733  2.079)  4.323 (m ) Giữ nguyên tỷ lệ cạnh đáy móng y  1.2  Bề rộng móng:  b  F 4.323   1.89  chọn b  2.0 (m) 1.2 1.2  Bề dài móng: l  2.0  1.2  2.4 (m) Vậy kích thước đáy móng C1: b  l  2.0  2.4 m m 3/ Kiểm tra lại kích thước đáy móng Áp lực tiêu chuẩn đáy móng tải trọng tiêu chuẩn gây là: VU DUY TÙNG – 11510301926 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH N tc M tc P   F W tc N M tc tc Pmin   F W tc P tc  Pmin Ptbtc  max tc max Đế kích thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực thì: tc  Pmax  1.2R  tc  Pmin   tc  Ptb  R tc tc ; Pmax ; Ptbtc R: Tính Pmax - N tc  N 0tc   tb  h  b  l  73.913     2.4  93.113 (T) - M tc  M 0tc  Q0tc  h  2.609  1.732   6.087 (T.m) - F  b  l   2.4  4.8 (m ) ; W  bl 2  2.42   1.92 (m3 ) 6 Ta có: 93.113 6.087   22.569 (T/m ) 4.8 1.92 93.113 6.087 tc Pmin    16.228 (T/m ) 4.8 1.92 22.569  16.228 Ptbtc   19.399 (T/m ) tc Pmax  R m1  m2  (A b  II  B  h   II'  D  cII ) ktc 1.2  1.0  (0.285   1.84  2.151  1.81  4.668  1.8) 1.0  20.684 (T/m )  tc  Pmax  22.569  1.2R  24.82 (T/m2 )  tc  Pmin  16.228   tc  Ptb  19.339  R  20.684 (T/m )  Kích thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực VU DUY TÙNG – 11510301926 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH Ta nhận thấy lớp đất thứ có 3  2 lớp thứ nên ta không cần kiểm tra cường độ đỉnh lớp thứ 4/ Kiểm tra kích thước đáy móng theo TTGH 2: Ta có lực gây lún trọng tâm đáy móng: Pgl  Ptbtc    h  19.399  1.81   515.399 (T/m ) Chia đất đáy móng thành nhiều lớp nhỏ, lớp có chiều dày nhỏ b đồng 1 b    0.5 (m)  chọn hi  0.5 (m) 4 Ứng suất gây lún điểm nằm trục thân đất ứng xuất gây lún đáy móng phân bố Pgl  15.399 (T/m ) gây bảng sau:  Lớp đất Điểm (T/m ) 2 1.84 1.84 1.84 1.84 1.84 1.84 1.84 1.84 1.84 h z 2z l (m) (m) b b 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 0.000 0.577 1.154 1.731 2.308 2.886 3.463 4.040 4.617 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2  zbt   h  gl  K Pgl K0 (T/m ) (T/m )  zbt  gl 1.000 0.911 0.683 0.469 0.323 0.229 0.171 0.130 0.103 3.620 4.540 5.460 6.380 7.300 8.220 9.140 10.060 10.980 15.399 14.028 10.520 7.214 4.974 3.531 2.632 2.002 1.578 0.235 0.324 0.519 0.884 1.468 2.328 3.472 5.025 6.957 Bảng tính giá trị ứng suất móng C1 Giới hạn nén lún lấy điểm số có độ sâu từ đáy móng 4.0 (m) Tại đó:  zbt  10.980    gl   1.578  7.89 (T/m2 ) VU DUY TÙNG – 11510301926 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH Biểu đồ phân bố ứng suất đất  Dự báo dộ lún thể sau: Trong đó: P1i   bti   bti 1 e1i nội suy theo P1i ; P2i  P1i   gli   gli 1 Si  e1i  e2i  hi  e1i e2i nội suy theo P2i VU DUY TÙNG – 11510301926 10 GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH L =13.4 m H2=3 m H1=5.6 m 2.0 m ĐỒ ÁN NỀN MÓNG ψ BM b=1600 B1=1300 H4=2 m H3=4.8 m ψ L1=2100 l =2400 LM * Hình vẽ khối móng quy ước VU DUY TÙNG – 11510301926 47 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH tb 11.4940 Ta có:     2.87350 4 - Chiều dài khối móng quy ước: LM  B1   L  tan( )  2.1   [13.4  tan(2.87350 )]  3.145 (m) - Chiều rộng khối móng quy ước: LM  B1   L  tan( )  1.3   [13.4  tan(2.87350 )]  2.345 (m) - Chiều cao khối móng quy ước: H M  15.4 (m) - Trong lượng khối móng quy ước: PM  BM  LM  H M   tb  3.145  2.345 15.4  2.0  227.185 (T) - Lực dọc tiêu chuẩn tâm khối móng quy ước: N Mtc  N 0tc  PM  93.601  227.185  320.786 (T) - Moment tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước: M ytc '  M ytc  Qxtc  H M  36.391  2.113  15.4  68.932 (T.m) M xtc '  M xtc  Qytc  H M  1.826  0.261  15.4  5.843 (T.m) - Độ lệch tâm e: Theo phương cạnh dài khối móng quy ước: e1  M ytc ' N tc M  68.932  0.215 (m) 320.786 Theo phương cạnh ngắn khối móng quy ước: M xtc ' 5.843 e2  tc   0.018 (m) N M 320.786 -Ta có: tc max P N Mtc  e1  e2   (1   ) FM LM BM  320.786  0.215  0.018  (1   )  72.465 (T/m ) 3.145  2.345 3.145 2.345 VU DUY TÙNG – 11510301926 48 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG tc P GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH N Mtc  e1  e2   (1   ) FM LM BM  320.786  0.215  0.018  (1   )  14.515 (T/m ) 3.145  2.345 3.145 2.345 tc tc Pmax  Pmin P   43.490 (T/m2 ) tc tb - Cường độ iêu chuẩn đất đáy khối móng quy ước: RM  m1  m2  (A BM   II  B  H M   II'  D  cII ) ktc Tra bảng 2.2/65 (Sách Nền Móng công trình dân dụng – công nghiệp _ Nguyễn Văn Quảng)  m1  1.2; m2  1.0;ktc  1.0 (Có khoan khảo sát địa chất)   16045'  16.750  A  0.386;B  2.539;D  5.116  II  1.9 (T/ m3 ); c  0.29 ( kg / cm2 )  2.9 (T / m )  II'  1.78  5.6  1.7   1.9  4.8  1.9   1.817 (T/m3 ) 15.4 1.2  1.0  (0.386  2.345  1.9  2.539  15.4  1.817  5.116  2.9) 1.0  105.135 (T/m )  RM  tc Pmax  72.465 (T/m )  1.2  RM  1.2  105.135  126.162 (T/m ) Ptbtc  43.490 (T/m )  RM  105.135 (T/m ) * Tính lún cho khối móng quy ước: - Ứng suất thân đất gây đáy móng quy ước:  zbt    i  H i  1.78  5.6  1.7   1.9  4.8  1.9   27.988 (T/m ) - Ứng suất gây lún tải trọng công trình gây ra: Pgl  Ptbtc   zbt  43.49  27.988  15.5017 (T/m ) - Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp đất nau đồng có chiều dày hi  BM 2.345   0.586 (m)  chọn hi  0.5 (m) 4 VU DUY TÙNG – 11510301926 49 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG  GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH  zbt   h  gl  K Pgl (T/m ) (T/m )  zbt  gl 0,000 1,341 1,000 27,988 15,502 1,805 0,5 0,426 1,341 0,958 28,938 14,852 1,948 16,4 1,0 0,853 1,341 0,809 29,888 12,546 2,382 1.90 16,9 1,5 1,279 1,341 0,629 30,838 9,745 3,164 1.90 17,4 2,0 1,706 1,341 0,476 31,788 7,371 4,312 1.90 17,9 2,5 2,132 1,341 0,361 32,738 5,594 5,852 h z (T/m ) (m) (m) 1.90 15,4 0,0 1.90 15,9 1.90 Điểm 2z LM BM BM K0 2 * Bảng tính giá trị ứng suất khối móng quy ước Giới hạn nén lún lấy điểm số 5, có độ sâu kể từ khối móng quy ước 2.5 (m) Tai đó:  zbt  32.738 (T/m )    zbt   5.594  27.970 (T/m ) VU DUY TÙNG – 11510301926 50 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH 5.6 m  =1.74 (T/m3 ) 3m  =1.70 (T/m3 ) 4.8 m  =1.90 (T/m3 ) 3m 2m  =1.90 (T/m3 ) * Sơ đồ tính lún móng cọc VU DUY TÙNG – 11510301926 51 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH  Dự báo dộ lún thể sau: Trong đó: P1i   bti   bti 1 ; P2i  P1i  e1i nội suy theo P1i  gli   gli 1 Si  e1i  e2i  hi  e1i e2i nội suy theo P2i  zbt   h  gl  K Pgl (T/m ) (T/m ) 15,502 1,805 28,4630 43,6398 0,8357 0,8313 0,0012 14,852 1,948 29,4130 43,1123 0,8354 0,8314 0,0011 12,546 2,382 30,3630 41,5088 0,8351 0,8319 0,0009 9,745 3,164 31,3130 39,8713 0,8348 0,8324 0,0007 7,371 4,312 32,2630 38,7459 0,8346 0,8327 0,0005 5,594 5,852 Tổng 0,0043 Điểm P2i P1i e1i e2i Si (m) * Bảng tính lún khối mong quy ước Tổng độ lún S  0.0043 (m) =0.43 (cm)  S gh  (cm) Vậy khối móng quy ước thỏa điều kiện lún tuyệt đối VII Tính toán bố trí thép đài cọc: - Chọn chiều cao đài cọc hd  h0  a  0.75  0.15  0.90 (m) - Tính phản lực cọc: N tt M y  xi M xtt  yi Pi    n x i  yi2 tt tt P1  124.27 46.224  0.9 2.7  0.5    32.652 (T)  0.92  0.52 P2  124.27 46.224  0.9 2.7  0.5    34.452 (T)  0.92  0.52 P3  124.27 46.224  0.0 2.7  0.5    19.812 (T)  0.92  0.52 VU DUY TÙNG – 11510301926 52 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH P4  124.27 46.224  0.0 2.7  0.5    21.612 (T)  0.92  0.52 P5  124.27 46.224  0.9 2.7  0.5    6.972 (T)  0.92  0.52 P1  124.27 46.224  0.9 2.7  0.5    8.772 (T)  0.92  0.52 - Ta kiểm tra khả chống chọc thủng theo điều kiện sau:  Cọc chọc thủng đài  Cột chọc thủng đài theo tháp chọc thủng  Cọc (nhóm cọc) góc chọc thủng đài  Hàng cọc chọc thủng đài tiết diện nghiêng 1/ Kiểm tra cọc chọc thủng đài: Với chiều cao h0  0.75 (m) đáy tháp chọc thủng phủ hết cọc nên không cần kiểm tra điều kiện cọc chọc thủng đài VU DUY TÙNG – 11510301926 53 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH 2/ Kiểm tra cột chọc thủng đài theo tháp chọc thủng: * Tháp chọc thủng (mặt đứng) c2 c1 * Tháp chọc thủng (mặt bằng) VU DUY TÙNG – 11510301926 54 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH Theo hình vẽ ta có: N ct  P1  P2  P3  P4  P5  P6  32.652  34.452  19.812  21.612  6.972  8.772  124.27 (T) Ncct  [1  ( Bc  c2 )  2  ( Lc  c1)]  Rbt  h0 c2  0.450 (m)   c1  0.450 (m) c1  0.150 (m)  c2  0.375 (m) h0  0.750 (m)  0.5  h  0.375 (m)   h   0.75  1  1.5      1.5      2.915 c 0.45    1 2 h   0.45    1.5      1.5      3.354 c 0.375    2 Rbt  90 (T/m ); h0  0.75 (m)  Ncct  [2.121 (0.4  0.375)  3.354  (0.6  0.45)]  90  0.75  390.238 (T)  Nct  124.27 (T)  Ncct  390.238 (T)  Đài thỏa điều kiện cột chọc thủng đài theo tháp chọc thủng VU DUY TÙNG – 11510301926 55 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH 3/ Kiểm tra cọc góc chọc thủng đài: c2 b2 c1 * Tháp chọc thủng cọc góc b1 Theo hình vẽ ta có: Nct  P2  34.452 (T) c c N cct   [1  (bc  )    (b1  )]  Rbt  h0 2 c1  0.450 (m)   c  0.375 (m) c1  0.150 (m) b2  0.450 (m)   b1  0.450 (m) h0  0.750 (m)  0.5  h  0.375 (m)  b2  0.450 (m) c2  0.450 (m) b1  0.450 (m) h   0.75  1  1.5      1.5      2.915  0.45   c1  2 h   0.45    1.5      1.5      3.354 c 0.375    2 Rbt  90 (T/m ); h0  0.75 (m) VU DUY TÙNG – 11510301926 56 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH 0.375 0.450 N cct   [2.121  (0.45  )  3.354  (0.450  )]  90  0.75 2  139.139 (T)  Nct  34.452 (T)  Ncct  139.139 (T)  Đài thỏa điều kiện cọc góc chọc thủng đài 4/ Kiểm tra hàng cọc chọc thủng tiết diện nghiên: * Mặt kiểm tra hàng cọc chọc thủng Kiểm tra cho tiết diện 1-1 N ct1  N cct  1  bd  Rbt  ho N ct1  P1  P2  32.652  34.452  67.104 (T) c  0.45 ( m)     1.361 h0  0.75 (m)  Rbt  90 (T/m ); h0  0.75 (m); bd  1.6 (m) VU DUY TÙNG – 11510301926 57 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH  N cct  1.361  1.6  90  0.75  146.94 (T)  N ct1  67.104 (T)  N cct  146.94 (T) Kiểm tra cho tiết diện 1-1 N ct2  N cct    ld  Rbt  ho N ct2  P2  P4  P6  34.452  21.612  8.772  64.836 (T) c  0.375 (m)     1.565 h0  0.75 (m)  Rbt  90 (T/m ); h0  0.75 (m); ld  2.4 (m)  N cct  1.565  2.4  90  0.75  253.570 (T)  N ct2  64.835 (T)  N cct  253.570 (T)  Đài thỏa điều kiện hàng cọc chọc thủng tiết diện nghiên 5/ Tính cốt thép đài cọc: * Sơ đồ tính thép đài cọc: VU DUY TÙNG – 11510301926 58 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH + Momen quay quanh mặt ngàm I-I: P1  P2 M1 M1  ( P1  P2 )  r1  (32.652  34.452)  0.6  40.262 (T.m) r1 : Khoảng cách từ mặt ngàm đến tim cọc 1,2:  r1  0.6 (m) Diện tính cột thép chịu moment uống M1 M1 40.626  104 As1    21.303 (cm2 ) 0.9  Rs  h0 0.9  28000  0.45 Chọn thép  16; a s  2.01 (cm )  Số thép cần đặt: n As1 21.303   10.595 (cây) as 2.01 Khoản cách cây: a   Chọn số 11 1600   50  150.000 (mm) 11 Vậy ta bố trí 1116a150 + Momen quay quanh mặt ngàm II-II: P2  P4  P6 M2 M1  ( P2  P4  P6 )  r2  (34.452  21.262  8.778)  0.3  19.451 (T.m) r2 : Khoảng cách từ mặt ngàm đến tim cọc 2,4,6:  r2  0.3 (m) Diện tính cột thép chịu moment uống M M2 19.451 104 As    10.291 (cm2 ) 0.9  Rs  h0 0.9  28000  0.45 VU DUY TÙNG – 11510301926 59 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH Chọn thép  12; a s  1.13 (cm )  Số thép cần đặt: n As1 10.291   9.099 (cây) as 1.13 Khoản cách cây: a   Chọn số 10 2400   50  255.56 (mm) 11 Chọn lại a=250 ta có số n  2400   50   10.2 250 Vậy ta bố trí 1112a250 VU DUY TÙNG – 11510301926 60 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Văn Quảng Nền móng công trình dân dụng – cộng nghiệp – 2011 [2] Châu Ngọc Ẩn Cơ học đất – 2010 [3] Tài liệu học tập lớp VU DUY TÙNG – 11510301926 61 ...ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH Phần 1: MÓNG NÔNG I/ Số liệu công trình: + Công trình: Các móng có nội lực tính toán cân cột cao độ mặt đất sau: Đơn vị T T.m T Nội lực N0 M0 Q0 Móng. .. 11510301926 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH 6/ Tính toán bố trí thép: tt Pmin Ptbtt P1tt tt Pmax * Sơ đồ tính thép cho móng C1 VU DUY TÙNG – 11510301926 15 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG... 11510301926 26 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG QUANG THÀNH 6/ Tính toán bố trí thép: tt Pmin Ptbtt P1tt tt Pmax * Sơ đồ tính thép cho móng C2 VU DUY TÙNG – 11510301926 27 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRƯƠNG