đồ án nền móng công trình

ĐỒ ÁN NỀN-MÓNG GVHD: HOÀNG THẾ THAO ĐỒ ÁN NỀN MÓNG I-THỐNG KÊ CÁC CHỈ TIÊU VẬT LÝ LỚP 2 DUNG TRỌNG TỰ NHIÊN ƯỚT KN/m3KN/m3... ĐỒ ÁN NỀN-MÓNG GVHD: HOÀNG THẾ THAO... ĐỒ ÁN NỀN-MÓNG GVHD:

Trang 1

ĐỒ ÁN NỀN-MÓNG GVHD: HOÀNG THẾ THAO

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG I-THỐNG KÊ CÁC CHỈ TIÊU VẬT LÝ

LỚP 2

DUNG TRỌNG TỰ NHIÊN ƯỚT (KN/m3)KN/m3))

Trang 2

Trang 3

LỚP 2

DUNG TRỌNG TỰ NHIÊN KHÔ (KN/m3)KN/m3))

Trang 4

tb= 7.7 cm= 0.3)4421

cm= 0.881 v=cm/tb = 0.0447

v= 0.0447<v=0.05Giá trị tiêu chuẩn tc=tb= 7.7

LỚP 2

DUNG TRỌNG ĐẨY NỔI (KN/m3)KN/m3))

Trang 5

LỚP 2ĐỘ ẪM w(KN/m3)%)

Trang 6

Trang 7

v= 0.05463)<v=0.15

Giá trị tiêu chuẩn wtc=wtb= 88.3)25

LỚP 2HỆ SỐ RỖNG e

Trang 8

ỨNG SUẦT  ỨNG VỚI LỰC CẮT KG/cm2)

Trang 9

Trang 10

LỚP 2

ỨNG SUẦT  ỨNG VỚI LỰC CẮT KG/cm2)

Trang 11

LỚP 2

ỨNG SUẦT  ỨNG VỚI LỰC CẮT KG/cm2)

Trang 12

Trang 13

THỐNG KÊ c VÀ  CHO LỚP ĐẤT 2

Trang 14

Trang 15

Trang 16

LỚP 3)A

STT

Số hiệumẫu

(KN/m3)KN/

m3)) i-tb i-tb)2

Ghichú

LỚP 3)A

STT

Số hiệumẫu

(KN/m3)KN/

m3)) i-tb i-tb)2

Ghichú

LỚP 3)A

STT

Số hiệumẫu

(KN/m3)KN/

m3)) i-tb i-tb)2

Ghichú

LỚP 3)B

tb= 18.175Giá trị tiêu chuẩn tc=tb= 18.175

LỚP 3)B

tb=13).4 Giá trị tiêu chuẩn tc=tb=13).4

LỚP 3)B

tb=8.3)95 Giá trị tiêu chuẩn tc=tb=8.3)95

LỚP 3)BĐỘ ẪM w(KN/m3)%)

wtb=3)5.65 Giá trị tiêu chuẩn wtc=wtb=3)5.65

LỚP 3)BHỆ SỐ RỖNG e

etb = 0.9985 Giá trị tiêu chuẩn etc= etb =0.9985

Trang 17

LỚP 4

Trang 18

LỚP 4

DUNG TRỌNG ĐẨY NỔIÂ (KN/m3)KN/m3))

Trang 19

tb= 9.84Giá trị tiêu chuẩn tc=tb= 9.84

LỚP 4ĐỘ ẪM w(KN/m3)%)

Trang 20

LỚP 4HỆ SỐ RỖNG e

Trang 21

LỚP 4

ỨNG SUẦT  ỨNG VỚI LỰC CẮT KG/cm2)

LỚP 4

ỨNG SUẦT  ỨNG VỚI LỰC CẮT KG/cm2)

Trang 22

LỚP 4

ỨNG SUẦT  ỨNG VỚI LỰC CẮT KG/cm2)

Trang 23

tb= 1.745Giá trị tiêu chuẩn tc=tb= 1.745

Trang 24

Trang 25

Bùn sét lẫn hửu cơ vân cát

bụi màu xámđen đến xám

xanh,

Độ dẻo cao

-Trạng thái rất mềm

LỚP ĐẤT SỐ 3)A

Sét lẫn bột và ít cát,màu

xám nhạt ửng vàngđến

xám xanh vân nâu đỏ

độ dẻo cao

-Trạng thái dẻo cứng

3)0.675 1.875 1.43)49 0.8995 0.868 0.165 13)0

LỚP ĐẤT SỐ 3)B

-Trạng thái mềm 3)5.65 1.8175 1.3)4 0.83)95 0.9985 0.115 90LỚP ĐẤT SỐ 4

Cát vừa đến mịn lẫn boat

và ít sỏi nhỏ màu xám

trắng đốm vàng nhạt

-Trạng thái chặt vừa

21.925 1.9215 1.5763) 0.984 0.69 0.03)025 290450

Trang 26

II-TÍNH TOÁN MÓNG BĂNG

- Chọn lớp đất số 4 làm bề mặt để tính toán và thiết kế móng băng.Với:

+ Ctc=0â.03)025 kg/cm2= 3).025 KN/m2

+ tc =29o 450  A = 1.13) ; B =5.51; D = 7.88

Trang 27

+ đn =0.984g/cm3) = 9.84 KN/m3)

+ w=21.925

1- XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG

-Chọn dộ sâu đặt móng là: Df=1.5m

-Chọn bề rộng móng là: b=2.5m

-Chọn chiều cao móng là: h=0.8m

-Chiều dài móng:

L=Li+a1+a2 Với Li là khoảng cách giữa các cột

a1,a2 là khoảng cách các đầu thừa

Trang 28

Trang 29

Mtc=1Mtt.15=301.15.68=26.68(Tm)

Độ lệch tâm e= Mtt Ntt =30524.68=0.058(KN/m3)m)

2-KIỂM TRA ĐỘ ỔN ĐỊNH VÀ LÚN CỦA ĐẤT NỀN

a-Kiểm tra độ ổn định của nền:

Kiểm tra độ ổn định của nền với 3) điều kiện:

Trang 30

b-Kiểm tra độ lún của móng băng:

Áp lực gây lún tại tâm đáy móng pgl=ptc-*Df

=128.93)-19.215*1.5=100.12(KN/m3)KN/m2)

Chia nền thành các lớp dày 0.4m và lập bảng tính:

Trang 31

0.71719

Trang 32

Trang 33

0.6593)2

Trang 34

Trang 35

Như vậy độ lún của đất nền dưới móng là đủ nhỏ,đảm bảo điều kiện biến dạng của đấtnền

c- Chọn kích thước cột :

- Chọn Bê tông M#3)00 có Rn = 13)0 Kg/cm2 = 13)00 T/m2

- Tại cột D có Nttmax= 13)7 T

- Chọn cột có kích thước vuông,thoả mãn điều kiện :

10000

*137

R

N F

(KN/m3)cm2)

Vậy ta chọn kích thước cột là : ac x bc= 3)5cmx3)5cm=1225 cm2

- Kiểm tra lại : F c xR n = 0.1225*13)00=159.25T > Ntt = 13)7 T

Chọn bề rộng của dầm móng là bd = 45(KN/m3)cm)

Như vậy kích thước ø dầm đảm bảo chịu được tải trọng của cột truyền xuống

3 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG:

Ta kiểm tra trên một m dài của móng

Chiều cao của móng h=0.8m

Trang 36

chọn h1=0.6m; a=0.06m

ho=0.6-0.06=0.54m

C=b 2bd =2.520.45=1.025(KN/m3)m)

Trang 37

Pcxt=0.75*Rk*ho*1m

Với bê tông M#3)00  Rk=100 T/m2=1000 KN/m2

Vậy pcxt=0.75*1000*0.54*1= 405 KN

Trang 38

Pxt= (KN/m3)C-ho)*pttmax*1m

Với ptt

max=ptc max*1.15=13)0.84*1.15=150.466 (KN/m3)KN/m2) C= 1.025(KN/m3)m)

ho=0.3)4(KN/m3)m)

Vậy pxt=(KN/m3)1.025-0.54)*150.466*1=72.98(KN/m3)KN)

Nên ta có pxt<pcxt thoã điều kiên chống xuyên

4 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP

a-Theo phương ngang móng

Ta tính theo phương ngang móng với 1m dài

-Phản lực nền:pttmax =150.466(KN/m3)KN/m2)

-Moment theo phương ngang móng:Mng =ptt

max*C*C2 *1m =150.466*1.025*1.0252 *1

=79.04(KN/m3)KNm)

=7.904(KN/m3)Tm)

Trang 39

Chọn thép AII:Ra=Ra’=2800(KN/m3)Kg/cm2)=28000(KN/m3)T/m2)

Fa=*Ra M*ho =0.9*280007.904*0.54 =0.00058(KN/m3)m2)= 5.8(KN/m3)cm2)

Chọn thép  12(KN/m3)f=1.53)9 cm2)

Vậy ta bố trí thép 12 a200 suốt chiều dài móng

b.Biểu đồ moment và lực cắt

- Bê tông M 3)00

- Mo đun đàn hồi của bê tông E=29E+4 (KN/m3)Kg/cm2)=29E+5(KN/m3)T/m2)

-Tính moment quán tính:

Trang 40

* 3 0

* 025

0.14 (KN/m3)m)

Trang 41

-Moment quán tính của tiết diện móng:

J=JI+JII+JIII

Với JI=  0 25 * 0 225 

12

5 0

* 45

* 025 1

JIII=(KN/m3)  0 15 * 0 75 ) 

12

3 0

* 5

Trang 42

Mođun dàn hồi của bê tông E=29E+5 (KN/m3)T/m2)

Hệ số nền K=  

075 0

12 100

biendang

lun ungsuatgay

13)3).493)(KN/m3) T/m3))

Bề rộng b=2.5E+00 (KN/m3)m)

Chiều dài móng L=19(KN/m3)m)

BANG KET QUA TINH TOAN

Momen quan tinh = 5.200E-02

Be rong = 2.500E+00

He so nen = 1.335E+02

Modul dan hoi = 2.900E+06

=================================================== : Hoanh do : Do vong : Luc cat : Momen : =================================================== : 0.000 : 8.917E-02 : 2.976E-04 : 1.488E-09 : : 0.100 : 8.901E-02 : 2.973E+00 : 1.487E-01 : : 0.200 : 8.884E-02 : 5.941E+00 : 5.945E-01 :

Trang 43

: 0.300 : 8.868E-02 : 8.903E+00 : 1.337E+00 : : 0.400 : 8.851E-02 : 1.186E+01 : 2.375E+00 : : 0.500 : 8.834E-02 : 1.481E+01 : 3.708E+00 : : 0.600 : 8.818E-02 : 1.776E+01 : 5.337E+00 : : 0.700 : 8.801E-02 : 2.070E+01 : 7.260E+00 : : 0.800 : 8.784E-02 : 2.363E+01 : 9.476E+00 : : 0.900 : 8.768E-02 : 2.656E+01 : 1.199E+01 : : 1.000 : 8.751E-02 : 2.948E+01 : 1.479E+01 :

: 1.400 : 8.682E-02 : -5.488E+01 : 3.991E+00 : : 1.800 : 8.613E-02 : -4.334E+01 : -1.565E+01 : : 2.200 : 8.546E-02 : -3.188E+01 : -3.069E+01 : : 2.600 : 8.481E-02 : -2.052E+01 : -4.117E+01 : : 3.000 : 8.421E-02 : -9.238E+00 : -4.712E+01 :

: 3.800 : 8.317E-02 : 1.310E+01 : -4.555E+01 : : 4.200 : 8.272E-02 : 2.417E+01 : -3.810E+01 : : 4.600 : 8.230E-02 : 3.519E+01 : -2.622E+01 : : 5.000 : 8.192E-02 : 4.615E+01 : -9.954E+00 :

Trang 44

: 5.500 : 8.146E-02 : -5.022E+01 : -2.311E+01 : : 6.000 : 8.103E-02 : -3.667E+01 : -4.483E+01 : : 6.500 : 8.068E-02 : -2.317E+01 : -5.979E+01 : : 7.000 : 8.042E-02 : -9.736E+00 : -6.801E+01 :

: 8.000 : 8.025E-02 : 1.706E+01 : -6.434E+01 : : 8.500 : 8.032E-02 : 3.046E+01 : -5.246E+01 : : 9.000 : 8.048E-02 : 4.387E+01 : -3.388E+01 : : 9.500 : 8.070E-02 : 5.732E+01 : -8.587E+00 : : 10.000 : 8.093E-02 : 7.081E+01 : 2.344E+01 :

: 10.500 : 8.113E-02 : -4.467E+01 : 1.569E+01 : : 11.000 : 8.129E-02 : -3.112E+01 : -3.264E+00 : : 11.500 : 8.146E-02 : -1.754E+01 : -1.543E+01 :

: 12.500 : 8.189E-02 : 9.713E+00 : -1.936E+01 : : 13.000 : 8.215E-02 : 2.340E+01 : -1.108E+01 : : 13.500 : 8.243E-02 : 3.713E+01 : 4.049E+00 :

Trang 45

: 14.000 : 8.270E-02 : 5.091E+01 : 2.606E+01 : : 14.500 : 8.293E-02 : 6.473E+01 : 5.496E+01 :

: 15.000 : 8.306E-02 : -5.842E+01 : 7.167E+01 : : 15.300 : 8.308E-02 : -5.010E+01 : 5.539E+01 : : 15.600 : 8.307E-02 : -4.179E+01 : 4.161E+01 : : 15.900 : 8.303E-02 : -3.347E+01 : 3.032E+01 : : 16.200 : 8.298E-02 : -2.516E+01 : 2.152E+01 : : 16.500 : 8.291E-02 : -1.686E+01 : 1.522E+01 : : 16.800 : 8.284E-02 : -8.558E+00 : 1.141E+01 : : 17.100 : 8.275E-02 : -2.688E-01 : 1.009E+01 : : 17.400 : 8.266E-02 : 8.012E+00 : 1.125E+01 : : 17.700 : 8.257E-02 : 1.628E+01 : 1.489E+01 :

: 18.000 : 8.246E-02 : -2.745E+01 : 1.372E+01 : : 18.100 : 8.242E-02 : -2.470E+01 : 1.111E+01 : : 18.200 : 8.239E-02 : -2.195E+01 : 8.776E+00 : : 18.300 : 8.235E-02 : -1.920E+01 : 6.718E+00 : : 18.400 : 8.231E-02 : -1.646E+01 : 4.935E+00 :

Trang 46

: 18.500 : 8.227E-02 : -1.37

Trang 47

Trang 48

Trang 49

Trang 50

Trang 51

Trang 52

c-Tính toán bố trí cốt đai:

Qmax=78.58(KN/m3)T)

Ko*Rn*bd*ho =0.3)5*13)00* 0.45*0.72=147.42(KN/m3)T) Qmax<Ko*Rn*bd*ho:Tiết diện hợp lý

K1*Rk*bd*ho=0.6*100*0.45*0.72=19.44(KN/m3)T)

Qmax>K1*Rk*bd*ho:Bê tông không còøn đủ khả năng chịu lực cắt

Cần bố trí cốt đai chịu lực cắt

Chọn :Đai 4 nhánh (KN/m3)n=4),þ8 (KN/m3)0.503) cm2)

Chọn thép AI : Ra=Ra’=23)00(KN/m3)KG/cm2)

- Tính bước cốt đai :

Q

f n R h b

R k o ad

78580

503 0

* 4

* 2300

* 72

* 45

* 10

* 8 = 13).99(KN/m3)cm)

* 10

* 5

=44.53)(KN/m3)cm)

Trang 53

Bước cốt đai theo cấu tạo :

u

30

67 26 3

80 3 45

h u

50

60 4

80 3 4

3 30

80

Chọn uct = 25 cm

Vậy ta có thể chọn cốt đai 8 , n = 4 , u = 13) cm cho đoạn 1/4 nhịp (KN/m3)đầu nhịp)

8 , n = 4 , u = 25 cm cho đoạn 1/2 nhịp (KN/m3)giữa nhịp)

d.Tính toán và bố trí cốt dọc:

Bê tông M#3)00 có Rn = 13)0 Kg/cm2

Thép AII có Ra = 2800 Kg/cm2

Bc=2.5(KN/m3)m)

hc=3)0(KN/m3)cm)=0.3)(KN/m3)m)

Chọn lớp bảo vệ a=8(KN/m3)cm)

Trang 54

h0 h a 80  8  72 (cm)  0 72 (m)

2

3 0 72 0 (

* 3 0

* 5 2

* 1300 )

2 (

2 1 1 5 0 5 0 1

2 1 1

h R

M F

A A

bh R

M A

a a n

Trang 55

 Kết quả tính thép được cho trong bảng sau ;

(KN/m3)1m-5m) (KN/m3)5m-10m)Nhịp (KN/m3)10m-15m)Nhịp (KN/m3)15m-18m)NhịpMoment âm

Trang 56

Trang 57

M A

n

2 1 1 5 0 5 0 1

2 1 1

2 0

Trang 58

Trang 59

1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MÓNG :

Ta tính toán móng cọc cho cột 6 C là cột chịu tải trọng lớn

a Tải trọng tính toán:

Ntt=129 T

Mtt=9.8 T

Qtt=10.2 T

b.Tải trọng tiêu chuẩn :

Với hệ số vượt tải n = 1.15 ta tính được tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên móng:

Ntc=

15 1

tt

Q

=8.87 T

2 CHỌN ĐỘ SÂU ĐẶT ĐẾ ĐÀI :

Độ sâu chôn đài của móng thõa mãn điều kiện :

Trang 60

o f

b

Q tg

D



 2 ) 2 45



Trong đó : Q là tải trọng ngang tác dụng lên móng Q =10.2 (KN/m3)T)

bh là cạnh của đáy đài theo phương thẳng góc với lực Q

Df=0.7Dfmin=0.7*2.88=2.02m

Ta chọn độ sâu đài Df =2.5m

3 CHỌN KÍCH THƯỚC VÀ VẬT LIỆU CỌC :

a Chọn cọc :

- Chọn chiều dài cọc là 27m,gồm 3) cọc , mỗi cọc dài 9m nối lại

- Chọn cọc có tiết diện vuông 25x25 cm

Trang 61

Diện tích tiết diện cọc Ap = 0.25x0.25 = 0.0625 m2

- Chọn Bê tông #3)00 có Rn = 13)00 T/m2

- Chọn cốt thép dọc chịu lực trong cọc là 212 có diện tích Fa =2.262x10-4 m2 , thép AIIcó Ra = 28000 T/m2

- Cọc được ngàm vào đài một đoạn 0.4m(KN/m3)25) phần thép (KN/m3)do đầu cọc được đập vỡ ) và0.1m cọc ngàm vào đài ,0.1 m lớp bê tông lót;lớp cát lót dày 0.1m

b.Kiểm tra thép trong cọc theo điều kiện cẩu lắp :

m T x

x x nA

q Ptb  1 2 0 25 0 25 2 5  0 1875 /

Khi vận chuyển cọc :

Trang 62

Mômen lớn nhất khi vận chuyển cọc : Mmax = M1 = 0.0214qL2

Khi vận chuyển có kể đến hệ số động Kđ=2 nên giá trị momen tính toán lớn nhất là khivận chuyển cọc là : Mmaxtt MmaxxK d 0.0214qL2 *2 0.0214x0.1875x92 *2 0.65(Tm)

0

5 27 8 2 9 0

10 65 0

cm x

x

x h

Trang 63

L

q

0.294L

Mômen lớn nhất khi cẩu lắp cọc : Mmax = M = 0.043)qL2

Khi dựng có kể đến hệ số động Kđ=2 nên giá trị mômen tính toán lớn nhấtø khi dựngcọc là :

0

5 27 8 2 9 0

10 306 1

cm x

x

x h

Trang 64

Diện tích thép cần thiết cho toàn bộ tiết diện cọc là : Fa =1.885 cm2

Thép chọn như ban đầu 212 có diện tích Fa = 2.262 cm2 >1.885 cm2

Vậy thép chọn như ban đầu đã thoã mãn điều kiện vận chuyển và cẩu lắp cọc

4 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC :

a.Theo vật liệu làm cọc :

5.TÍNH THEO CHỈ TIÊU CƯỜNG ĐỘ:

a.Sức kháng mũi cọc của đất nền :

Qp = Ap x qp

q p cN c  v'N q  dN

Ap: Diện tích mặt cắt ngang của cọc

qp ứng suất chịu mũi đơn vị tại mũi cọc

Định dạng
Số trang	88
Dung lượng	1,32 MB