Đồ án nền móng cong trình

Tính toán có làm tròn với sai số rất nhỏ,nên các anh yên tam vì đó không phải là lỗi sai hoặc số sai.Các hình vẽ thì mở CAD ra mà xem cho rõ. Ñeà soá 20 SV:Phan Ngoïc Cöông Phaàn 1:SOÁ LIEÄU ÑAÀU VAØO 1.1 Soá lieäu ñòa chaát coâng trình - Lớp 1: Bùn sét màu xám đen , xám xanh, đôi chỗ lẫn ít các hạt mịn, lẫn sỏi sạn. Lớp này gặp ở tất cả các lỗ khoan. Bề dày trung bình của lớp đất là 6,5m - Lớp 2: Căn cứ vào chỉ số dẻo của đất, lớp này được chia làm 2 phụ lớp: phụ lớp 2a và phụ lớp 2b: 2.1. Phụ lớp 2a: Sét màu xám xanh, xám nhạt, đôi chỗ kẹp ổ cát và lẫn sỏi sạn, trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng. Phụ lớp này gặp ở hầu hết các lỗ khoan, ngoại trừ các lỗ khoan: LK2, LK5, LK7. Bề dày trung bình của lớp đất là 4,2m. 2.2. Phụ lớp 2b: Sét cát màu xám xanh lục, xám trắng, xám xanh, đôi chỗ kẹp mạch cát và lẫn sỏi sạn, trạng thái dẻo mềm. Phụ lớp này gặp ở các lỗ khoan: LK2, LK5, LK6, LK7, LK8, LK9, LK14. Bề dày trung bình của lớp đất là 3,5m. - Lớp 3: Cát hạt hạt nhỏ đến trung và độ chặt tăng theo độ sâu. Căn cứ vào thành phần cỡ hạt và kết cấu, lớp này có thể được chia làm 3 phụ lớp như sau: 3.1.Phụ lớp 3a: Cát hạt trung đôi chỗ lẫn mạch cát và sỏi sạn , màu xám trắng, vàng xậm, hồng nhạt, kết cấu chặt vừa đến chặt. Phụ lớp này gặp ở tất cả các lỗ khoan. Bề dày trung bình của lớp đất là 12,7m. 3.2.Phụ lớp 3b: Cát hạt nhỏ lẫn bột sét, màu xám trắng, vàng nhạt, kết cấu chặt. Phụ lớp này gặp ở tất cả các lỗ khoan. Bề dày trung bình của lớp đất là 18,2m. 3.3.Phụ lớp 3c: Trang 1 Cát hạt trung - thô đôi chỗ lẫn bột sét, màu vàng, vàng nhạt, kết cấu chặt đến rất chặt . Phụ lớp này gặp ở các lỗ khoan: LK1, LK2, LK3, LK7, LK8, LK9.. Tại các lỗ khoan kể trên bề dày phụ lớp 3c chưa được xác định qua hết. 1.2 Baûng toång hôïp soá lieäu ñòa chaát coâng trình Tiến hành lấy mẫu và thí nghiệm 03 mẫu nguyên dạng. Tính chất đặc trưng của lớp qua các mẫu thí nghiệm như sau: STT Các chỉ tiêu cơ lý Ký hiệu Lớp 1 Lớp 2 2a 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Lớp 3 2b Nhóm hạt 1,6 3,7 Thành cuội, phần sỏi hạt Nhóm hạt 10,4 24,3 50 cát Nhóm hạt 51,5 27,5 15,7 bụi Nhóm hạt 38,1 46,6 30,6 sét Độ ẩm tự W 68,5 28 22,2 nhiên Khối lượng thể tích tự 1,57 γw 1,9 1,96 nhiên Khối lượng γk thể tích khô Khối lượng 2,69 2,73 2,71 γs riêng Hệ số rỗng e 1,895 0,831 0,685 Độ rỗng n Độ bão hòa G Độ ẩm giới Wch 58,9 40,6 26,3 hạn chảy Độ ẩm giới Wd 30 22,2 14,4 hạn dẻo Chỉ số dẻo 28,9 18,4 11,9 IP Độ sệt 1,33 0,32 0,66 Is 3a 3b 3c % 2,4 1,2 8,5 % 85,2 79,3 80,3 % 5,6 9,9 5,4 % 6,8 9,6 5,8 - - - % 1,8 - - g/cm3 - - - g/cm3 2,67 2,67 2,66 g/cm3 - - - % % - - - % - - - % - - - % % Trang 2 13 14 15 16 17 18 Lực dính C 0,091 0,356 0,229 0,03 5 - - kG/cm2 Góc ma sát trong Hệ số nén lún Sức chịu tải quy ước Môđun tổng biến dạng Giá trị SPT trung bình ϕ 6021’ 12042’ 8o38' 26o - - Độ a1-2 - - - cm2/kG Ro - - - kG/cm2 Eo - - - kG/cm2 SPT 0-5 9-24 7-17 1348 26-50 35-50 Búa Hình truï hoá khoan(xem baûn veõ cho roõ) Phaàn 2:THIEÁT KEÁ MOÙNG NOÂNG Chöông 1:Soá lieäu ñaàu vaøo Trang 3 1.1 Ñòa chaát coâng trình - Lớp 3: Cát hạt hạt nhỏ đến trung và độ chặt tăng theo độ sâu. Căn cứ vào thành phần cỡ hạt và kết cấu, lớp này có thể được chia làm 3 phụ lớp như sau: 3.1.Phụ lớp 3a: Cát hạt trung đôi chỗ lẫn mạch cát và sỏi sạn , màu xám trắng, vàng xậm, hồng nhạt, kết cấu chặt vừa đến chặt. Phụ lớp này gặp ở tất cả các lỗ khoan. Bề dày trung bình của lớp đất là 12,7m. 3.2.Phụ lớp 3b: Cát hạt nhỏ lẫn bột sét, màu xám trắng, vàng nhạt, kết cấu chặt. Phụ lớp này gặp ở tất cả các lỗ khoan. Bề dày trung bình của lớp đất là 18,2m. 3.3.Phụ lớp 3c: Cát hạt trung - thô đôi chỗ lẫn bột sét, màu vàng, vàng nhạt, kết cấu chặt đến rất chặt . Phụ lớp này gặp ở các lỗ khoan: LK1, LK2, LK3, LK7, LK8, LK9.. Tại các lỗ khoan kể trên bề dày phụ lớp 3c chưa được xác định qua hết. STT 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Các chỉ tiêu cơ lý Thành Nhóm hạt phần cuội, sỏi hạt Nhóm hạt cát Nhóm hạt bụi Nhóm hạt sét Độ ẩm tự nhiên Khối lượng thể tích tự nhiên Khối lượng thể tích khô Khối lượng riêng Hệ số rỗng Độ rỗng Độ bão hòa Độ ẩm giới hạn chảy Ký hiệu Lớp 3 3a 3b 3c 2,4 1,2 8,5 85,2 79,3 80,3 5,6 9,9 5,4 6,8 9,6 5,8 W - - - % γw 1,8 - - g/cm3 γk - - - g/cm3 γs e n G 2,67 - 2,67 - 2,66 - g/cm3 Wch - - - % % % % % % % Trang 4 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Độ ẩm giới hạn dẻo Chỉ số dẻo Độ sệt Lực dính Góc ma sát trong Hệ số nén lún Sức chịu tải quy ước Môđun tổng biến dạng Giá trị SPT trung bình Wd - - - % IP Is C - - - % % ϕ a1-2 0,035 26o - - - kG/cm2 Độ cm2/kG Ro - - - kG/cm2 Eo - - - kG/cm2 SPT 13-48 26-50 35-50 Búa Hình truï hoá khoan(vẽ lại hình trụ với giả thiết chỉ có lớp đất thứ 3) 1.2 Taûi troïng coâng trình(số thứ tự 20) Taûi troïng Tónh taûi thaúng ñöùng Ptc Hoaït taûi thaúng ñöùng Ptc Giaù trò 600 140 Ñôn vò KN KN Trang 5 Ntc Mtcy-Hoaït taûi 600+140=740 70 KN KNm Chöông 2:Thieát keá moùng noâng 2.1 Xaùc ñònh kích thöôùc moùng Xaùc ñònh sô boä tieát dieän coät F=k N Rn - Trong ñoù : + N: Löïc doïc tính toaùn + Rn: Cöôøng ñoä chòu neùn cuûa BT#250 = 11000 KN/m2 + k = 1,3 ( heä soá keå ñeán aûnh höôûng cuûa moâmen ) F1 = 1,3 N ott 740 = 1,3 = 0,087m 2 = 870cm 2 Rn 11000 Choïn tieát dieän coät C : ( b x l ) = ( 30 x 40 ) cm Söùc chòu taûi sơ bộ cuûa lôùp ñaát: - Söû duïng coâng thöùc : R= m1 .m2 Abγ II + Bhγ II' + DcII K TC ( ) - Trong ñoù : Caùc heä soá m1 = 1 m2 =1 KTC = 1 - Choïn beà roäng moùng : b = 1m - Choïn ñoä saâu choân moùng : h = 1m ( ϕ = 26o → A = 0,84; B = 4,37 ; D = 6,9 ; cII =3,5 KN/m2 ) γII = 18 KN/m3 γ'II lấy baèng 22KN/m3 R = 1.( 0,84.1.18 + 4,37.1.22 + 6,9.3,5) = 135,41 KN/m2 Giaûi phöông trình tìm beà roäng moùng (b) Do móng chịu tải trọng lệch tâm nên kích thước đáy móng phải thỏa mãn hai điều kiện sau đây: Trang 6 - Ứng suất trung bình tại đáy móng phải nhỏ hơn hoặc bằng cường độ áp lực tiêu chuẩn của nền đất. - Trị số ứng suất lớn nhất tại ñaùy moùng phải nhỏ hơn hoặc bằng 1,2 lần cường ñộ aùp löïc tieâu chuẩn của nền ñất. Ta coù phöông trình b3+K1.b2-K2=0 Trong ñoù: Vôùi ϕ= 26° tra baûng ta ñöôïc M1=5,19 M2=8,2 M3=1,188 - Hệ số điều kiện làm việc, m = 1 - Choïn laïi chiều sâu chôn móng hm = 2m - c = 0,035 kG/cm2 = 0,35 T/m2 - γtb là dung trọng trung bình của đất ngay đáy móng và vật liệu làm móng, lấy γtb = 2,2 (T/m3) - γ :dung trọng của lớp 1, γ =1,8 (T/m3) - Chọn α= 1,4 = a/b => K1=9,07 K2=34,88 Thay vaøo ta coù phöông trình sau: b3+9,07.b2-34,88=0 Thöû daàn ta ñöôïc b=1,79m,choïn b=1,8m,ta ñöôïc a=2,5m Tính laïi cöôøng ñoä tieâu chuaån Rtc cuûa neàn ñaát vôùi kích thöôùc moùng ñaõ choïn: Rtc = 1,.( 0,84.1,8.18 + 4,37.2.22 + 6,9.3,5) = 243,64 KN/m2 Trang 7 eb=0; ea= Mtc =0,095m Ntc Ndtc=740+22.2.2,5.1,8=938KN 938 6.0,095 ) =255 KN/m2 (maáy kí hieäu 2,5 938 6.0,095 σmax = 2,5.1,8 (1 + ñoàng boä) σ ñoåi heát laïi thaønh P cho σmin = 2,5.1,8 (1 − 2,5 ) =160,91 KN/m2 200,44KN/m2 Kieåm tra ñieàu kieän: σtb =200,44 KN/m2 Choïn H m = 1,5m - Choïn coïc BTCT hình laêng truï ñuùc saün, tieát dieän 400x400 2 - Theùp chòu löïc : 4 ∅ 18 ⇒ Fa = 10,18cm ; coát ñai ∅ 8 - Choïn chieàu daøi coïc: 20,5m gồm 2 đoạn cọc 10,5m vaø 10m ñöôïc nối lại taïi coâng tröôøng. + 0,5m: Ñaäp vôõ ñaàu coïc vaø choân coïc vaøo theùp trong ñaøi. - Theùp söû duïng laø theùp AII: Ra = 280000 KN/m2 - BT coïc # 200: Rb = 11000 KN/m2 - Haï coïc baèng caùch ñoùng coïc ñaëc baèng buùa diesel 2.2 Xaùc ñònh söùc chòu taûi cuûa coïc theo ñaát neàn 2.2.1 Söùc chòu taûi cuûa coïc theo cô lyù Pñn = m    m R .Rm .F + u∑ m f .li . fi  K TC  i  - Trong ñoù: + m: Heä soá ñieàu kieän laøm vieäc cuûa coïc trong ñaát (m=1,0) + KTC : Heä soá tin caäy KTC = 1,4 + m R , m f : Heä soá ñieàu kieän laøm vieäc cuûa ñaát khi xaùc ñònh söùc chòu taûi cuûa coïc ñoùng laøm vieäc theo sô ñoà coïc ma saùt. mR = m f = 1 + Rm : cöôøng ñoä tt cuûa ñaát döôùi muõi coïc ñoùng Rm = 8650 KN / m 2 (ôû ñoä saâu 21,5m keå töø maët ñaát töï nhieân) Trang 15 + Chu vi coïc : u = 0,4.4 = 1,6m + F: dieän tích coïc : F = 0,4.0,4 = 0,16 m2 + li : chieàu daøy lôùp thöù i maø coïc xuyeân qua Trang 16 1,5 = 2,25m → f 1 = 4,2 2 1,5 l 2 = 1,5m → Z 2 = 3 + = 3,75m → f 2 = 5 2 2 l 3 = 2m → Z 3 = 4,5 + = 5,5m → f 3 = 6 2 2 l 4 = 2m → Z 4 = 6,5 + = 7,5m → f 4 = 43,8 2 2,2 l 5 = 2,2m → Z 5 = 8,5 + = 9,6m → f 5 = 45,6 2 2 l 6 = 2m → Z 6 = 10,7 + = 11,7m → f 6 = 14,86 2 1,5 l 7 = 1,5m → Z 6 = 12,7 + = 13,45m → f 6 = 15,19 2 2 l 8 = 2m → Z 6 = 14,2 + = 15,2m → f 6 = 72,13 2 2 l 9 = 2m → Z 6 = 16,2 + = 17,2m → f 6 = 74,5 2 2 l10 = 2m → Z 6 = 18,2 + = 19,2m → f 6 = 77,88 2 1,3 l11 = 1,3m → Z 6 = 20,2 + = 20,85m → f 6 = 80,19 2 l1 = 1,5m → Z 1 = 1,5 + → Pñn = 1,5.4,2 + 1,5.5 + 2.6 + 2.43,81 + 2,2.45,6 + 2.14,86 + 1,5.15,19 +  1   1.8650.0,16 + 1,6 1,4   2.72,13 + 2.74,5 + 2.77,8 + 1,3.80,19  → Pñn = 1924,97( KN ) 2.2.2 Söùc chòu taûi cuûa coïc theo cöôøng ñoä Qs Qp Qa= FSs + FSp Xaùc ñònh söùc chòu taûi cöïc haïn do ma saùt Qs: Qs=u∑fsi.li fsi=σ'hi.tanϕ +c Trang 17 Lôùp ñaát Ñoä saâu (m) Lớp 1 Lớp 2a Lớp 2b Lớp 3a Toång ϕ li (m) c -1,5: -6,5 Độ sâu giữa lớp (m) -4 fs 5 0,091 -6,5: -10,7 -8,6 4,2 0,356 12042’ 60,56 254,352 -10,7: -14,2 -12,45 3,5 0,229 8o38' 50,85 177,97 -14,2: -21,5 -17,85 7,3 0,035 26o 86,6 632,18 6021’ fs.li 15,32 76,6 1141,07 Qs=4.0,4.1147,07=1825,71KN Qp=Ap.qp Vôùi qp tính theo coâng thöùc cuûa Terzaghi qp=1,3.c.Nc+Nqσ'v+ α.γ.d.Nγ vôùi ϕ=26ο tra baûng ta ñöôïc Nq =14,21 Nc =27,085 Nγ =9,7 qp=1,3.3,5.27,085+14,21.381,85+0,4.18.0,4.9,7=5577 KN/m 2 1825,81 0,4.0,4.5577 + =1663,366 KN 2 Qa= 1,5 2.2.3 Söùc chòu taûi cuûa coïc theo ñaát neàn Cho pheùp choïn söùc chòu taûi cuûa coïc theo cô lyù ñeå thieát keá,vaäy ta coù söùc chòu taûi cuûa coïc laø 1924,97 KN/m2 . 2.3 Xaùc ñònh soá löôïng coïc-boá trí maët baèng coïc - Phaûn löïc cuûa coïc leân ñaùy ñaøi khi coïc caùch nhau 3d: p tt = Ptkeá ( 3d ) 2 = 1924,97 ( 3.0,4) 2 = 1336,8 KN / m 2 - Dieän tích sô boä ñeá ñaøi: Fsb = N 0tt 31400 = = 24,12m 2 tt p − nγ tb .H m 1336,8 − 1,2.20.1,5 - Troïng löôïng tính toaùn sô boä cuûa ñaøi vaø ñaát treân ñaøi: N ñtt = Fsb .H m .γ tb .n = 24,12.1,5.20.1,2 = 869 KN - Löïc doïc tính toaùn xaùc ñònh ñeán coát ñeá ñaøi : Trang 18 N tt = N ott + N ñtt = 31400 + 869 = 32269( KN ) - Soá löôïng coïc sô boä: n=β N tt 32269 = 1,3 = 21,79 (coïc) Ptkeá 1924,97 → Vaäy choïn 24 coïc do moùng chòu taûi leäch taâm khaù lôùn, boá trí theo maët baèng sau: - Dieän tích thöïc teá cuûa ñeá ñaøi: Fñ = 6,8.4,4 = 29,92m 2 - Troïng löôïng tính toaùn thöïc teá cuûa ñaøi vaø ñaát treân ñaøi: N ñ = Fñ .H m .γ tb .n = 29,92.1,5.20.1,2 = 1077,12 ( KN ) - Löïc doïc tính toaùn taïi ñaùy ñaøi: N tt = N 0tt + N ñ = 31400 + 1077,12 = 32477,12 ( KN ) - Moâmen tính toaùn taïi ñaùy ñaøi: ( Giaû thieát chieàu cao ñaøi coïc : Hd = 1m ) Trang 19 M xtt = M oxtt + Qoytt .0,7 = 0 + 353.1 = 353 ( KNm ) M ytt = M oytt + Qoxtt .0,7 = 302 + 0.1 = 302( KNm ) 2.4 Tính toaùn noäi löïc ñaàu coïc - Löïc truyeàn xuoáng caùc coïc daõy bieân: tt max min P tt N tt M xtt . y max M y .x max 32477,12 353.1,8 302.3 = ± ± = ± ± 2 2 2 2 2 24 24 12.1,8 + 12.0,6 8.3 + 8.1,8 2 + 8.0,6 2 ∑ yi ∑ xi tt  Pmax = 1376,9( KN ) ⇒  tt  Pmin = 1329,51( KN ) > 0 ( khoâng caàn kieåm tra coïc theo ñieàu kieän chòu nhoå ) - Troïng löôïng baûn thaân coïc PC = 0,4 2.20.25.1,1 = 220 KN tt Pmax + PC = 1376,9 + 220 = 1569,9 KN < 1924,97 KN = Ptke → Vaäy thoûa maõn ñieàu kieän löïc max truyeàn xuoáng daõy coïc bieân 2.5 Tính toaùn veà coïc 2.5.1 Tính toaùn coïc chòu ñoàng thôøi H-P-M Heä taïi chöùc boû qua phaàn naøy 2.5.2 Tính toaùn moùc caåu Tính toaùn theùp laøm moùc: Troïng löôïng coïc :P=0,4.0,4.10,5.25=42KN Pc 42 2 2 Fa = R .1,5 = 280000 .1,5 = 0,00025(m ) = 2,5(cm ) ct Choïn 1 ∅ 20 coù Fa=3,14 cm2 2.5.3 Tính toaùn ñieàu kieän taûi doïc truïc Pvl = ϕ ( Ra Fa + Rb Fb ) Lttcoïc 10 = = 25 → ϕ = 0,675 b 0,4 ( ) → Pvl = 0,675 280 000.10,18.10 −4 + 11000.0,16 = 2045,04 KN 2.5.4 Tính toaùn ñieàu kieän Moment - Coïc 20,5m ñöôïc chia laøm 2 ñoaïn (10, 5m vaø 10m ) noái taïi coâng tröôøng. Trang 20 * Ñoaïn coïc C1 : ( Daøi10, 5m ) - Troïng löôïng coïc : Pc = 0,4.0,4.25.10,5 = 42( KN ) - Troïng löôïng coïc phaân boá treân chieàu daøi : q= Pc 42 = = 4( KN / m) L 10,5 * Kieåm tra khaû naêng chòu löïc cöûa coïc : - Coát theùp chòu löïc trong coïc : 4Φ18  Fa = 10,18 cm2 - Coát ñai Φ8 ; Lôùp beâtoâng baûo veä coát theùp : av = 3,0cm 1,8  a = 3,0 + 0,8+ 2 = 4,7cm - Chieàu cao laøm vieäc cuûa beâtoâng : ho = h – a = 40 – 4,7 = 35,3cm - Ta coù : α= Ra Fa 2800.10,18 = = 0,183 Rn bho 110.40.35,3 → A = α (1 − 0,5α ) = 0,183(1 − 0,5.0,183) = 0,167 - Khaû naêng chòu löïc cuûa coïc : [ M ] = ARn bho2 = 0,167.11000.0,4.(0,353) 2 = 91,56( KNm) - Moâmen gaây ra khi vaän chuyeån coïc : M = 0,043.q.L2 = 0,043.4.10,5 2 = 18,9( KNm) Trang 21 => M =18,9KNm < [M]=91,56 KNm neân coïc ñaûm baûo cöôøng ñoä khi vaän chuyeån. 2.5.5 Tính toaùn coïc chòu löïc ngang Heä taïi chöùc boû qua phaàn naøy. 2.6 Tính toaùn ñaøi coïc 2.6.1 Ñieàu kieän choïc thuûng Xaùc ñònh sô boä tieát dieän coät F=k N Rn - Trong ñoù : + N: Löïc doïc tính toaùn + Rn: Cöôøng ñoä chòu neùn cuûa BT#250 = 11000 KN/m2 + k = 1,3 ( heä soá keå ñeán aûnh höôûng cuûa moâmen ) F1 = 1,3 N ott 31400 = 1,3 = 3,7 m 2 Rn 11000 Choïn tieát dieän coät C : ( b x l ) = ( 200 x 250 ) cm Pxt=Ntt- ∑Pi(xt) Pi(xt)=Pi.0,9/1,15 Pxt= 31400-1308,33.16=10466,67 KN Pcxt=α.Rbt.um.ho=1.900.13.1=11700 KN vôùi +α=1:beâ toâng naëng +Rbt=900:cöôøng ñoä chòu keùo cuûa beâ toâng + um=2(hc+bc+2ho):giaù trò trung bình chu vi ñaùy treân vaø ñaùy döôùi cuûa thaùp xuyen thuûng Vậy Pxt [...]... Vậy thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên 2.5 Tính toán về cọc 2.5.1 Tính toán cọc chòu đồng thời H-P-M Hệ tại chức bỏ qua phần này 2.5.2 Tính toán móc cẩu Tính toán thép làm móc: Trọng lượng cọc :P=0,4.0,4.10,5.25=42KN Pc 42 2 2 Fa = R 1,5 = 280000 1,5 = 0,00025(m ) = 2,5(cm ) ct Chọn 1 ∅ 20 có Fa=3,14 cm2 2.5.3 Tính toán điều kiện tải dọc trục Pvl = ϕ ( Ra Fa + Rb Fb ) Lttcọc 10 = =... 9,08m 4 - Chiều rộng quy ước của đài: bqư = 4 + 2( Lttcọc − 0,1)tg ϕ tb = 6,68(m) 4 - Chiều cao khối móng quy ước: hqư = 20 + 1,5 = 21,5m Moment chống uốn của khối móng quy ước: Wx=9,08.6,682/6=67,52 m3 Wy=6,68.9,082/6=91,79 m3 2.7.2 Xác đònh ứng suất dưới đáy khối móng quy ước Khối lượng đất trong móng quy ước: Qđ=Aqu.∑Hi γι=9,08.6,68.(6,5.15,7+4,2.19+3,5.19,6+7,3.18)=23160 ΚΝ Khối lượng đất bò cọc,đài... = 24,12.1,5.20.1,2 = 869 KN - Lực dọc tính toán xác đònh đến cốt đế đài : Trang 18 N tt = N ott + N đtt = 31400 + 869 = 32269( KN ) - Số lượng cọc sơ bộ: n=β N tt 32269 = 1,3 = 21,79 (cọc) Ptkế 1924,97 → Vậy chọn 24 cọc do móng chòu tải lệch tâm khá lớn, bố trí theo mặt bằng sau: - Diện tích thực tế của đế đài: Fđ = 6,8.4,4 = 29,92m 2 - Trọng lượng tính toán thực tế của đài và đất trên đài: N đ = Fđ... 0,043.4.10,5 2 = 18,9( KNm) Trang 21 => M =18,9KNm < [M]=91,56 KNm nên cọc đảm bảo cường độ khi vận chuyển 2.5.5 Tính toán cọc chòu lực ngang Hệ tại chức bỏ qua phần này 2.6 Tính toán đài cọc 2.6.1 Điều kiện chọc thủng Xác đònh sơ bộ tiết diện cột F=k N Rn - Trong đó : + N: Lực dọc tính toán + Rn: Cường độ chòu nén của BT#250 = 11000 KN/m2 + k = 1,3 ( hệ số kể đến ảnh hưởng của mômen ) F1 = 1,3 N ott 31400... 0,027m 2 0,9ho Ra 0,9.0,95.280000 - Chọn 88Φ20  Fa = 0,0276m2 - khoảng cách giữa 2 trực cốt thép : a=77,5mm - Chiều dài mỗi thanh : 4340mm 2.7 Kiểm tra điều kiện đất nền dưới mũi cọc 2.7.1 Xác đònh khối móng quy ước - Xác đònh kích thước móng quy ước: ϕ tb = tg ϕ1l1 + ϕ 2 l 2 + ϕ 3 l 3 + ϕ 4l 4 6 0 21'.5 + 12 0 42'.4,2 + 8 0 31'.3,5 + 26 0.7,3 = = 15 015' l1 + l 2 + l3 + l 4 5 + 4,2 + 3,5 + 7,3 ϕ tb... Fđ H m γ tb n = 29,92.1,5.20.1,2 = 1077,12 ( KN ) - Lực dọc tính toán tại đáy đài: N tt = N 0tt + N đ = 31400 + 1077,12 = 32477,12 ( KN ) - Mômen tính toán tại đáy đài: ( Giả thiết chiều cao đài cọc : Hd = 1m ) Trang 19 M xtt = M oxtt + Qoytt 0,7 = 0 + 353.1 = 353 ( KNm ) M ytt = M oytt + Qoxtt 0,7 = 302 + 0.1 = 302( KNm ) 2.4 Tính toán nội lực đầu cọc - Lực truyền xuống các cọc dãy biên: tt max min... (5.15,7+4,2.19+3,5.19,6+7,3.18)+15,7.1.6,8.4,4=1845,6 ΚΝ Khối lượng cọc và đài: Trang 24 Qc=(24.0.16.20+6,8.4,4.1).25=2668KN Khối lượng tổng trên móng quy ước: Qqu=Qđ+Qc-Qđc=23982,4 KN Tải trọng quy về đáy khối móng quy ước: Ntcqu=Ntc+ Qqu=31400+23982=55382 KN Mtcxqu=305.24=7320 KNm Mtcyqu=302 KNm ng suất dưới đáy khối móng quy ước: Ptcmax = Ntcqu /Aqu+ Mtcxqu/Wx+ Mtcyqu/Wy=1023,44 KN/m2 Ptcmin = Ntcqu /Aqu- Mtcxqu/Wx- Mtcyqu/Wy=802,705... theo đất nền Cho phép chọn sức chòu tải của cọc theo cơ lý để thiết kế,vậy ta có sức chòu tải của cọc là 1924,97 KN/m2 2.3 Xác đònh số lượng cọc-bố trí mặt bằng cọc - Phản lực của cọc lên đáy đài khi cọc cách nhau 3d: p tt = Ptkế ( 3d ) 2 = 1924,97 ( 3.0,4) 2 = 1336,8 KN / m 2 - Diện tích sơ bộ đế đài: Fsb = N 0tt 31400 = = 24,12m 2 tt p − nγ tb H m 1336,8 − 1,2.20.1,5 - Trọng lượng tính toán sơ bộ... búa diesel 2.2 Xác đònh sức chòu tải của cọc theo đất nền 2.2.1 Sức chòu tải của cọc theo cơ lý Pđn = m    m R Rm F + u∑ m f li fi  K TC  i  - Trong đó: + m: Hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất (m=1,0) + KTC : Hệ số tin cậy KTC = 1,4 + m R , m f : Hệ số điều kiện làm việc của đất khi xác đònh sức chòu tải của cọc đóng làm việc theo sơ đồ cọc ma sát mR = m f = 1 + Rm : cường độ tt của đất... nhất của lớp đất) 1.2 Tải trọng(STT 20) Tải trọng Ptc - Tỉnh tải thẳng đứng (kN) Giá trò 22200 Ptc - Hoạt tải thẳng đứng (kN) Hx - Hoạt tải ngang (kN) My – Hoạt tải (kNm) 9200 353 302 Chương 2:Thiết kế móng cọc 2.1Chọn loại cọc,kích thước cọc Chọn độ sâu đặt đế đài: Trang 14 - Độ sâu đặt đế đài ( H m ) phải thỏa mãn điều kiện chòu tải ngang và áp lực bò động của đất - Giả sử bề rộng đài : Bd = 6m ϕ  ... 135,41 KN/m2 Giải phương trình tìm bề rộng móng (b) Do móng chịu tải trọng lệch tâm nên kích thước đáy móng phải thỏa mãn hai điều kiện sau đây: Trang - Ứng suất trung bình đáy móng phải nhỏ cường... kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên 2.5 Tính toán cọc 2.5.1 Tính toán cọc chòu đồng thời H-P-M Hệ chức bỏ qua phần 2.5.2 Tính toán móc cẩu Tính toán thép làm móc: Trọng lượng cọc :P=0,4.0,4.10,5.25=42KN... KN/m2