Tiểu luận thiết kế văn phòng công ty cổ phần t và c quận bình thạnh TP hồ chí minh

Trang 2

Lời đầu tin em xin chn thnh cảm ơn đến ton thé cc thay co Truong

Đại Học Dn Lập Kỹ Thuật Cơng Nghệ TP HCM Đặc biệt cc thầy cơ trong khoa Kỹ Thuật Cong Trình đ tận tình gip đỡ hướng dẫn em trong suốt qu trình học tập tại trường, đ truyền đạt những kiến thức chuyn mơn, những kinh nghiệm hết sức quý gí cho em

Trong thời gian lm đồ n tốt nghiệp em đ nhận được sự truyền đạt

kiến thức, chỉ bảo tận tình của gio vin hướng dẫn Với tất cả tắm lịng biết ơn

su sắc, em xin chn thnh cảm ơn thây KHƠNG TRỌNG TỎN, người đ hướng dẫn chính cho em hồn thnh đồ n tốt nghiệp ny

Một lần nữa xin chn thnh cm ơn tất cả cc thầy cơ, gửi lời cảm ơn đến tất cả người thn, gia đình, cảm ơn tất cả bạn b đ gắn bĩ eng hoc tap gip đỡ em trong suốt thời gian học, cũng như trong qu trình hơn thnh đồ n tốt

nghiệp ny

Trang 3

TINH TON SN SUON B TONG COT THP TON KHOI TANG DIEN HINH

2.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CC BỘ PHẬN SN

Sn phải đủ độ cứng để khơng bị rung động, dịch chuyên khi chịu tải trọng ngang (giĩ, bo, động đât .) lm ảnh hưởng đên cơng năng sử dụng

Độ cứng trong mặt phẳng sn đủ lớn để khi truyền tải trọng ngang vo vch cứng, li cứng sẽ øip chuyên vị ở cc đầu cột băng nhau

Trn sn, hệ tường ngăn khơng cï hệ dầm đỡ cĩ thê được bồ trí ở bất ki vi tri no tm

sn m khong Im tang dng ké d6 vng sn

Ngơi ra cin xt đến chống chy khi sử dụng đối với cc cơng trình nh cao tầng, chiều dy sn cĩ thê tăng đên 50% so với cc cong trình m sn chỉ chỊu tải trọng đứng

Kích thước tiết diện cc bộ phận sn phụ thuộc vo nhịp của sn tm mat bằng v tải trọng tc dung

2.1.1 Kích thước sơ bộ tiết diện dầm

Sơ bộ chọn chiều cao dầm theo cơng thức sau: 1

h,=—l, (2.1)

my

trong di:

mạ - hệ số phụ thuộc vo tính chất của khung v tải trọng;

mạ=8+12 - đối với hệ dầm chính, khung một nhịp; mạ = 12+16 - đối với hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; mạ =16+20_ - đối với hệ dầm phụ;

ly - nhịp dầm

Bà rộng dầm được chọn theo cơng thức sau:

b, =C +2), (2.2)

Kích thước tiết diện dầm được trình by trong bảng 2.1

Trang 4

D3 7 16 0,44 0,15 45x20 D4 4,9 16 0,31 0,10 40x20 Dam phu| D5 5,1 16 0,32 0,11 40x20 D6 1,7 16 0,11 0,04 30x20 D7 1,9 16 0,12 0,04 30x20 2.1.2 Chiéu dy ban sn h, Chọn sơ bộ chiều dy bản sn theo cơng thức sau: h, = Dị (2.3) mM, trong di:

D - hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng;

m, = 30+35 - đối với bản loại dầm; mạ =40+45 - đối với bản k bốn cạnh; l - nhịp cạnh ngắn của ơ bản Đối với nh dn dụng thì chiều dy tối thiểu của sn 1 h„ạ= 6cm Chọn o sn $1(7mx4m) 1 ơ sn cï cạnh ngắn lớn nhất lm ơ sn điển hình để tính chiều dy sn: Đụ 1 h = —400 = 10cm 40 Ss m Vậy chọn hs = 10cm cho tồn sn, nhằm thỏa mn truyền tải trọng ngang cho cc kết câu đứng Với những điều kiện trn, cc ơ sn được phn loại như sau: Bảng 2.2: Phn loại ơ sn

Số sé |Cạnhdi| C#nh Diện | „ , | Phn loại ơ

hiệu sn lượn one L (m) d ngàn 1,(m) tích (m2) Ti so sn

O¿ 6 7 3,5 24,50 | 2,00 phuong Ban 2

O; 8 8 4 32,00 | 2,00 phuong Ban 2

O; 1 7 42 29,40 | 1,67 phuong Ban 2

Trang 6

k 00/1 | 0061 ® điên hình ® Mặt b 5 | s 8 3 cq || a _ are — = a ! = B oS wy oO + O is š 5 fo CC A | oO 1S Oo | SF | c© oO TT TT _*S|S œ A | à c lle QO A's a ° | = IS oO i] Mà Ị S a TT TC TC TT “TT “TT TT“ ========_= -="¬ ma= cA 1 m= lai 1 =| S ele || oA ke Aa, —— ————— | 000/ 000/ 000/ 000/ 0008é > ting am sn ang d ` w Hinh 2.1 -

2.2 XC DINH TAI TRONG TC DUNG LN SN Tai trong tc dung In sn g ` ~

Trang 7

2.2.1 Tinh tai Tai trong thuong xuyn (tinh tai) bao gém trọng lượng bản thn cc lớp cấu tạo sn gs" =Ï¡.¡m (2.4)

trong di: ;¡ - khơi lượng ring lớp câu tạo thứ 1;

¡ - chiều dy lớp cầu tạo thir i;

nj - hệ số độ tin cậy của lớp thir i Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 2.3

Bang 2.3: Tinh tai tc dung In sn

Trang 8

Np - hệ số độ tin cậy, theo 4.3.3/[1]: n = 1.3 khi p°< 200 daN/m7 n = 1.2 khi p > 200 daN/mŸ Theo 4.3.4/ [1] khi tính bản sn, tải trọng tồn phần trong bảng 3 được php giảm như sau: = Déi véicc phịng nu ở mục 1,2,3,4,5 bảng 3 nhn với hệ số AI (A> A; = 9m’) v, =0.4+ 2% (2.6) A A, "_ Đối với cc phịng nu ở mục 6,7,8,10,12,14 bảng 3 nhn với hệ số A2 (A > A> = 36m”) 0.5 Vin = 05+ (2.7) Ay

trong di: A - diện tích chụ tải

Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 2.4 Bảng 2.4: Hoạt tải tc dụng In sn

Số Cơng Hoạt tải Hoạt tải

hiệu| năng | lạm) |1,(m) | P°(daNm2)| ^ |” | P“daN/m?) O, | Vanphing | 7 | 3,5 300 0,76 | 1,2 275 O, | Vinphing| 8 | 4 300 0,72 | 1,2 259 O; | Vănphịng | 7 | 4,2 300 0,73 | 1,2 264 O, | Vésinh | 7 | 2,8 150 0,81 | 1,3 157 O; | Vănphing | 7 | 3,7 300 0,75 | 1,2 271 O, | Vinphing | 7 | 343 300 0,77 | 1,2 279 O, | Vésinh | 5,1 | 3,5 150 0,83 | 1,3 161 O; | Vésinh | 5,1 | 3,3 150 0,84 | 1,3 164 O, | Hnhlang | 5,55 | 1,7 300 0,99 | 1,2 355 O1 | Hnhlang | 5,55 | 1,9 300 0,95 | 1,2 344 O1, | Hnhlang | 49 | 3,84 300 0,81 | 1,2 293

2.2.3 Tải trọng tường ngăn

Trọng lượng tường ngăn qui đổi thnh tải phn bố đều trn sn (cch tinh ny don giản mang tính chất gần đng) Tải trọng tường ngăn cĩ xt đến sự giảm tải (trừ đi

30% diện tích lỗ cửa), được tính theo cơng thức sau:

git = =_= 70% t (2.8)

Trang 9

h, - chiéu cao tuong;

A -dién tich o sn (A =1, x 1,);

g/° - trọng lượng đơn vị tiu chuẩn của tường

với: tường 10 gạch ống: ø,° = 180 (daN/m?);

tường 20 gạch ống: ø,° = 330 (daN/m')

Tm mặt bằng kiến trc ta thay chỉ cf o sn O5, ỞƠ6 l cĩ tường ngăn

Kết quả được trình by trong bảng 2.5

Bang 2.5: Tải trọng tường ngăn qui đổi

2 Trọng lư ong tu Trọng lượng tỉu

KH | A (m) | L(m) | hím) daN iin! " | chuẩn /“(daN/m2) Os | 25,90 | 3.3 3,4 300 1,2 57.89

Oc | 23,10 | 3.7 3,4 300 1,2 64.91

2.3 TINH TON CC O BAN SN

2.3.1 Tính tốn cc ơ bản Im việc 1 phương (bản loại đầm)

Theo bảng 2.2 thì chỉ cĩ sn ơ :4,6,9,10 1 bản lm việc 1 phương Cc giả thiết tính tốn:

se Cc ơ bản loại dầm được tính tốn như cc ơ bản đơn, khơng xt đến ảnh

hưởng của cc ơ bản kê cận

e _Cc ơ bản được tính theo sơ đồ đn hơi e _ Cắt Im theo phương cạnh ngăn để tính e - Nhịp tính tốn l khoảng cch giữa 2 trục dầm a Xc định sơ đồ tính 9K h A : A ov 2 7® HÀ Xt tỉ sơ 1 dé xc dinh lin két gitta ban sn véi dam Theo di: Ss = ih >3 => Bản sn lin kết ngm với dầm; h, ? ` A , re A

i <3 => Ban sn lin kêt khớp với dâm;

Sn o :4,6,9,10 (h, = 10cm) ci2 canh lin kết với dầm hạ >= 45cm), nn chọn sơ

đơ tinh cua cc o ban 1 dam don giản 2 đầu ngm

Trang 10

Lr a SO T777 Min Mnn Mẫu 0.9L n 09Ln Hình 2.3: Sơ đồ tính v nội lực bản loại dầm Cc gi tri momen: Momen nhịp: M„„ = atl" (2.9) Momen gối: M, = 4P (2.10) Trong so dé tinh: gq =g,"+p*+ g," (2.11)

Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 2.6

Bảng 2.6: Nội lực trong cc ơ bản loại đầm Tĩnh tải Hoạt tải Tổng tải Gi tri moment KH | I;(m) g gặt " q Moh Mg (daN/m?) | (daN/m?) | (daN/m’) | (daN/m’) | (daN/m?) | (daN/m?) O¿ | 2,7 522,3 0 157 679,3 206,34 | 412,67 Os | 3,3 522,3 64.91 297 884.21 401.21 | 802.42 Os | 1,7 522,3 0 355 877,3 105,64 | 211,28 O10 | 1,9 5223 0 344 866,3 130,31 | 260,61 c Tính tồn cốt thp Ơ bản loại dầm được tính như câu kiện chịu uốn Giả thiết tính tốn:

Trang 12

KH Momen | b | h, al F." Thep choin yu | Kiemtra

(daN.m) |(cm)|(cm) (cm”/m)|@(mm)| a(mm)|F;”°'(cmfm)| s Ju cucu O, M, 412.67| 100} 8 |0.056)0.058} 246 8 200 25 0.29} THOA Mn | 206.34] 100) 8 |0028|0028[ 1.31 6 200 1.42 0.17} THOA O, M, 802.42] 100} 8 |0.109])0.116] 5.23 10 150 5.23 0.65} THOA M,,| 401.21] 100] 8 | 0.055) 0.056} 248 8 200 25 0.31 THOA O, M, 211.28} 100} 8 |0.029)0.029} 1.34 8 200 25 0.29} THOA M,,| 105.64) 100) 8 |0014|0014| 0.67 6 200 1.42 0.17} THOA Ox M, 260.61] 100} 8 | 0.035) 0.036] 1.66 8 200 25 0.29} THOA M,n| 130.31] 100] 8 |0.018/0.018} 0.82 6 200 1.42 0.17} THOA 2.3.2 Tính tốn cc ơ bản Im việc 2 phương (bản k 4 cạnh) Theo bang 2.2 ta ci cc ban sn lm việc 2 phương : O¡, Oo, 03, Os, O7, Og, O11 Cc giả thiết tính tốn: e_ Ơ bản được tính tốn như ơ bản lin tục, cĩ xt đến ảnh hưởng của ơ bản bn cạnh

O ban được tính theo sơ đồ đn hồi

° Cat 1 dải bản cĩ bề rộng I 1m theo phương canh ngan v canh di dé tinh tơn e© - Nhịp tính tốn l khoảng cch giữa 2 trục dầm a Xc định sơ đồ tính ; h 2 1k, ew La ps HÀ Xt ti sd 1 đê xc địngh lin kêt giữa bản sn với dâm Theo đĩ: = d _—>3 h, h _-“<3 Kết quả được trình by trong bảng 2.9 Ss

=> Ban sn lin kêt ngm với dâm;

=> Ban sn lin két khớp với dầm;

Trang 14

q=8, +p +2 (2.26) trong

di: P — tong tai tc dung In ơ bản

Cc hệ số mọi, mạ;, kọi, ko; tra bảng 1-19 [21], phụ thuộc vo tỉ số 2 1 Mh LLLP PLLLELELELLPLELELELLEL f N iv , Fa Mi] [Ths i M_ rT[[|m: aa Ma ⁄ s ⁄“ N Le HEE SSSI \2 =la Hình 2.4: Sơ đồ tính v nội lực bản k 4 cạnh Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 2.10 Bảng 2.10: Nội lực trong cc ơ bản k 4 cạnh

KH Tĩnh tải Hoạt tải Tổng tải

Trang 15

03 | 7 | 42 | 1,67 | 0,0201 | 0,0072 | 0,0442 | 0,0158 | 23.102,79 O5 | 7 | 3,7 | 1,89 | 0,019 | 0,053 | 0,0409 | 0,0115 | 22045,82 o7 | 5,1 | 3,5 | 1,46 | 0,0209 | 0,0098 | 0,0468 | 0,0220 | 12.196,91 O8 | 51 | 3,3 | 1,55 | 0,0206 | 0,0086 | 0,0459 | 0,0191 | 11.550,43 o11| 4,9 | 3,84 | 1,28 | 0,0208 | 0,0119 | 0,0474 | 0,0290 | 15.340,68 KH | M, (daN/m’) (daN/m’) My | Mi (daN/m’) | My (daN/m’) O1 357,43 89,85 765,65 191,41 O2 457.27 114,94 979,50 244.87 O3 464,37 166,34 1021,14 365,02 O5 418.87 116.84 901.67 253.53 O7 254,92 119,53 570,82 268,33 O8 237,94 99,33 530,16 220,61 O11 319,09 182,55 727,15 444.88 c Tính tồn cốt thp O ban được tính như cấu kiện chịu uốn Giả thiết tính tốn: ®a¡=2cm ® aa= 2.5 cm eho eb=100cm

mp b tong chiu ko,

- khoảng cch từ trọng tm cốt thp theo phương cạnh di đến

mp b tong chiu ko

- khoảng cch từ trọng tm cốt thp theo phương cạnh ngắn đến

- chiều cao cï ích của tiết điện ( ho = h, — a), ty theo phương đang xt;

- bể rộng tính tốn của dai ban Đặc trưng vật liệu lay theo bang 2.7

Tính tốn v kiểm tra hm lượng ì tương tự phần 2.3.1.c

Trang 16

M; | 765.65 | 100 8 | 0.092 | 0.097 | 4.73 10 150 523 | 0.62 | THOA My | 191.41) 100 | 7.5 | 0.026 | 0.026 | 1.21 8 200 2.52 | 0.31 | THOA M, | 457.27 | 100 8 | 0.055 | 0.057 | 2.77 8 180 2.79 323 | THỎA Q2 M; |114.94| 100 | 7.5 |0.016| 0.016 | 0.72 6 200 1⁄42 | 0.15 THOA My; | 979.50 | 100 8 | 0.118 | 0.126 | 6.15 10 120 6.54 | 0.77 | THOA My | 244.87 | 100 | 7.5 | 0.033 | 0.034 | 1.56 8 200 2.52 | 0.315 | THOA M, | 464.37 | 100 8 | 0.056 | 0.058 | 2.81 8 150 2.52 | 0.31 | THOA 03 M, | 166.34; 100 | 7.5 | 0.023 | 0.023 | 1.05 6 200 1.42 | 0.18 THOA M; | 1012.1 | 100 8 | 0.122 | 0.130 | 6.37 10 120 6.54 | 0.77 | THOA Mr | 365.02 | 100 | 7.5 | 0.050 | 0.051 | 2.34 8 200 2.52 | 0.315 | THOA M, | 418.87 | 100 8 | 0.050 | 0.052 | 2.53 8 200 2.52 | 0.31 | THOA 05 Mz | 116.84; 100 | 7.5 | 0.016| 0.016 | 0.74 6 200 1.42 | 0.18 THOA M¡ | 901.67 | 100 8 |0.109 | 0.115 | 5.63 10 150 3.23 | 0.62 | THOA My | 253.53 | 100 | 7.5 | 0.034 | 0.035 | 1.61 8 200 2.52 | 0.315 | THOA M, | 254.92 | 100 8 | 0.031 | 0.031 | 1.52 8 200 2.52 | 0.31 | THOA Q7 M, | 119.53 | 100 | 7.5 | 0.016} 0.016 | 0.75 6 200 1.42 | 0.18 THOA My; | 570.82 | 100 8 | 0.069 | 0.071 | 3.48 10 200 3.92 | 0.46 | THOA My | 268.33 | 100 | 7.5 | 0.036 | 0.037 | 1.71 8 200 2.52 | 0.315 | THOA M, | 237.94} 100 8 | 0.029 | 0.029 | 1.42 8 200 2.52 | 0.31 | THOA O8 M; | 99.33 | 100 | 7.5 | 0.013 | 0.014 | 0.63 6 200 1.42 | 0.18 THOA My; | 530.16 | 100 8 | 0.064 | 0.066 | 3.22 10 200 3.92 | 0.46 | THOA My | 220.61 | 100 | 7.5 | 0.030 | 0.030 | 1.40 8 200 2.52 | 0.32 | THOA M, | 319.09 | 100 8 | 0.038 | 0.039 | 1.91 8 200 2.3 0.29 | THOA Oll Mz | 182.55 | 100 | 7.5 | 0.025 | 0.025 | 1.16 6 200 1.42 | 0.18 THOA M, | 727.15 | 100 8 | 0.088 | 0.092 | 4.48 10 150 5.23 | 0.62 | THOA My | 444.88 | 100 | 7.5 | 0.060 | 0.062 | 2.87 8 170 2.96 | 0.34 | THOA Ghi ch: Khi thi cong, thp chiu momen m ở 2 ơ bản kề nhau sẽ lấy gi trị lớn để bố trí thp mu

d Kiém tra bién dạng (độ vng) của sn theo [11]

Trang 17

= B.—l 2.28 f=6 5 (2.28) trong di: 1 P= Fea M=-L a1? =-L884./21x7?= 1805 (daN.m); 24 24 (2.29) C=2 - hệ số xt đến ảnh hưởng của từ biến ; B=k,.E,J a 3 (2.30) kạ=0.85 - hệ số xt đến biến dạng dẻo của từ biến; _ bb` _ 100x10 “12 12 E, = 2.7x10° daN/cm’; Suy ra: B = 0.85x2.7x10°x8333.33 = 1912.5x10° (cm’) = 8333.33(cm)': (2.31) Khi đĩ: f = “80221002? 384 1912.5x10 992 = 0.24 (cm) = 24 (mm)

Thoả điều kiện: f = 24 mm < [f]= 35 mm

Vậy ơ bản đảm bảo yu câu về độ vng

2.3.3 Kết luận

Cc kết quả tính tốn đều thỏa mn khả năng chỊu lực v cc điều kiện kiểm tra cho nn cc giả thiệt ban đầu l hợp lý

2.4 BO TRI COT THP SN TANG DIEN HINH

Cot thp sn tâng điên hình được bơ trí trong bản vẽ KC.01/07

CHƯƠNG 4

TINH TON HO NUOC MI 4.1 CONG NANG V KICH THUOC HO NUOC MI

Hồ nước mi cĩ nhiệm vụ cung cấp nước sinh hoạt cho tồn bộ tồ nh văn phịng v phục vụ cơng tc cứu hỏa khi cần thiết

Xc định dung tích hồ nước mi:

+ Số người lm việc trong văn phịng khoảng: 500 người

+ Nhu câu dng nước sinh hoạt cho mỗi người : 60 lít/người/ngy

Trang 19

4.2 TINH TON CC CAU KIEN CUA HO NUGOC MI

4.2.1 Ban nap ,

a Tai trong tc dung In ban nap

Chiêu dy bản nắp được chọn sơ bộ theo cơng thức sau:

n, - Pt (4.1)

trong di: D=0.8 -hé số phụ thuộc tai trong;

m, = 40 - đối với sn Im việc 2 phương; l - độ di cạnh ngắn của ơ sn 0.8x3.5 Suy ra: h,, = = 0.07 m=7 cm Chon hy, = 8 cm + Tinh tai , Bang 4.1: Tai trong ban thn ban nap STT | Cá lơb cấ tab |y(daN/m3| ư(mm)| n | g„°(daN/m?) | gạn"(daN/m?) Vda lot 1800 20 1.3 36 46.8 2 Baa BTCT 2500 80 1.1 200 220 3 V 64 trai 1800 15 1.3 27 35.1 Dept 301.9

+ Hoạt tải sửa chữa

Theo bảng 3/1], hoạt tải sửa chữa cĩ gi trị tiu chuẩn 1:

p° = 75 daN/m”

Suy ra: p” = p°.n,= 75x1.3 = 97.5 daN/m” (4.2) + Tong tai trong tc dung

gq’ =e" +p" =301.9 +97.5 = 399.4 daN/m’

b Sơ đồ tính bản nắp

Trang 20

c Xe dinh néilyc ban nip

Cc o ban nap thuộc ơ bản so 6 trong 11 loại ơ bản

Tính tốn theo ơ bản đơn, dng sơ đồ đn hồi

Do di, momen dương lớn nhất giữa nhịp l:

M, = m6 P (4.3)

M; =mạ¿.P (4.4)

với: P =q lạ.la (4.5)

trong di: P — tong tai trong tc dung In o ban dang xt;

mạ¡, mạạ — 6 Ì loại ơ bản, 1(hoac 2) 1 phuong cla o ban dang xt Momen m lớn nhất trn gối: MỊ = kạ¡.P (4.6) Mụ= kạ;.P (4.7) Cc hệ số mại, mạa, kẹt, kẹ; được tra bảng 1-19 [25], phụ thuộc vo tỉ số fa ng Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 4.2 Bảng 4.2: Nội lực trong cc ơ bản nắp M M M | M

KHI lựi k k P (daN 1 2 I II

dllng | Mer | Mee 81 6 (S5) Í (daNmị | (daNm) | (daNm) | (daNm) S1| 1.143 | 0.0299 | 0.0232 | 0.0688 | 0.0534 | 5591.6 | 167.2 | 129.7 | 384.7 | 298.6 d Tính tốn cốt thp bản nắp Ơ bản nắp được tính như cấu kiện chịu uốn Giả thiết tính tốn:

e a¿=2cm - khoảng cch từ trọng tm cốt thp theo phương cạnh ngắn

đến mp b tơng chịu ko;

e® a;=25cm - khoảng cch từ trọng tm cốt thp theo phương cạnh di

phuong dang xt;

se b=l100cm - bêrộng tính tốn của dải bản

Đặc trưng vật liệu lẫy theo bảng 2.7

Trang 21

Kiểm tra hm lượng cốt thp ì theo điều kiện sau: ¬ ` Hạn ẤM TẾ, Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 4.3 Bảng 4.3: Tính tốn cốt thp cho bản nắp

KH Momen | b | hạ al a F," Thep chon p %| Kiem tra

(daN.m) | (cm)|(cm) (cmm)|@(mm)| a(mm) | F„”"”'(cm7/m) HmisSMSM„„„ M;| 167.20 | 100| 6 |0.040|0.041| 142 | 6 | 200 142 |024| THOM sị|Ma| 129.70| 100| 5.5 |0.037|0.038| 1.20 | 6 | 200 142 |026[ THOM M, | 384.70] 100] 6 |0.093] 0.098] 3.37 | 8 | 150 3.35 |056] THOM M,,| 298.60] 100] 5.5 | 0.086] 0.090] 284 | 8 | 150 3.35 |0.61) THOR Cốt thp gia cường cho lỗ thăm được tính theo cơng thức: Fy = 1.5 x Fo = 1.5 x (48) = 1.5 x 2.01 = 3.015 cm”

Chon thp gia cuong 1214 ci F,, = 3.08 cm” cho mỗi phương, đoạn neo 1: lneo> 30d = 30x14 = 420 mm Chon leo = 450 mm

4.2.2 Dam đỡ bản nắp

a Tai trong tc dung In dam đỡ bản nắp

Chiêu cao của dâm nắp được chọn sơ bộ theo cơng thức sau:

hy =—l, (4.8)

mM,

trong di:

mạ=8+12 - đối với hệ dầm chính, khung một nhịp; mạ =12+16_ - đối với hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; mạ =16+20_ - đối với hệ dầm phụ;

ly - nhịp dầm

Trang 22

11

bg = (5+ ha (4.9)

Kích thước tiết diện dầm nắp được trình by trong bảng 4.4

Báng 4.4: Chọn sơ bộ kích thước tiết diện dầm nắp

Kí hiệ Nhờ dần | He&ố mụ | Chié cao| Bexzộdg | Choh tiế diệ

la(m) hy(m) ba(m) hyxb,(emxem)

D1 7 16 0.44 0.22 50x25

D2 8 16 0.50 0.25 50x25

Tải trọng tc dụng In dầm nắp bao gồm tĩnh tải v hoạt tải

Trang 23

+ Hoat tai phn bố cĩ dang hinh thang tc dung In dam D2 ci tri s6 1én nhat:: Pig) = 0.5 pL, =0.5x97.5x3.5 = 170.6 daN/m (4.16) b Sơ đồ tính dầm đỡ bản nắp Hệ dầm đỡ bản nắp 1 hệ dầm trực giao, lin kết khớp ở 2 đầu vo cột C2 c Xe định nội lực dầm đỡ bản nắp Sử dụng phần mềm SAP2000 để xc định nội lực trong dầm Kết quả thể hiện trn hình 4.6 v 4.7 Hình 4.7:Biễu đồ lực cắt Q của dầm đỡ bản nắp D1 y D2 d Tính tốn cốt thp cho dầm đỡ bản nắp + Cốt thp dọc:

Dâm được tính tơn như câu kiện chỊu uơn

Gia thiét tinh ton:

Trang 24

eh, - chiều cao cĩ ích của tiết diện họạ= hạ - a= 50—3 =47 cm; Đặc trưng vật liệu, cơng thức tính tốn cốt thp v kiểm tra hm lượng cốt thp tương tự như mục 2.3.1.c Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 4.5 Bảng 4.5: Tính tốn cốt thp cho dầm đỡ bản nắp

Momen bị|hạ A 4 Fạ" Thep chon y | Kieéntra (daNm) |(em)|(cm) (cm?) |@(mm)|Soahanh] F,"(em’)| % | u„s<u<u.„ MP' | 7179.0 | 25 | 47 | 0.113] 0.120] 8.13 | 16 4 804 |068| THOM MP2 „| 4956.0 | 25 | 47 |0.078|0.081| 5.50 16 3 603 |0.51| THO# + Cốt đai: tính tốn theo [11]

Dng lực cắt Q = 3481 daN của dầm DI đê tính cơt đai

Kiểm tra điều kiện:

k,R,bh, = 0.35x115x25x45 = 45281.3daN (4.17)

k,R,bh, = 0.6x9x25x45 = 5832 daN (4.18)

Ta thay: Q < k,R,bh, = 45281.3daN

V Q < k,R,bh, = 5832 daN

Do di dam đủ khả năng chịu cắt Cốt đai dược bố trí theo cấu tạo

Khoảng cch cấu tạo: cho dầm cĩ hạ > 450 mm © Cho đoạn gần gối tựa: Uct <th, = 1 x30 =16.7 cm 3 3 Ug <15 cm © Cho đoạn giữa dầm: Uct <2 h, = 3 x45 =33.75 cm 4 4 Yea S50 cm | Ộ

Chọn bước cơt đai nhỏ nhật trong cc điêu kiện trn, ta chọn 06 a150 trong

khoảng 1⁄4 nhịp dâm tính từ gơi tựa v đai Ø6 a250 ở đoạn giữa dâm

4.2.3 Bản đy

a Tai trong tc dung In ban dy

Chiéu dy ban đy được chọn sơ bộ theo cơng thức sau: h,, = Di (4.19)

m,

trong di: D=1.4 - hệ số phụ thuộc tai trong;

m, = 40 - d6i voi sn Im viéc 2 phuong; l - độ di cạnh ngắn của ơ sn

1.4x3.5

Suyra: h,, = 0 = 0.123 m= 12.3 cm Chon hụa = 14 cm

Trang 25

Ban dy duoc chia thnh 4 o ban S82 như tm hình 4.8

4 LLEELEREPLE PEEL PELE ILL LEELA 3500 » SOBA AAA AAAS AAA AA AAAS 4000 Hình 4.8: Sơ đồ tính cc ơ ban dy c Xc định nội lực bảndy |

Cc ơ bản dy thuộc ơ bản sơ 9 trong 11 loại ơ bản

Tính tốn theo ơ bản đơn, dng sơ đồ đn hồi

Do đĩ, momen dương lớn nhất giữa nhịp l:

M, = mg,.P (4.21)

M) = Mo2.P (4.22)

voi: P =q"dng-la (4.23)

trong di: P — tổng tải trong tc dung In o ban dang xt;

Trang 26

Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 4.7

Bảng 4.7: Nội lực trong cc ơ bản đy

M M mM, | M

KHI lựI K K P(daN 1 2 | II

dhg| tụ | Mex a sẽ dai) (daNm) | (daNm) | (daNm) | (daNm) S2{ 1.143 | 0.0199 | 0.0152 | 0.0458 | 0.0351 | 37644.6| 749.1 | 572.2 | 1724.1] 1321.3 d Tính tốn cốt thp bản đy O ban đy được tính như cẫu kiện chịu uốn Giả thiết tính tốn:

® ai=2cm - khoảng cch từ trọng tm cốt thp theo phương cạnh ngắn

e® a;=2.5cm - khoảng cch từ trọng tm cốt thp theo phương cạnh di đến mp b tơng chịu ko;

se hạ - chiều cao cï ích của tiết diện ( họ = hụa — a), ty theo

phương đang xt;

se b=l100cm - bêrộng tính tốn của dải bản

Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 4.8 Bảng 4.8: Tính tốn cốt thp cho bản dy

KH Momen | b | lọ Alo Ft Thep chon ụ %| Kiei tra

(daN.m) |(cm)| (cm) (cm?/m) |@(mm)| a(mm) | F„”“'(cm”/m) HminSUSH„a M,| 749.1 | 100] 12.0} 0.040) 0.041) 3.19 8 150 3.35 0.28} THOM so M,| 572.2 | 100] 11.5] 0.033) 0.034] 2.53 8 150 3.35 0.29] THOM M,| 1724.1] 100} 12.0] 0.092] 0.097) 7.55 10 | 100 7.85 0.65} THOM M,,| 1321.3] 100} 11.5] 0.077) 0.080} 5.98 10 100 7.85 0.68} THOM e Kiém tra nit ban dy (theo trang thi gidi han 2) Theo TCVN 5574:1991([2]), ta ci: an < ane" (4.26) an" = 0.25 mm a, = k.Cn.o,(10—20P)d (4.27) E, trong di:

e ae - khe nứt giới hạn của cầu kiện cấp 3, cï một phần tiết diện chịu

Trang 27

e k=l - cấu kiện chiuuốn; e C-=1.5 - hệ số kể đến tc dụng tải trọng di hạn;

se c=Il - hệ số ảnh hưởng bề mặt thanh thp:

° E, - modun dn héi cia thp ( E, = 2.1x10° daN/cm”); ed - đường kính cốt thp chịu lực; e P - hm luong cét thp doc chiu ko; M" ° = 5 4.285 a FZ, ( © Z,=y7h; (4.29) 0 A= HỘ: R,.bhe (4.30) © y=0.5(1+v1—-24); (4.31) ° Fi = Ma ; (4.32) R,.7-hy 100.F ® P=mi min( bh +;2), ) (4.33) 4.33 “ye

Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 4.9 v 4.10

Bang 4.9: Nội lực tiu chuẩn trong cc o ban dy M, M; M, Mi KHỊ lự/I; dhg| mạc | mẹ | Kor | Koo | P(dah) (daNm) | (daNm) | (daNm) | (daNm) K S2| 1.143 | 0.0199 | 0.0152 | 0.0458 | 0.0351 | 36862.0| 733.6 | 560.3 | 1688.3| 1293.9 Bang 4.10: Kiếm tra bề rộng khe nứt bản đy

Mt hh | d | F, Z, 6a p | oop a" | Kiemtra

Trang 28

+ Tai trong gii

Chỉ xt trường hợp bắt lợi nhất khi bản thnh chịu gii ht Tinh tén theo [1]

W= W>.k.C.n

VỚI:

k=1.37 Wo = 83 daN/mÏ -p lực gil tiu chuẩn khu vực II-A;

- hệ sơ ảnh hưởng độ cao v dạng địa hình; (lấy ở +30 m v dạng địa hình A) Cụ= 0.6 n=1.2 - hệ sơ khí động; Suy ra: W = 83x1.37x0.6x1.2 = 83.66 daN/ m7 b Sơ đồ tính bản thnh (4.34)

Trang 30

9W]? _ 9z83.66x1.5 Mw ship = = 13.24 daNm 4.36 Wanp 12g 128 (4.36) 2 2 Mạc gối — 8 sua, Ì _ 1500x1.5 - 225 daNm (4.37) 15 15 2 2 Mavøc nhịp — muonc ! = 1500x1.5 =100.45 daNm (4.38) 33.6 33.6

Tính tốn thin về an ton ta sẽ lẫy tơng gi trị momen ở gối v nhịp Gi trị momen tại gối của bản thnh:

M gối — Mw edi + Mauéc gối — 23.5+225 = 248.5 daNm (4.39)

Gi tri momen tai nhip của bản thnh:

M ohip = Mw hip + Mouse nhip = 13.24+100.45 = 113.69 daNm (4.40) d Tính tốn cốt thp ban thnh Bản thnh được tính như câu kiện chỊu uơn Giả thiết tính tốn: e© a¿=2cm - khoảng cch từ trọng im cốt thp đến mp b tơng chịu ko; e họ - chiều cao cĩ ích của tiết diện; họ = hụ„ — a= 12 -2 = 10 cm se b=l100cm - bềrộng tính tốn của dải bản

Kết quả tính tốn được trình by trong bảng 4.14 Bảng 4.14: Tính tốn cốt thp cho bản thnh

Momen | b | hạ A F," Thep chon y %| Kietra

Mga] 248.50] 100] 10.0] 0.022] 0.022] 126 | 6 | 200 1.42 [014] THOM M„ạ| 113.69| 100| 10.0|0.010|0.010| 057 | 6 | 200 1422 |014| THOM

e Kiếm tra bản thnh chịu nn lệch tm

Trang 31

Vatri M N e N.e x |Rabx(hg0.5x) + Kien tra

(daN.m) | (daN) | (cm) | (daNcm) | (cm) | R,F,(hya) KNCL

Gố 263.50 | 722.45| 38.47 27795 6.28 44641.8 THOM

Nhqp 120.38 | 722.45| 18.66 13483 6.28 44641.8 THOM

f Kiếm tra nứt bản thnh (theo trạng thi giới hạn 2)

Theo [2], tính tốn tương tự phần 4.2.3.e

Tải trọng tiu chuẩn tc dụng In bản thnh: + p lực thủy tĩnh tại chn bản thnh aước = ø.h = 1000x1.5 = 1500 daN/mF + Tải trọng gi W* = Wo.k.C (4.41)

với: _ Wa= 83 daN/mÝ - p lực giĩ tiu chuẩn khu vực I-A;

k=1.4 - hệ sơ ảnh hưởng độ cao v dạng địa hình; (lay 6 +35 m v dạng địa hình A) C, = 0.6 - hệ sơ khí động; Suy ra: W° = 83x1.4x0.6 = 69.72 daN/ m7 Ta ci: tc 72 2 Mw géi = = -6272H5 _1o61 daNm (4.42) 9W“J? _ 9x69.72x1.57 Mự no = = =11.03 daNm 4.43 Wap 128 128 49) 2 2 Mouse gối — 5 mọc ! = 1500x1.5 = 225 daNm (4.44) 15 15 2 2 Mouse nhịp = 8 nuoue l _ 1500x1.5 ~100.45 daNm (4.45) 33.6 | 33.6

Gi tri momen tiu chuan tai goi cua ban thnh:

M 961 = Mw gdi + Mauec g6i = 19.61.225 = 244.61 daNm (4.46) Gi tri momen tiu chuan tại nhịp của bản thnh:

- Mimip = Mự mịp + Maước ohip = 11.03+100.45=111.48 daNm (4.47) Kêt quả tính tơn được trình by trong bảng 4 1ĩ

Trang 32

Chiéu cao cua dam đy được chọn sơ bộ theo cơng thức sau:

h, = ) (4.48)

mM,

trong di:

mạ =8 +12 - đối với hệ dầm chính, khung một nhịp: mạ =12+16_ - đối với hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; la - nhịp dầm

Bè rộng dầm đy được chọn theo cơng thức sau:

1 1

b„=(—+—)h ¬ 4.49) 4.49

Kích thước tiết diện dầm đy được trình by trong bảng 4.11

Trang 33

+ Tinh tai e Trọng lượng bản thn dầm: £p3 = ÿØpa = ÿ.ba.ha.n = 2500x0.4x0.6x1.1 = 660daN/m (4.50) #ps = £p6= g.ba.han = 2500x0.25x0.5x1.1 = 343.75daN/m (4.51) e Tinh tai do ban dy truyén vo dam D3 v D5 dang tam gic ci gi tri lớn nhat 1: g=g,, =488.9daN/m (4.52) e Tinh tai do ban dy truyền vo dầm D4 v D6 dạng hình thang cĩ gi trị lớn nhat 1: g=g,, =488.9daN/mn (4.53)

e Tinh tải do ban thnh v bản nắp truyền vo dầm D3 v D4 ci gi tril:

Phn bơ đêu: g = g/„ = 390.51daN/m (4.54)

Phn hinh tam gic: g, =528.3daN/m (4.55)

Phn hinh tam gic: g, = 528.3daN/m (4.56)

Bang 4.12: Tai trong ban thn ban thnh

STT | Cá lớ caa tab | (daN/m*)| §(mm)} n | ø;°(daN/m2 | œ;”(daN/m?) 1 Vda lot 1800 20 | 1.3 36 46.8 2 Baa BTCT 2500 120 | 1.1 300 330 3 V6a choag thắn 2000 10 | 1.1 20 22 4 Vưã trá 1800 15 | 1.3 27 35.1 sau 433.9 Zot = Zor -h = 433.9x0.9= 390.51 daN/m (4.57) + Hoat tai e Hoạt tải do nước đy truyền vo đầm D3 v D5 dạng tam gic cĩ gi trị 1: p=g, =1000daN/m (4.58) e Hoạt tải do nước đy truyền vo dầm D4 v D6 dạng hình thang cĩ gi trị l: p=g, =1000daN/m (4.59) Ngồi ra dầm D3 v D4 cịn chịu 1 lực tập trung giữa dầm do dầm nắp truyền xuống (qua cột C2) : Ppa = 2911 daN (4.60) Ppy = 3481 daN (4.61) b Sơ đồ tính

Tính hệ dầm đỡ bản đy theo sơ đồ hệ dầm trực giao (cc dầm giữa ci lin kết

khớp với dam bin , cc dam bin lin kết ngm với cột hồ nước)

c Xc định nội lực

Sử dụng phần mềm SAP2000 để xc định nội lực trong dầm Kết quả thể hiện

Trang 34

`

ss

we

Hình 4.10: Biểu đồ momen M của dầm đỡ bản dy Kết quả nội lực trong dầm đỡ bản đy được thống k trong bảng 4.13

Bang 4.13: Nội lực trong dầm dy

Kihiea | “he oa M—na„ (daNm) | M'*+„ (daNm) _ĐP G2Ê mm,

Trang 35

Hinh 4.11:Biéu dé luc cat Q của dầm đỡ ban dy

d Tính tốn cốt thp cho dam dé ban dy

+ Cot thp doc: , ,

Dam được tnh tơn như câu kiện chịu ũn

Gia thiết tính tơn:

e a=3cm - khoảng cch từ trọng tm cốt thp đến mp b tơng chịu ko; eh, - chiéu cao ci ich cua tiét diện;

họ = ha —a

Đặc trưng vật liệu, cơng thức tính tốn cốt thp v kiểm tra hm lượng cốt thp

tương tự như mục 2.3.1.c Kêt quả tính tơn được trình by trong bang 4.13

Trang 36

Momen b | h, ale F." Thep chon u | Kientra

(daNm) |(em)|(cm) (cm?) |œ(mm)|Sốhanh| F„”°"(cm)| % |um»<u<b„ MPS, | 13282.0] 40 | 57 | 0.089} 0.093] 12.22] 25 3 1473 |0.65) THOM M”* n| 15890.0] 40 | 57 | 0.106] 0.113] 14.77] 25 3 1473 |0.65} THOM M”',|17208.0| 40 | 57 |0.116|0.123| 1618| 25 | 4 1963 |0.86[ THOM M”f.n| 19303.0| 40 | 57 | 0.129] 0.139] 18.20} 25 4 1963 |0.86} THOM MP, | 2341.0 | 25 | 57 | 0.025] 0.025) 2.08 | 14 3 462 |0.3| THOM M”5.„| 11184.0| 25 | 47 | 0.176] 0.195] 13.18] 25 3 1473 |1.3| THOM M”° | 302920 | 25 | 47 |0.048| 0049| 330 | 14 3 462 |04] THOM Me | 10498.0] 25 | 47 | 0.165] 0.182] 12.28) 25 3 14.73 | 1.3] THOd + Cốt đai: tính tốn theo [H1]

Dng lực cắt Q = 13027 daN của dâm D4 đẻ tính cốt đai

Kiểm tra điều kiện: ksRbh, = 0.35x115x25x55Š = 55343.75 daN (4.62) k;R,bh, = 0.6x9x25x55 = 7425 daN (4.63) Suy ra: Q < k,R,bh, = 55343.75 daN V Q > k,R,bh, = 7425daN Do di dam khong du kha nang chiu cắt, lực cắt cốt đai phải chịu l: 9? 13027? = >= > = 31.17 daN/cm (4.64) 8R,bh, 8x9x25x55 Chọn dai thp CI ci Rag = 1600daN/cm”, dai 8 ci fy = 0.503 cm’, đai 2 nhnh n = 2 Khoảng cch tính tốn của cốt đai: _ R„⁄.ƒ, _ 1600x2x0.503 đạ Hạ = 51.64 cm (4.65) Ga 31.17 2 2 u = L.SR,bhy _ 1.5x9x25x55 78 om (4.66) Q 13027

Khoảng cch cấu tạo: cho dầm cĩ hạ > 450 mm

Chọn bước cốt đai nhỏ nhất trong cc điều kiện trn, ta chọn Ơ8 a150 trong khoảng 1⁄4 nhịp dầm tính từ gỗi v đai Ơ§ a250 ở đoạn giữa dầm

Trang 37

To ———

Ra

Trong đi

F„„;„: diện tích cốt thp treo(cm”)

P: phản lực của dầm phụ In dam chinh(daN) Ra: cường độ chịu nn của cốt thp (daN/cm?)

Cốt treo được tính cho dầm D3 ( cĩ phản lực của dầm D6 tc dụng ln 1 lớn nhất=7814 daN), đề thin về an tồn dầm D4 bố trí cốt treo tương tự như dầm D3

Vay tact F,,, =~ -=_8" —2.79(cm?) chọn 214 cĩ Fa=3,078(cm2) Ra 2800 Ở giao điểm của dầm D1 v D2 ; D5 v D6 chọn cốt treo theo câu tạo 4a50 4.2.6 Cột hồ nước Hồ nước mi cĩ: + 4 cột ở gĩc, ko từ cột khung In.Tiết diện C1 (40x40 cm), cc cột C1 chịu tồn bộ tải trọng hồ nước

+ 4 cột ở giữa, tiết diện C2 (25x30 cm), cĩ tc dụng đỡ dầm nắp, cc cột C2 được

xem như khơng chịu tải trọng của hồ nước a Tải trọng tc dụng In cột hồ nước

+ Tải trọng bản thn

øc¡ = 0.4x0.4x2.5x2500x1.1 = 1100 daN + Tải trọng do cc bộ phận của hồ nước truyền vo

Mỗi cột CI sẽ chịu 1⁄4 tổng tải trọng hồ nước, bao gồm:

e Khối lượng bản nắp: gụạ = 301.9x7x8 = 16906.4 daN e Khối lượng bản đy: gụa = 488.9x7x8 = 27378.4 daN

e Khối lượng bản thnh: gụ, = 433.9x0.9x2(7+8) = 11715.3 daN e Khối lượng của nước khi hồ chứa đầy: Đnước= 7X8X1.5x1000x1.2= 147840 daN e Khối lượng của cc dầm: £p1 = 288.75x7 = 2021.3 daN £p2 = 288.75x8 = 2310 daN £p3 = 412.5x7 = 2887.5 daN £p4 = 412.5x8 = 3300 daN £ps = 343.75x7 = 2406.3 daN £p6 = 343.75x8 = 2750 daN + Tai trong do gii

Trang 38

N = 1100 + 54879 = 55979 daN © M=G.a = 669.3x1.75= 1171.3 daNm © Q=G= 669.3 daN c Tính tốn cốt thp cột hồ nước Khả năng chịu nn của cột btơng ứng với tiết diện đ chọn |: CI: Rạ.b.h = 115x40x40 = 184000 daN C2: R,.b.h = 115x25x30 = 86250 daN

So với lực nn tc dung tại chn cột ta thấy bản thn btơng cột đ đủ khả năng

chịu lực Mặt khc, cột được ko lin tục từ cột khung nn đảm bảo khả năng chịu

momen v lực cắt như trn

Do di khong cần tính cốt thp m đặt thp theo cau tao Chon 2016 cho méi

Định dạng
Số trang	38
Dung lượng	3,76 MB