THIẾT KẾ VĂN PHÒNG CÔNG TY CỔ PHẦN T &C Q. BÌNH THẠNH – TP. HỒ CHÍ MINH

THIẾT KẾ VĂN PHÒNG CÔNG TY CỔ PHẦN T &C Q. BÌNH THẠNH – TP. HỒ CHÍ MINH Sn phải đủ độ cứng để khơng bị rung động, dịch chuyển khi chịu tải trọng ngang (giĩ, bo, động đất...

THUYẾT MINH ĐỒ N TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XY DỰNG ĐỀ TI: THIẾT KẾ VĂN PHỊNG CƠNG TY CỔ PHẦN T &C Q BÌNH THẠNH – TP HỒ CHÍ MINH GVHD : Th.S KHỔNG TRỌNG TỒN SVTH : H THI PHƯỚC LỚP : 05XD21 MSSV : 05XD2 - 58 Lời đầu tin em xin chn thnh cảm ơn đến tồn thể cc thầy Trường Đại Học Dn Lập Kỹ Thuật Cơng Nghệ TP HCM Đặc biệt cc thầy khoa Kỹ Thuật Cơng Trình đ tận tình gip đỡ hướng dẫn em suốt qu trình học tập trường, đ truyền đạt kiến thức chuyn mơn, kinh nghiệm quý gi cho em Trong thời gian lm đồ n tốt nghiệp em đ nhận truyền đạt kiến thức, bảo tận tình gio vin hướng dẫn Với tất lịng biết ơn su sắc, em xin chn thnh cảm ơn thầy KHỔNG TRỌNG TỒN, người đ hướng dẫn cho em hồn thnh đồ n tốt nghiệp ny Một lần xin chn thnh cm ơn tất cc thầy cơ, gửi lời cảm ơn đến tất người thn, gia đình, cảm ơn tất bạn b đ gắn bĩ cng học tập gip đỡ em suốt thời gian học, qu trình hồn thnh đồ n tốt nghiệp ny CHƯƠNG TÍNH TỐN SN SƯỜN B TƠNG CỐT THP TỒN KHỐI TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CC BỘ PHẬN SN Sn phải đủ độ cứng để khơng bị rung động, dịch chuyển chịu tải trọng ngang (giĩ, bo, động đất …) lm ảnh hưởng đến cơng sử dụng Độ cứng mặt phẳng sn đủ lớn để truyền tải trọng ngang vo vch cứng, li cứng gip chuyển vị cc đầu cột Trn sn, hệ tường ngăn khơng cĩ hệ dầm đỡ cĩ thể bố trí vị trí no trn sn m khơng lm tăng đng kể độ vng sn Ngồi cịn xt đến chống chy sử dụng cc cơng trình nh cao tầng, chiều dy sn cĩ thể tăng đến 50% so với cc cơng trình m sn chịu tải trọng đứng Kích thước tiết diện cc phận sn phụ thuộc vo nhịp sn trn mặt v tải trọng tc dụng 2.1.1 Kích thước sơ tiết diện dầm Sơ chọn chiều cao dầm theo cơng thức sau: hd  ld md (2.1) đĩ: md - hệ số phụ thuộc vo tính chất khung v tải trọng; md = ÷ 12 - hệ dầm chính, khung nhịp; md = 12 ÷ 16 - hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; md = 16 ÷ 20 - hệ dầm phụ; ld - nhịp dầm Bề rộng dầm chọn theo cơng thức sau: 1 bd  (  ) hd (2.2) Kích thước tiết diện dầm trình by bảng 2.1 Bảng 2.1: Chọn sơ kích thước tiết diện dầm Loại dầm Kí hiệu Nhịp dầm ld(m) Hệ số md Dầm khung D1 D2 12 12 Chiều cao hd(m) 0,58 0,67 Bề rộng bd(m) 0,19 0,22 Chọn tiết diện hdxb d(cmxcm) 60x25 70x25 D3 D4 D5 D6 D7 Dầm phụ 4,9 5,1 1,7 1,9 16 16 16 16 16 0,44 0,31 0,32 0,11 0,12 0,15 0,10 0,11 0,04 0,04 45x20 40x20 40x20 30x20 30x20 2.1.2 Chiều dy sn hs Chọn sơ chiều dy sn theo cơng thức sau: hs  D l ms (2.3) đĩ: D - hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng; ms = 30 ÷ 35 - loại dầm; md = 40 ÷ 45 - k bốn cạnh; l - nhịp cạnh ngắn Đối với nh dn dụng chiều dy tối thiểu sn l h = 6cm Chọn sn S1(7mx4m) l sn cĩ cạnh ngắn lớn lm sn điển hình để tính chiều dy sn: hs  D l = 400 = 10cm ms 40 Vậy chọn hs = 10cm cho tồn sn, nhằm thỏa mn truyền tải trọng ngang cho cc kết cấu đứng Với điều kiện trn, cc sn phn loại sau: Bảng 2.2: Phn loại sn Số hiệu sn Số lượng Cạnh di ld(m) Cạnh ngắn ln(m) Diện tích (m2) Tỉ số O1 3,5 24,50 2,00 O2 8 32,00 2,00 O3 4,2 29,40 1,67 Phn loại sn Bản phương Bản phương Bản phương O4 2,8 19,60 2,50 O5 3,7 25,90 1,89 O6 3,3 23,10 2,12 O7 5,1 3,5 17,85 1,46 O8 5,1 3,3 16,83 1,55 O9 5,55 1,7 9,44 3,26 O10 5,55 1,9 10,55 2,92 O11 4,9 3,84 18,82 1,28 Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương A D1 2800 Ô4 7000 D1 D3 D3 D1 Ô2 D3 Ô2 Ô5 Ô3 D1 Ô6 D2 D1 3700 D1 5100 7000 Ô1 3300 D3 D3 D1 D1 4200 D1 B D1 D2 D1 Ô1 Ô2 D5 Ô7 Ô2 D1 Ô8 D1 Ô10 Ô1 Ô2 D1 Ô11 D1 D1 D1 D D4 Ô2 D2 D1 4900 7000 Ô1 D6 D7 D3 D3 D3 1700 D1 C 5550 Ô9 D2 1900 28000 D3 D1 3840 3160 D3 D3 7000 D3 Ô1 Ô1 Ô2 Ô5 D1 D1 D1 E Ô2 D1 3500 D1 D1 D2 3500 Ô6 4000 4000 7000 3700 8000 3300 7000 22000 Hình 2.1: Mặt dầm sn tầng điển hình 2.2 XC ĐỊNH TẢI TRỌNG TC DỤNG LN SN Tải trọng tc dụng ln sn gồm cĩ: 2.2.1 Tĩnh tải Tải trọng thường xuyn (tĩnh tải) bao gồm trọng lượng thn cc lớp cấu tạo sn gstt = Ĩ i i.ni (2.4) đĩ: i - khối lượng ring lớp cấu tạo thứ i; - chiều dy lớp cấu tạo thứ i; i ni - hệ số độ tin cậy lớp thứ i Kết tính tốn trình by bảng 2.3 Bảng 2.3: Tĩnh tải tc dụng ln sn STT Caù lớ cấ tạ γ(daN/m3) δ(mm) c p u o Gạ h Ceramic c 2000 10 n gstc(daN/m2) gstt(daN/m2) 1,1 20 22 Vữ ló a t 1800 30 1,3 54 70,2 Saø BTCT n 2500 100 1,1 250 275 Vữ trátrầ a t n 1800 15 1,3 27 35,1 Traà treo n 1,2 100 120 tt Σgs 522,3 - Gạch Ceramic, = 2000 daN/m 3, = 10mm, n=1.1 - Vữa lĩt, = 1800 daN/m 3, = 30mm, n=1.3 - Sn BTCT, = 2500 daN/m3, = 100mm, n=1.1 - Vữa trt trần, = 1800 daN/m 3, = 15mm, n=1.3 Hình 2.2: Cc lớp cấu tạo sn 2.2.2 Hoạt tải Tải trọng phn bố trn sn lấy theo TCVN 2737:1995 ([1]) sau: p tt = ptc.np đĩ: ptc - tải trọng tiu chuẩn lấy theo Bảng 3/[1]; (2.5) - hệ số độ tin cậy, theo 4.3.3/[1]: n = 1.3 ptc < 200 daN/m2 n = 1.2 ptc ≥ 200 daN/m2 Theo 4.3.4/ [1] tính sn, tải trọng tồn phần bảng php giảm sau:  Đối với cc phịng nu mục 1,2,3,4,5 bảng nhn với hệ số A1 (A > A1 = 9m2) np  A1  0.4  0.6 A A1 (2.6)  Đối với cc phịng nu mục 6,7,8,10,12,14 bảng nhn với hệ số A2 (A > A2 = 36m2)  A2  0.5  A A2 (2.7) đĩ: A - diện tích chịu tải Kết tính tốn trình by bảng 2.4 Bảng 2.4: Hoạt tải tc dụng ln sn Số hiệu Cơng Hoạt tải Hoạt tải n ld(m) ln(m) Ptc(daN/m2) A Ptt(daN/m2) 3,5 300 0,76 1,2 275 O Văn phịng O Văn phịng 300 0,72 1,2 259 4,2 300 0,73 1,2 264 O Văn phịng Vệ sinh 2,8 150 0,81 1,3 157 O4 3,7 300 0,75 1,2 271 O Văn phịng 3,3 300 0,77 1,2 279 O Văn phịng Vệ sinh 5,1 3,5 150 0,83 1,3 161 O7 Vệ sinh 5,1 3,3 150 0,84 1,3 164 O8 Hnh lang 5,55 1,7 300 0,99 1,2 355 O9 O10 Hnh lang 5,55 1,9 300 0,95 1,2 344 4,9 3,84 300 0,81 1,2 293 O11 Hnh lang 2.2.3 Tải trọng tường ngăn Trọng lượng tường ngăn qui đổi thnh tải phn bố trn sn (cch tính ny đơn giản mang tính chất gần đng) Tải trọng tường ngăn cĩ xt đến giảm tải (trừ 30% diện tích lỗ cửa), tính theo cơng thức sau: g tqd  đĩ: lt lt ht g ttc 70% A - chiều di tường; (2.8) ht - chiều cao tường; A - diện tích sn (A = ld x ln); gttc - trọng lượng đơn vị tiu chuẩn tường với: tường 10 gạch ống: gttc = 180 (daN/m2); tường 20 gạch ống: gttc = 330 (daN/m2) Trn mặt kiến trc ta thấy cĩ sn Ơ5, Ơ6 l cĩ tường ngăn Kết trình by bảng 2.5 Bảng 2.5: Tải trọng tường ngăn qui đổi KH A (m ) lt(m) ht(m) O5 O6 25,90 23,10 3.3 3.7 3,4 3,4 Trọng lượng tiu chuẩn ttc (daN/m2) 300 300 n Trọng lượng tiu chuẩn ttc (daN/m2) 1,2 1,2 57.89 64.91 2.3 TÍNH TỐN CC Ơ BẢN SN 2.3.1 Tính tốn cc lm việc phương (bản loại dầm) Theo bảng 2.2 cĩ sn :4,6,9,10 l lm việc phương Cc giả thiết tính tốn:  Cc loại dầm tính tốn cc đơn, khơng xt đến ảnh hưởng cc kế cận  Cc tính theo sơ đồ đn hồi  Cắt 1m theo phương cạnh ngắn để tính  Nhịp tính tốn l khoảng cch trục dầm a Xc định sơ đồ tính Xt tỉ số hd để xc định lin kết sn với dầm Theo đĩ: hs hd ≥3 hs => Bản sn lin kết ngm với dầm; hd Bản sn lin kết khớp với dầm; Sn :4,6,9,10 (h s = 10cm) cĩ cạnh lin kết với dầm h d >= 45cm), nn chọn sơ đồ tính cc l dầm đơn giản đầu ngm b Xc định nội lực Hình 2.3: Sơ đồ tính v nội lực loại dầm Cc gi trị momen: ql 24 Momen gối: M g  ql 12 Momen nhịp: M nh  (2.9) (2.10) Trong sơ đồ tính: q = gstt + ptt + gttt Kết tính tốn trình by bảng 2.6 (2.11) Bảng 2.6: Nội lực cc loại dầm Tĩnh tải KH ln(m) O4 O6 O9 O10 2,7 3,3 1,7 1,9 tt gs (daN/m2) 522,3 522,3 522,3 522,3 qd gt (daN/m2) 64.91 0 Hoạt tải ptt (daN/m2) 157 297 355 344 Tổng tải q (daN/m2) 679,3 884.21 877,3 866,3 Gi trị mơment Mnh Mg (daN/m ) (daN/m2) 206,34 412,67 401.21 802.42 105,64 211,28 130,31 260,61 c Tính tốn cốt thp Ơ loại dầm tính cấu kiện chịu uốn Giả thiết tính tốn:  a= cm - khoảng cch từ trọng tm cốt thp đến mp b tơng chịu ko;  ho - chiều cao cĩ ích tiết diện; ho = hs – a = 10 – = cm  ho - chiều cao cĩ ích tiết diện h o = h d – a = 50 – = 47 cm; Đặc trưng vật liệu, cơng thức tính tốn cốt thp v kiểm tra hm lượng cốt thp tương tự mục 2.3.1.c Kết tính tốn trình by bảng 4.5 Bảng 4.5: Tính tốn cốt thp cho dầm đỡ nắp Momen (daNm) M D1nh M D2nh b h0 A Fatt α (cm) (cm) μ Kiể tra m Fachọn(cm2) % μmin≤μ≤μmax Thé chọ p n (cm ) Ф(mm) Số 7179.0 25 47 0.113 0.120 8.13 16 8.04 0.68 THOÛ A 4956.0 25 47 0.078 0.081 5.50 16 6.03 0.51 THỎ A + Cốt đai: tính tốn theo [11] Dng lực cắt Q = 3481 daN dầm D1 để tính cốt đai Kiểm tra điều kiện: koRnbho = 0.35x115x25x45 = 45281.3daN (4.17) k1Rkbho = 0.6x9x25x45 = 5832 daN (4.18) Ta thấy: Q < koRnbh o = 45281.3daN v Q < k1Rkbho = 5832 daN Do đĩ dầm đủ khả chịu cắt Cốt đai dược bố trí theo cấu tạo Khoảng cch cấu tạo: cho dầm cĩ hd > 450 mm  Cho đoạn gần gối tựa: 3 u ct ≤ hd  x50  16.7 cm u ct ≤ 15 cm  Cho đoạn dầm: u ct ≤ hd  x 45  33.75 cm u ct ≤ 50 cm Chọn bước cốt đai nhỏ cc điều kiện trn, ta chọn Ơ6 a150 khoảng ¼ nhịp dầm tính từ gối tựa v đai Ơ6 a250 đoạn dầm 4.2.3 Bản đy a Tải trọng tc dụng ln đy Chiều dy đy chọn sơ theo cơng thức sau: hbd  đĩ: D = 1.4 ms = 40 l Suy ra: hbd  + Tĩnh tải D.l ms - hệ số phụ thuộc tải trọng; - sn lm việc phương; - độ di cạnh ngắn sn 1.4 x 3.5  0.123 m = 12.3 cm Chọn hbđ = 14 cm 40 (4.19) Bảng 4.6: Tải trọng thn đy STT Cá lớ cấ taï γ(daN/m3) δ(mm) n gbdtc(daN/m2) gbdtt(daN/m2) c p u o Vữ ló a t 1800 20 1.3 36 46.8 Baû BTCT ø n 2500 140 1.1 350 385 Vữ chốg thấ a n m 2000 10 1.1 20 22 Vữ trá a t 1800 15 1.3 27 35.1 tt Σgbd + Trọng lượng nước gnước = h.n = 1000x1.5x1.1 =1650 daN/m2 + Tổng tải trọng tc dụng qtt = gtt + gnước = 488.9 + 1650 =2138.9 daN/m 488.9 (4.20) b Sơ đồ tính đy Bản đy chia thnh S2 trn hình 4.8 Hình 4.8: Sơ đồ tính cc đy c Xc định nội lực đy Cc đy thuộc số 11 loại Tính tốn theo đơn, dng sơ đồ đn hồi Do đĩ, momen dương lớn nhịp l: M1 = m91.P (4.21) M2 = m92.P (4.22) tt với: P = q lng.ld (4.23) đĩ: P – tổng tải trọng tc dụng ln xt; m91, m92 – l loại bản, 1(hoặc 2) l phương xt Momen m lớn trn gối: MI = k91.P (4.24) MII= k92.P (4.25) Cc hệ số m91, m92, k91, k92 tra bảng 1-19 [21], phụ thuộc vo tỉ số ld/lng Kết tính tốn trình by bảng 4.7 Bảng 4.7: Nội lực cc đy KH ld/lng m91 k91 m92 S2 1.143 0.0199 0.0152 0.0458 k92 M1 P (daN) M2 MI M II (daNm) (daNm) (daNm) (daNm) 0.0351 37644.6 572.2 1724.1 1321.3 749.1 d Tính tốn cốt thp đy Ơ đy tính cấu kiện chịu uốn Giả thiết tính tốn:  a1 = cm - khoảng cch từ trọng tm cốt thp theo phương cạnh ngắn đến mp b tơng chịu ko;  a2 = 2.5 cm - khoảng cch từ trọng tm cốt thp theo phương cạnh di đến mp b tơng chịu ko;  h0 - chiều cao cĩ ích tiết diện ( h0 = hbd – a), ty theo phương xt;  b = 100 cm - bề rộng tính tốn dải Đặc trưng vật liệu lấy theo bảng 2.7 Tính tốn v kiểm tra hm lượng ì tương tự phần 2.3.1.c Kết tính tốn trình by bảng 4.8 Bảng 4.8: Tính tốn cốt thp cho đy KH Momen (daN.m) b h0 (cm) (cm) A α Fatt Thé chọ p n (cm /m) Ф(mm) a(mm) m µ % Kiể tra Fachọn(cm2/m) μmin≤μ≤μmax M 749.1 100 12.0 0.040 0.041 S2 3.19 150 3.35 0.28 THOÛ A M 572.2 100 11.5 0.033 0.034 2.53 150 3.35 0.29 THOÛ A M I 1724.1 100 12.0 0.092 0.097 7.55 10 100 7.85 0.65 THOÛ A M II 1321.3 100 11.5 0.077 0.080 5.98 10 100 7.85 0.68 THOÛ A e Kiểm tra nứt đy (theo trạng thi giới hạn 2) Theo TCVN 5574:1991([2]), ta cĩ: an < angh angh = 0.25 mm k C.  a (70  20 P ).3 d an  đĩ:  angh Ea (4.26) (4.27) - khe nứt giới hạn cấu kiện cấp 3, cĩ phần tiết diện chịu nn, lấy theo bảng 1/[2];      k=1 C = 1.5 ỗ=1 Ea d P a  - cấu kiện chịu uốn; hệ số kể đến tc dụng tải trọng di hạn; hệ số ảnh hưởng bề mặt thp; mođun đn hồi thp ( Ea = 2.1x10 daN/cm2); đường kính cốt thp chịu lực; hm lượng cốt thp dọc chịu ko; M tc ; Fa Z t (4.28)  Z t   h0 ;  A    0.5(1   A ) ; (4.31)  Fa  M max ; Ra  h0 (4.32)  P  min( (4.29) M max ; Rn b.h02 (4.30) 100.Fa ;2) b.h0 (4.33) Kết tính tốn trình by bảng 4.9 v 4.10 Bảng 4.9: Nội lực tiu chuẩn cc đy KH ld/lng m91 k91 m92 k92 P (daN) S2 1.143 0.0199 0.0152 0.0458 0.0351 36862.0 M1 M2 MI MII (daNm) (daNm) (daNm) (daNm) 733.6 560.3 1688.3 1293.9 Bảng 4.10: Kiểm tra bề rộng khe nứt đy M tc h0 d Fa an Kieå tra m (mm) an ≤ a ngh 5.58 0.17 THOÛ A 5.83 0.14 THOÛ A 1894.31 0.65 13.08 0.17 THOÛ A 1503.72 0.68 13.65 0.13 THOÛ A Zt бa P γ (daN.m) (cm) (mm) (cm2) (cm) (daN/cm2) M 733.6 12.0 3.35 0.044 0.977 11.73 1867.19 0.28 M 560.3 11.5 3.35 0.037 0.981 11.28 1482.21 0.29 M I 1688.3 12.0 10 7.85 0.102 0.946 11.35 M II 1296.9 11.5 10 7.85 0.085 0.955 10.99 A 4.2.5 Bản thnh a Tải trọng tc dụng ln thnh + Tĩnh tải Chọn bề dy thnh l 12 cm 20P Bảng 4.12: Tải trọng thn thnh STT Cá lớ cấ tạ γ(daN/m3) δ(mm) n gbttc(daN/m2) c p u o Vữ ló a t 1800 20 1.3 36 gbttt(daN/m2) 46.8 Baû BTCT ø n 2500 120 1.1 300 330 Vữ chốg thấ a n m 2000 10 1.1 20 22 Vữ trá a t 1800 15 1.3 27 35.1 Σgbt tt 433.9 + p lực thủy tĩnh chn thnh gnước = n.g.h.1m = 1x1000x1.5x1 = 1500 daN/m + Tải trọng giĩ Chỉ xt trường hợp bất lợi thnh chịu giĩ ht Tính tốn theo [1] W = W0.k.C.n (4.34) với: W0 = 83 daN/m - p lực giĩ tiu chuẩn khu vực II-A; k = 1.37 - hệ số ảnh hưởng độ cao v dạng địa hình; (lấy +30 m v dạng địa hình A) Ch = 0.6 - hệ số khí động; n = 1.2 Suy ra: W = 83x1.37x0.6x1.2 = 83.66 daN/ m2 b Sơ đồ tính thnh Bản thnh l cấu kiện chịu nn uốn đồng thời Lực nn thnh gy trọng lượng thn nĩ v lực nn lệch tm nắp truyền xuống Để đơn giản ta xem thnh chịu uốn, tức l chịu tải trọng giĩ ht v p lực thủy tĩnh Sau chọn cốt thp cho thnh ta kiểm tra lại trường hợp thnh chịu nn lệch tm Xt tỉ số cạnh di trn cạnh ngắn: ld   2.66 => Bản phương l n 1.5 l 3.5 + Trục C - D : d   2.33 => Bản phương l n + Trục - 2: 1500 + pn w Hình 4.12:Sơ đồ tính v tải trọng tc dụng ln thnh c Xc định nội lực thnh 1500 Z1=0.625L=940 Mnh w Mg Hình 4.13:Biểu đồ momen giĩ ht tc dụng ln thnh 1500 Z2=0.55L=825 Mnh gn Mg Hình 4.14:Biểu đồ momen p lực thủy tĩnh tc dụng ln thnh Ta cĩ: MW gối  W l 83.66 x1.5   23.5 daNm 8 (4.35) 9.W l x83.66 x1.5   13.24 daNm 128 128 g l 1500x1.5 Mnước gối  nuoc   225 daNm 15 15 g l 1500 x1.5 Mnước nhịp  nuouc   100.45 daNm 33.6 33.6 MW nhịp  (4.36) (4.37) (4.38) Tính tốn thin an tồn ta lấy tổng gi trị momen gối v nhịp Gi trị momen gối thnh: M gối = MW gối + Mnước gối = 23.5+225 = 248.5 daNm (4.39) Gi trị momen nhịp thnh: M nhịp = MW nhịp + Mnước nhịp = 13.24+100.45 = 113.69 daNm (4.40) d Tính tốn cốt thp thnh Bản thnh tính cấu kiện chịu uốn Giả thiết tính tốn:  a1 = 2cm - khoảng cch từ trọng tm cốt thp đến mp b tơng chịu ko;  h0 - chiều cao cĩ ích tiết diện; h0 = hbt – a = 12 -2 = 10 cm  b = 100 cm - bề rộng tính tốn dải Đặc trưng vật liệu lấy theo bảng 2.7 Tính tốn v kiểm tra hm lượng ì tương tự phần 2.3.1.c Kết tính tốn trình by bảng 4.14 Bảng 4.14: Tính tốn cốt thp cho thnh M omen h0 A α Fatt µ % Thé chọ p n Kiể tra m choï n (cm (cm) (cm2/m) Ф(mm) a(mm) Fa (cm /m) μmin≤μ≤μmax ) 10.0 0.022 0.022 1.26 248.50 100 200 1.42 0.14 THỎ A (daN.m) M gố i b M nhòp 113.69 100 10.0 0.010 0.010 0.57 200 1.42 0.14 THOÛ A e Kiểm tra thnh chịu nn lệch tm 8 Bản thnh chịu lực nn N = 288.75  523.3   170.6   722.45 daN nắp truyền xuống Kiểm tra thnh lm việc cấu kiện chịu nn lệch tm Kết trình by bảng 4.15 Bảng 4.15: Kiểm tra khả chịu lực thnh chịu nn lệch tm M Vịtrí N e N.e x Rnbx(h0-0.5x) + Kieå tra m KNCL (daN.m) (daN) (cm) (daNcm) (cm) RaFa(h0-a) Goá i 263.50 722.45 38.47 27795 6.28 44641.8 THỎ A Nhị p 120.38 722.45 18.66 13483 6.28 44641.8 THOÛ A f Kiểm tra nứt thnh (theo trạng thi giới hạn 2) Theo [2], tính tốn tương tự phần 4.2.3.e Tải trọng tiu chuẩn tc dụng ln thnh: + p lực thủy tĩnh chn thnh gnước = g.h = 1000x1.5 = 1500 daN/m2 + Tải trọng giĩ Wtc = W0.k.C (4.41) W0 = 83 daN/m - p lực giĩ tiu chuẩn khu vực II-A; k = 1.4 - hệ số ảnh hưởng độ cao v dạng địa hình; (lấy +35 m v dạng địa hình A) Ch = 0.6 - hệ số khí động; tc Suy ra: W = 83x1.4x0.6 = 69.72 daN/ m2 Ta cĩ: với: W tc l 69.72 x1.5   19.61 daNm 8 9.W tc l x69.72 x1.5 MW nhịp    11.03 daNm 128 128 g nuoc l 1500x1.5 Mnước gối    225 daNm 15 15 g l 1500 x1.5 Mnước nhịp  nuouc   100.45 daNm 33.6 33.6 MW gối  (4.42) (4.43) (4.44) (4.45) Gi trị momen tiu chuẩn gối thnh: M gối = MW gối + Mnước gối = 19.61.225 = 244.61 daNm Gi trị momen tiu chuẩn nhịp thnh: M nhịp = MW nhịp + Mnước nhịp = 11.03+100.45=111.48 daNm Kết tính tốn trình by bảng 4.16 (4.46) (4.47) Bảng 4.16: Kiểm tra bề rộng khe nứt thnh M tc h0 d Fa (cm) (mm) (cm2) A γ Zt бa P M g 244.6 10.0 (cm) (daN/cm2) 2.50 0.021 0.989 9.892 989.07 0.25 M nh 111.5 2.50 0.010 0.995 9.951 (daN.m) 10 4.2.4 Dầm đỡ đy a Tải trọng tc dụng ln dầm đỡ đy 448.10 0.25 20P an Kieå tra m (mm) an ≤ a ngh 5.00 0.09 THOÛ A 5.00 0.04 THOÛ A Chiều cao dầm đy chọn sơ theo cơng thức sau: hd  ld md (4.48) đĩ: md - hệ số phụ thuộc vo tính chất khung v tải trọng; m d = ÷ 12 - hệ dầm chính, khung nhịp; m d = 12 ÷ 16 - hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; ld - nhịp dầm Bề rộng dầm đy chọn theo cơng thức sau: 1 bd  (  ) hd (4.49) Kích thước tiết diện dầm đy trình by bảng 4.11 Bảng 4.11: Chọn sơ kích thước tiết diện dầm đy K í hiệ u Nhị dầ Hệ p m số md Chiề cao u Chọ tiế diệ n t n hd(m) ld(m) Bề ng rộ bd(m) hdxbd(cmxcm) D3 14 0.50 0.17 60x40 D4 14 0.57 0.19 60x40 D5 16 0.44 0.15 50x25 D6 16 0.50 0.17 50x25 3500 Sơ đồ xc định tải trọng tc dụng vo dầm đy thể hình 4.9 D5 D3 3500 7000 D6 4000 Hình 4.9: Sơ tc dụng vo D4 4000 8000 đồ xc định tải trọng dầm đy + Tĩnh tải  Trọng lượng thn dầm: gD3 = gD4 = g.bd.hd.n = 2500x0.4x0.6x1.1 = 660daN/m (4.50) gD5 = gD6 = g.bd.hd.n = 2500x0.25x0.5x1.1 = 343.75daN/m (4.51)  Tĩnh tải đy truyền vo dầm D3 v D5 dạng tam gic cĩ gi trị lớn l: tt (4.52) g  g bd  488 daN/m  Tĩnh tải đy truyền vo dầm D4 v D6 dạng hình thang cĩ gi trị lớn l: tt (4.53) g  g bd  488 daN/m  Tĩnh tải thnh v nắp truyền vo dầm D3 v D4 cĩ gi trị l: tt Phn bố đều: g  g bd  390.51 daN/m (4.54) Phn hình tam gic: g  528.3daN/m (4.55) Phn hình tam gic: g  528.3daN/m (4.56) Bảng 4.12: Tải trọng thn thnh STT Cá lớ cấ tạ γ(daN/m3) δ(mm) n gbttc(daN/m2) c p u o Vữ ló a t 1800 20 1.3 36 gbttt(daN/m2) 46.8 Baû BTCT ø n 2500 120 1.1 300 330 Vữ chốg thấ a n m 2000 10 1.1 20 22 Vữ traù a t 1800 15 1.3 27 35.1 Σgbt tt 433.9 gbt = gbttt h = 433.9x0.9= 390.51 daN/m (4.57) + Hoạt tải  Hoạt tải nước đy truyền vo dầm D3 v D5 dạng tam gic cĩ gi trị l: (4.58) p  g n  1000 daN/m  Hoạt tải nước đy truyền vo dầm D4 v D6 dạng hình thang cĩ gi trị l: (4.59) p  g n  1000 daN/m Ngồi dầm D3 v D4 cịn chịu lực tập trung dầm dầm nắp truyền xuống (qua cột C2) : PD3 = 2911 daN (4.60) PD4 = 3481 daN (4.61) b Sơ đồ tính Tính hệ dầm đỡ đy theo sơ đồ hệ dầm trực giao (cc dầm cĩ lin kết khớp với dầm bin , cc dầm bin lin kết ngm với cột hồ nước) c Xc định nội lực Sử dụng phần mềm SAP2000 để xc định nội lực dầm Kết thể trn hình 4.10 v 4.11 Hình 4.10: Biểu đồ momen M dầm đỡ đy Kết nội lực dầm đỡ đy thống k bảng 4.13 Bảng 4.13: Nội lực dầm đy Kí hiệ u Nhị dầ p m ld(m) M _max (daNm) M +max (daNm) Lự cắ Qmax c t (daN) D3 13282.0 15890.0 11505.0 D4 17303.0 19303.0 13027.0 D5 2341.0 11184.0 7071.0 D6 3029.0 10493.0 7418.0 Hình 4.11:Biểu đồ lực cắt Q dầm đỡ đy d Tính tốn cốt thp cho dầm đỡ đy + Cốt thp dọc: Dầm tính tốn cấu kiện chịu uốn Giả thiết tính tốn:  a = cm - khoảng cch từ trọng tm cốt thp đến mp b tơng chịu ko;  ho - chiều cao cĩ ích tiết diện; ho = hd – a Đặc trưng vật liệu, cơng thức tính tốn cốt thp v kiểm tra hm lượng cốt thp tương tự mục 2.3.1.c Kết tính tốn trình by bảng 4.13 Bảng 4.13: Tính tốn cốt thp cho dầm đỡ đy M omen b (daNm) h0 (cm) (cm) A α Fatt μ Thé chọ p n Kiể tra m chọ n (cm2) Ф(mm) Số Fa (cm ) % μmin≤μ≤μmax M D3g 13282.0 40 57 0.089 0.093 12.22 25 14.73 0.65 THOÛ A M D3nh 15890.0 40 57 0.106 0.113 14.77 25 14.73 0.65 THOÛ A M D4g M D4nh 17303.0 40 57 0.116 0.123 16.18 25 19.63 0.86 THOÛ A 19303.0 40 57 0.129 0.139 18.20 25 19.63 0.86 THOÛ A M D5g 2341.0 57 0.025 0.025 2.08 14 4.62 0.3 THOÛ A M D5nh 11184.0 25 47 0.176 0.195 13.18 25 14.73 1.3 THOÛ A M D6g M D6nh 3029.0 47 0.048 0.049 3.30 14 4.62 0.4 THOÛ A 47 0.165 0.182 12.28 25 14.73 1.3 THOÛ A 25 25 10493.0 25 + Cốt đai: tính tốn theo [11] Dng lực cắt Q = 13027 daN dầm D4 để tính cốt đai Kiểm tra điều kiện: koRnbh o = 0.35x115x25x55 = 55343.75 daN (4.62) k1Rkbh o = 0.6x9x25x55 = 7425 daN (4.63) Suy ra: Q < koRnbho = 55343.75 daN v Q > k1Rkbho = 7425daN Do đĩ dầm khơng đủ khả chịu cắt, lực cắt cốt đai phải chịu l: qd  Q2 130272   31.17 daN/cm Rk bh02 x9 x25 x55 (4.64) Chọn đai thp CI cĩ Rađ = 1600daN/cm2, đai cĩ fđ = 0.503 cm2, đai nhnh n = Khoảng cch tính tốn cốt đai: utt  Rad n f d 1600x x0.503   51.64 cm qd 31.17 (4.65) u max 1.5 Rk b.h02 1.5 x9 x25 x55    78 cm Q 13027 (4.66) Khoảng cch cấu tạo: cho dầm cĩ hd ≥ 450 mm  Cho đoạn gần gối tựa: 3 u ct ≤ hd  x60  20 cm u ct ≤ 30 cm  Cho đoạn dầm: u ct ≤ hd  x 60  45 cm u ct ≤ 50 cm Chọn bước cốt đai nhỏ cc điều kiện trn, ta chọn Ơ8 a150 khoảng ¼ nhịp dầm tính từ gối v đai Ơ8 a250 đoạn dầm e Tính tốn cốt thp treo cho dầm đỡ đy Cốt treo tính theo cơng thức sau: Ftreo  P Ra Trong đĩ Ftreo: diện tích cốt thp treo(cm 2) P: phản lực dầm phụ ln dầm chính(daN) Ra: cường độ chịu nn cốt thp (daN/cm 2) Cốt treo tính cho dầm D3 ( cĩ phản lực dầm D6 tc dụng ln l lớn nhất=7814 daN), để thin an tồn dầm D4 bố trí cốt treo tương tự dầm D3 Vậy ta cĩ Ftreo  P 7814   2,79 cm Ra 2800   chọn 214 cĩ Fa=3,078(cm 2) Ở giao điểm dầm D1 v D2 ; D5 v D6 chọn cốt treo theo cấu tạo 4a50 4.2.6 Cột hồ nước Hồ nước mi cĩ: + cột gĩc, ko từ cột khung ln.Tiết diện C1 (40x40 cm), cc cột C1 chịu tồn tải trọng hồ nước + cột giữa, tiết diện C2 (25x30 cm), cĩ tc dụng đỡ dầm nắp, cc cột C2 xem khơng chịu tải trọng hồ nước a Tải trọng tc dụng ln cột hồ nước + Tải trọng thn gC1 = 0.4x0.4x2.5x2500x1.1 = 1100 daN + Tải trọng cc phận hồ nước truyền vo Mỗi cột C1 chịu ¼ tổng tải trọng hồ nước, bao gồm:  Khối lượng nắp: gbn = 301.9x7x8 = 16906.4 daN  Khối lượng đy: gbd = 488.9x7x8 = 27378.4 daN  Khối lượng thnh: gbt = 433.9x0.9x2(7+8) = 11715.3 daN  Khối lượng nước hồ chứa đầy: gnước = 7x8x1.5x1000x1.2= 147840 daN  Khối lượng cc dầm: gD1 = 288.75x7 = 2021.3 daN gD2 = 288.75x8 = 2310 daN gD3 = 412.5x7 = 2887.5 daN gD4 = 412.5x8 = 3300 daN gD5 = 343.75x7 = 2406.3 daN gD6 = 343.75x8 = 2750 daN + Tải trọng giĩ Mỗi cột C1 chịu lực giĩ đẩy tc dụng l: l d = 83x1.4x0.8x1.2x1.5x = 669.3 daN 2 Lực giĩ tc dụng đặt cch chn cột đoạn l: a=1+ 1.5 = 1.75m G = Wđ.h (4.75) b Nội lực cột Cc lực tc dụng đưa chn cột l:  N = gC1 + (gbn + gbd + gbt + gnước + gD1 + gD2 + gD3 + gD4 + gD5 + gD6) N = 1100 + 54879 = 55979 daN  M = G.a = 669.3x1.75= 1171.3 daNm  Q = G = 669.3 daN c Tính tốn cốt thp cột hồ nước Khả chịu nn cột btơng ứng với tiết diện đ chọn l: C1: Rn.b.h = 115x40x40 = 184000 daN C2: Rn.b.h = 115x25x30 = 86250 daN So với lực nn tc dụng chn cột ta thấy thn btơng cột đ đủ khả chịu lực Mặt khc, cột ko lin tục từ cột khung nn đảm bảo khả chịu momen v lực cắt trn Do đĩ khơng cần tính cốt thp m đặt thp theo cấu tạo Chọn 2Ơ16 cho bn cột (4 Ơ16 cho tồn cột), bố trí đối xứng cho C1 v C2 4.2.7 Kết luận Cc kết tính tốn thoả mn cc điều kiện kiểm tra Vậy cc giả thiết ban đầu l hợp lý 4.3 BỐ TRÍ CỐT THP HỒ NƯỚC MI Cốt thp hồ nước mi bố trí theo vẽ KC 03/07 ... 0.62 0.34 THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA THỎA Ghi ch: Khi thi cơng, thp chịu momen m kề lấy gi trị lớn... ti? ?t diện h o = h d – a = 50 – = 47 cm; Đặc trưng v? ?t liệu, cơng thức t? ?nh t? ??n c? ?t thp v kiểm tra hm lượng c? ?t thp t? ?ơng t? ?? mục 2.3.1.c K? ?t tính t? ??n trình by bảng 4.5 Bảng 4.5: T? ?nh t? ??n c? ?t thp... rộng t? ?nh t? ??n dải Đặc trưng v? ?t liệu lấy theo bảng 2.7 T? ?nh t? ??n v kiểm tra hm lượng ì t? ?ơng t? ?? phần 2.3.1.c K? ?t tính t? ??n trình by bảng 4.14 Bảng 4.14: T? ?nh t? ??n c? ?t thp cho thnh M omen h0 A α Fatt