Bê tông cốt thép là một môn học quan trọng bậc nhất ở bậc Đại học của sinh viên ngành Xây dựng. Kết thúc phần lý thuyết sinh viên sẽ được giảng viên phát đề làm đồ án kết thúc môn học. Đồ án này cực kỳ quan trọng với các bạn sinh viên. Tài liệu này là một đồ án mẫu muốn chia sẻ cho các bạn sinh viên tham khảo.
TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO SÀN SƯỜN BÊTÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI SƠ ĐỒ MẶT BẰNG SÀN: DAM CHINH DAM PHU COT BTCT(300X300) 4500 D 4500 13500 C 4500 B A 1700 1700 1700 1700 5100 1700 1700 1700 5100 1700 1700 1700 5100 1700 1700 5100 20400 Hoạt tải tiêu chuẩn : ptc = 510 KG/m2 Hệ số vượt tải hoạt tải : n p = 1.3 II>CÁC LỚP CẤU TẠO VÀ KÍCH THƯỚC CỦA SÀN VÀ DẦM : 1) Các lớp cấu tạo sàn: Gạch ceramic : δ = 1cm, γ = 2000KG/m3, n = 1.1 Vữa lót : δ = 2cm, γ = 1800KG/m3, n = 1.2 BTCT : h = 7cm, γ = 2500KG/m3, n = 1.1 Vữa tô : δ = 2cm, γ = 1800KG/m3, n = 1.1 Chọn chiều dày sàn: hb = 1 l1 = 1700 = 57( mm) , chọn hb = 70(mm) = 7(cm) 30 30 Chọn kích thước dầm phụ: (nhòp ldp = l2 = 4500mm) 1 1 hdp = ( ÷ )l2 = ( ÷ )4500 = (281 ÷ 321) mm 14 16 14 16 Chọn hdp = 300(mm) 2 bdp = ( ÷ )hdp = ( ÷ )300 = (150 ÷ 200)mm 3 Chọn bdp = 200mm Chọn kích thước dầm chính: (nhòp Ldc = 3.l1 = 3.1700 = 5100mm) hdc = ( 1 1 ÷ ) L = ( ÷ )5100 = (364 ÷ 510)mm 10 14 10 14 Chọn hdc = 500mm 2 bdc = ( ÷ )hdc = ( ÷ )500 = (225 ÷ 300)mm 3 Chọn bdc = 300mm III>VẬT LIỆU SỬ DỤNG : R n = 90 KG/cm - Bêtông Mac 200: R k = 7,5 KG/cm R a = 2000 KG/cm ' - Cốt đan sàn ,đai dầm, cấu tạo cốt dọc dầm phụ : CI R a = 2000 KG/cm R = 1600 KG/cm ad R a = 2600 KG/cm ' - Cốt dọc dầm : CII R a = 2600 KG/cm R = 2100 KG/cm ad IV>TÍNH BẢN THEO SƠ ĐỒ BIẾN DẠNG DẺO: 1) Sơ đồ tính: - Xét tỉ số cạnh ô bản: l2 4500 = > : Xem làm việc phương l1 1700 - Để tính bản, ta cắt dải rộng b = 1m vuông góc với dầm phụ xem dầm liên tục có gối tựa dầm phụ l = 1500 l = 1400 ob ql 24 og ob ql 12 ql 12 ql 14 og og ob ql 10 ob lob l og Nhòp tính toán: Nhòp biên : l0b = l1 − 3bdp = 1700 − x 200 = 1400mm Nhòp giữa: l0 g = l1 − bdp = 1700 − 200 = 1500mm Chênh lệch nhòp: lg − lb lg x100% = 1500 − 1400 x100% = 6.67% 1500 Tải trọng tác dụng lên bản: Hoạt tải tính toán: p = n p xp c = 1.3 x510 = 663(kG / m ) - Tính tải: Các lớp cấu tạo sàn - Gạch Ceramic dày 1cm, γ = 2000 KG/m3 - Lớp vữa lót sàn dày 2cm, Tải tiêu chuẩn [ KG/m2 ] Hệ số an toàn (n) Tải tính toán [ KG/m2 ] 20 1,1 22 36 1,2 43,2 γ = 1800 KG/m3 - Bản BTCT Mac 200, dày 7cm, γ = 2500 KG/m 175 1,1 192,5 36 1,1 39.6 - Vữa trát dày 2cm, γ = 1800 KG/m3 Tổng cộng Tónh tải tính toán : gb = 297.3( kG / m ) Tải trọng toàn phần: (tính dải rộng b = 1m) q = ( g + p )1m = (663 + 297.3)1m = 960.3(kG / m) 2) Tính nội lực: -Môment gối biên (tiết diện 1-1) : ql0b = x960.3 x10−2 x140 = 7842.5(kGcm) 24 24 M1 = -Môment nhòp biên (tiết diện 2-2) : M2 = ql0b = x960.3 x10−2 x1402 = 13444(kGcm) 14 14 -Môment gối (tiết diện 3-3) : M3 = ql0b = x960.3x10−2 x1402 = 18822(kGcm) 10 10 -Môment nhòp gối (tiết diện 4-4) : M4 = 1 xqxlog2 = x960.3x10−2 x1502 = 18000( kGcm) 12 12 3) Tính cốt thép: - Mặt cắt ngang tiết diện dải rộng b = 1m 297,3 h b= c m b=100cm - Tính toán cốt thép theo trường hợp cấu kiện chòu uốn tiết diện chữ nhật - Chọn a = 1,5cm cho tiết diện (a: khoảng cách từ mép vùng kéo đến trọng tâm cốt thép Fa) - Chiều cao làm việc BT: h o = h b − a = − 1,5 = 5,5cm Các công thức tính cốt thép: A= F −F M α R n bh0 F Fa = μ% = ac 100% ; ΔFa = ac at 100% ; ; ; α = 1- − 2A Fat R n bh o Ra bh o ( ) BẢNG TÍNH CỐT THÉP Tiết diện Gối biên M (kGcm) A α F (cm /m) a Fa chọn (cm /m) μ% 7842,5 0,029 0,0292 0,7235 φ6a200 = 1,41 0,256 Nhòp biên 13444 0,049 0,051 1,2539 φ6a160 = 1,77 0,322 Gối 18822 0,069 0,072 1,7747 φ6a160 = 1,77 0,322 Nhòp 18000 0,066 0.068 1,6944 φ6a170 = 1,66 0,302 & Gối 4) Bố trí thép: - Vì h b = 7cm nên ta chọn bố trí thép theo kiểu phân ly, tách biệt thép nhòp chòu mômen dương gối chòu mômen âm - Cách bố trí thép thể vẽ kết cấu sàn V>TÍNH DẦM PHỤ THEO SƠ ĐỒ BIẾN DẠNG DẺO: 300 l = 0b 4050 300 l = 0g - Dầm phụ dầm liên tục nhòp - Kich thước dầm phụ thiết kế là: bdp = 200, hdp = 300 - Kích thước dầm : bdc = 300, hdc = 500 Nhip tính toán : Chiều dài tính toán nhòp : l0b = l2 − 3bdc 3.300 = 4500 − = 4050mm = 4.05m 2 Chiều dài tính toán nhòp : l g = l2 − bdc = 4500 − 300 = 4200mm = 4.2m 2) Xác đònh tải trọng : Hoạt tải : Pd = Pb xl1 = 663 x1.7 ; 1127(kG / m) Tónh tải : g d = g s + g = g l1 + 1,1.bdp (hdp − hb ).γ bt = 293, 7.1, + 1.1x0.2 x 2500 x(0.3 − 0.07) = 632( kG / m) Tổng tải trọng tác dụng : qd = g d + Pd = 1127 + 632 = 1759(kG/m) 420 300 70 1) Sơ đồ tính: P 1127 d Tỉ số : g = 632 = 1.78 d Tra bảng ta có : k=0.24 3) Xác đònh nội lực: Biểu đồ bao mômen lực cắt : * Biểu đồ bao momen : Tung độ nhánh dương : M = β1 qi l0 Tung độ nhánh âm : M = β qi l0 Momen dương triệt tiêu cách mép gối đoạn : -Nhòp biên : x = 0,15.4,05=0.6075 (m) -Nhòp : x = 0,15.4,2=0.63 (m) Mômen âm triệt tiêu cách mép gối đoạn : x = 0,24.4,2 = 1,008(m) BẢNG GIÁ TRỊ TÍNH TOÁN BIỂU ĐỒ BAO MÔMEN CỦA DẦM PHỤ Tung độ biểu diễn đồ thò bao Hệ số β Nhòp Vò trí qd.l M (KN) Nhánh dương Nhánh âm (KNm) (KNm) Nhánh Nhánh dương âm 0 289 0,065 19 0,090 26 0,425l0 0,091 26,3 0,075 22 0,02 - (Gối 2) 0,0715 0,018 0,058 0,5l0 0,0625 -21 - 0,03 - 0,009 -9 18 -3 19 0,058 - 0,006 0,018 - 0,024 10 - (Gối 3) 0,0625 310 *Biểu đồ bao lực cắt : QA = 0.4qd l0b = 0, 4.17,59.4, 05 = 28,5(kN ) QBT = −0.6qd l0b = −0, 6.17,59.4, 05 = −43(kN ) QBP = −QCT = 0.5qd l0 g = 0,5.17,59.4, = 37(kN ) Biểu đồ bao moment lực cắt : 18 -2 -7 -19 607,5 607,5 4) Tính toán cốt thép dọc : - Kiểm tra lại tiết diện chọn : h0 = M 26,3.104 =2 = 24, 2(cm) Rn bdp 90.20 Ta thấy : h0 = 24,2 cm< h0chọn = 26,5 cm 630 l0b = l0g = 3.1700 = 5100 2) Xác đònh tải trọng : * Tónh tải : G = Gdp + G0 Gdp = gd.l2 = 632.4,5 = 2844 (KG) G0 = 2,5.10 1,1.0,3.(0,5-0.07).1,7 = 603 (KG) => G = 2844 + 603 = 3447 (KG) = 34,47 (kN) * Hoạt tải : P = pd l2 = 1127,1.4,5 = 5072 (KG) = 50,72 (kN) 3) Tính vẽ biểu đồ bao mômen lực cắt : * Biểu đồ bao mômen : Lợi dụng tính đối xứng sơ đồ tính sử dụng phương pháp tổ hợp tải trọng để vẽ biểu đồ bao mômen a) Tung độ biểu đồ mômen tónh tải : MG MG = αGl = α.175,797 (kNm) b) Tung độ biểu đồ mômen hoạt tải : MPi MPi = αPl = α.258,672 (kNm) Các trường hợp chất tải : G G G G 50,28 41,84 25,14 G 33,4 13,89 19,51 G G G P P 32,85 28,71 P 24,57 P 61,56 73,98 12,42 36,99 36,99 24,57 P P 83 P 57,43 P P 12,42 26,7 50,55 30,8 58,5 73,98 P 8,19 16,38 P 24,57 53,29 P P P P 24,57 28,7 45,2 P P P 36,99 6,1 3,1 6,2 P P P 21,6 9,3 P P 49,15 24,57 24,57 53,4 69,8 Biểu đồ bao mômen: 133,28 107,38 40,97 18,96 9,2 0,57 29,42 86,7 67,18 115,82 Giá trò trường hợp tải: 76,94 8,83 P STT Sơ đồ chất tải Gối A α, M(kNm) α Tónh tải chất đầy M α Họat t nhòp lẻ M Hoạt tải nhòp α Chẵn M Min gối α 2,4 M Min gối α M Max gối α 2,4 M Max gối α M max 0 0 0 0 0 0 0 0 Gối B Gối C 0.238 41,84 0.286 73.98 -0.048 -12,42 0.143 25,14 0.238 61,56 -0.095 -24,57 -0.286 50,28 -0.143 -36,99 -0.143 -36,99 -0.321 -83 -0.095 -24,57 0.036 9,3 -0.19 -49,15 -40,97 -133,28 0.079 13,89 -0.127 -32,85 0.206 53,29 0.111 19,51 -0.111 -28,71 0.222 57,43 -0.19 33,4 -0.095 -24,57 -0.095 -24,57 -0.048 -12,42 -0.286 -73,98 0.143 -36,99 0.095 24,57 8,83 -107,38 58,5 30,8 -0.031 -0.063 -8,19 -16.38 3,1 6,2 69,8 115,82 29,42 53,4 86,7 0,57 Biểu đồ bao lực cắt : Biểu đồ lực cắt trường hợp tải : 24,6 37,7 3,2 9,87 44,3 31,2 26,7 50,55 45,2 28,7 -6,1 -21,6 -24,57 67,18 76,94 -18,96 -9,2 43,5 2,44 7,3 58 50,1 2,44 7,25 48,2 64,6 34,4 14 16,3 37 67 41 4,8 9.7 60,4 1,8 41 14,5 9,65 60,3 Biểu đồ bao lực cắt : 102,3 68,1 A 17,3 B 28,7 17,8 C 17,3 26,1 16,7 42,5 91,5 111,3 Giá trò lực cắt ứng với trường hợp tải : a) Tung độ biểu đồ lực cắt tónh tải : QG QG = βG = β.34,47(kN) b) Tung độ biểu đồ lực cắt hoạt tải : QP QPi = βP = β.50,72(kN) Sơ đồ β,Q(kN) β Q β Q β Q β Q β Gối A Giữa nhòp biên Gối B trái Gối B phải Giữa nhòp Gối C trái 0.714 24,6 0.857 43,5 -0.143 -7,25 0.679 34,4 -0.095 -0.286 -9,87 -0.143 -7,3 -0.143 -7,25 -0.321 -16,3 -0.095 -1.286 -44,3 -1.143 -58 -0.143 -7,25 -1.321 -67 -0.095 1.095 37,7 0.048 2,44 1.048 50,1 1.274 64.6 0.81 0.095 3,2 0.048 2,44 0.048 2,44 0.274 14 -0.19 -0.905 -31,2 0.048 2,44 -0.952 -48,2 -0.726 -37 -1.19 Q β Q β Q Max Min -4,8 0.036 1,8 0.81 41 68,1 17,3 -4,8 0.036 1,8 -0.19 -9,65 -8 -26,1 -4,8 0.036 1,8 -1.19 -60,4 -42,5 -111,3 41 -0.178 -9 0.286 14,5 102,3 28,7 -9,7 -0.178 -9 0.286 14,5 17,8 -17,3 4) Tính cốt thép dọc chòu lực : a/ Tại tiết diện nhòp (ứng với giá trò mômen dương) - Tính theo tiết diện chữ T quy đổi (bản cánh chòu nén) - Giả thiết a = 5cm => h0 = 50 -5 = 45 cm (Đối với dầm chòu mômen dương lấy a=5-6 cm) b c' h dc = cm h c' = c m S c b dc = cm ' - Xác đònh b c : ' Để tính b c ta lấy Sc theo điều kiện sau: 1 1 5100 = 850mm = 85cm ldc SC ≤ ⇔ SC ≤ l2 − bdc 4500 − 300 = 2100mm = 210cm 2 Chọn : Sc = 800 - Bề rộng cánh: bc' = bdc + Sc = 300 + 2.800 = 1900 -60,4 -0.178 -9 0.286 14,5 -16,7 -91,5 - Kích thước tiết diện chữ T: b = 30cm ; bc' = 190cm ; hc' = 7cm ; h = 50cm - Xác đònh vò trí trục trung hòa: h' 0,07 M C = R n bc' h c' h o − c ÷ = 9000.1,9.0,07 0, 45 − ÷ = 496,8( kNm) 2 M max = 115,82 kNm < M C = 496,8 kNm → Trục trung hòa qua cánh → Tính toán với tiết diện chữ nhật lớn 1900x500 Các công thức tính cốt thép: A= ( M ; α = 1- − 2A R n b c' h o2 Fac − Fat Fac α R n bc' h0 ; Fa = ; μ% = bh 100% ; ΔFa = F 100% Ra at o ) b/ Tại tiết diện gối: (Ứng với giá trò mômen âm) Tại gối dùng M mg để tính Ta có : B M mg = 133, 28 − (133, 28 − 18, 96) C M mg = 107, 38 − (107, 38 − 2, 09) 0.3 = 123, 2kGm x1.7 0.3 = 98kGm x1.7 - Cánh nằm vùng kéo, tính theo tiết diện chữ nhật nhỏ 300x500 - Tại gối chọn a =7cm , ho = 50 – = 43 cm Các công thức tính cốt thép: A= α R n bh0 F M F − Fat Fa = μ% = ac 100% ; ΔFa = ac 100% ; ; ; α = 1- − 2A R n bh o Fat Ra bh o ( ) BẢNG TÍNH CỐT THÉP Tiết diện M (kNm) A α Cách tính Fa (cm ) kết Chọn cốt thép (cm ) μ% ΔFa % Nhòp Gối (B) Nhòp 115,82 0,033 0,034 Tiết diện chữ T 4φ18 Fa = 10,06 Fa =10,18 Tiết diện chữ 123,2 5φ18 nhật 0,0188 0,01897 Fa =12,72 Fa = 12,89 76,94 0,111 0,118 Tiết diện chữ T 2φ18+1φ14 F = 6,58 Fa =6,63 a Gối (C) Tiết diện chữ 98 0,1 0.106 3φ18+2φ16 nhật Fa =11,65 Fa = 11,46 0,79 1,19 0,99 -1,32 0,51 0.76 0,90 1,66 5) Tính cốt ngang : - Kiểm tra điều kiện hạn chế : K1.Rkbho = 0,6.750.0,3.0,43 = 58 kN Qmax = 111,3 kN > K1.Rkbho = 58 kN => tính cốt ngang Ko.Rnbho = 0,35.9000.0,3.0,43 = 406,35 kN Qmax = 111,3 kN < Ko.Rnbho = 406,35 kN => Không cần thay đổi tiết diện dầm hay Mác bêtông - Tính bước đai: u max -Chọn 1, 5R k bh o2 1, 5.7, 5.30.432 = = = 56 cm Q 11130 đai φ6 (fđ = 0,283cm ), đai nhánh (n = 2), h +Bước đai u1 = 150 ≤ = 167, 300 ÷ => qđ = R nfđ 2100.2.0, 503 = = 79, 24(kG / cm) u1 15 Khả chòu cắt đai bêtông tiết diện nghiêng nguy hiểm : Qđb = 8Rk bh02 qđ = 8.7, 5.30.432 79, 24 = 16239, 7( KG ) Qđb = 162, 4kN > Qmax = 111, 3kN => Không cần tính cốt xiên 3h = 375, 500 ÷ + Bước đai u2 = 250 ≤ qđ = R nfđ 2100.2.0, 283 = = 47, 544(kG / cm) u1 25 Khả chòu cắt đai bêtông tiết diện nghiêng nguy hiểm : Qđb = 8Rk bh02 qđ = 8.7, 5.30.432 47, 544 = 12579( KG ) Qđb = 125, 79kN > Qmax = 111, 3kN => Không cần tính cốt xiên - Tại vò trí dầm phụ kê lên dầm cần phải bố trí cốt treo + Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm : Ft = P1 + G1 = 50,72 + 34,47 = 85,19 kN + Diện tích cốt treo cần thiết : Fa = 8519 = 4, 06(cm ) 2100 Dùng đai φ6 (fđ = 0,283cm2),hai nhánh (n=2) số đai cần thiết : m= Fa nf d = 4.06 = 7.2 2.0, 283 Chọn số đai 8, bố trí bên đai, bước đai : ut = 50 6) Biểu đồ bao vật liệu dầm : Chọn abv = 2,5 cm mép Chọn abv = 3,5 cm mép Quy trình tính toán khả chòu lực chòu lực tiết diện : Fachon → a → α → A → M td Trong : Nếu lớp thép : a = abv Nếu lớp thép : a = Fa1 y1 + Fa y2 Fa Ra Fa R b' h : moment ( +) α = n c o Ra F : moment (−) Rn bho A = α (1 − 0, 5α ) ' ARn bc ho : moment (+ ) Mtd = ARn bho2 : moment (−) BẢNG TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CÁC TIẾT DIỆN Tiết diện Cốt thép Fa (cm2) a(cm) ho(cm) α A Mtd(kNm) Nhòp biên 1+3 10,18 2,5 47,5 0,0344 0,0338 123,675 bc = 190cm Cắt 5,09 2,5 47,5 0,0163 0,0162 62,349 Gối Btr 2+4 12,72 5,4 44,6 0,2748 0,237 127,296 b = 30cm Cắt 7,63 3,5 46,5 0,158 0,146 84,959 Gối Bph 2+4 12,72 5,4 44,6 0,2748 0,237 127,296 b = 30cm Cắt 7,63 3,5 46,5 0,158 0,146 84,959 Nhòp +5 6,63 2,5 47,5 0,0212 0,021 81,012 bc = 190cm Cắt 5,09 2,5 47,5 0,0163 0,0162 62,349 Gối Ctr 2+6 11,65 5,1 44,9 0,25 0,2187 119,06 b = 30cm Cắt 7,63 3,5 46,5 0,158 0,146 84,959 W = 372 84.96 W = 411 76.94 62.35 9.2 81.01 67.18 62.35 86.7 123.68 115.82 62.35 18.96 W = 434 98 127.3 84.96 123.2 W = 430 119.06 W = 488 W = 325 W = 469 Từ biểu đò bao vật liệu ta có điểm cắt thép lý thuyết Điểm cắt thép thực tế phải cách tiết diện cắt lý thuyết đoạn W tính theo công thức : W= 0,8Q - Q x + 5φ ≥ 20φ 2q đ Trong : Q – lực cắt tiết diện cắt lý thuyết,tính theo độ dốc biểu đồ bao moment Qx – khả chòu cắt cốt xiên cắt qua tiết diện cắt lý thuyết (không có) qđ –khả chòu lực cốt đai : qđ = R nfđ u u – bước cốt đai tiết diện cắt lý thuyết φ − đường kính cốt thép bò cắt BẢNG KẾT QUẢ XÁC ĐỊNH TIẾT DIỆN CẮT THÉP (ĐOẠN KÉO DÀI W) STT Mtd(kGm) M1(kGm) M2(kGm) 12368 11582 6235 -12730 8670 57 -4097 -13328 6235 6718 -4097 -12730 6235 11906 -1896 7694 -920 -13328 -883 -10738 Q(kG) qd(kG/cm) 6812.94 7510 7873.529 6361.76 6724.706 5045.294 5775.294 Φ(cm W(cm) ) 79.24 1.8 43.39 79.24 79.24 1.8 1.8 46.91 48.75 79.24 1.8 41.11 79.24 79.24 79.24 1.8 1.4 1.6 42.95 32.47 37.15 [...]... = 700 mm Các công thức tính cốt thép: A= ( M ; α = 1- 1 − 2A R n b c' h o2 ) ; Fa = Fac Fac − Fat α R n bc' h0 ; μ% = bh 100% ; ΔFa = F 100% Ra at o - Với moment âm, cốt thép tính theo tiết diện HCN nhỏ : 200x300 h0 = 26,5 cm Các công thức tính cốt thép: A= α R n bh0 F M F − Fat Fa = μ% = ac 100% ; ΔFa = ac 100% ; ; 2 ; α = 1- 1 − 2A R n bh o Fat Ra bh o ( ) BẢNG TÍNH CỐT THÉP Tiết M diện (kNm) Nhòp... 7 = 43 cm Các công thức tính cốt thép: A= α R n bh0 F M F − Fat Fa = μ% = ac 100% ; ΔFa = ac 100% ; ; 2 ; α = 1- 1 − 2A R n bh o Fat Ra bh o ( ) BẢNG TÍNH CỐT THÉP Tiết diện M (kNm) A α Cách tính Fa 2 (cm ) và kết quả Chọn cốt 2 thép (cm ) μ% ΔFa % Nhòp 1 Gối 2 (B) Nhòp 2 115,82 0,033 0,034 Tiết diện chữ T 4φ18 Fa = 10,06 Fa =10,18 Tiết diện chữ 123,2 5φ18 nhật 0 ,018 8 0 ,018 97 Fa =12,72 Fa = 12,89 76,94... 73,8( kN ) => Q = 43kN < Qđb (Không cần tính cốt xiên cho dầm phụ) Vậy chọn đai φ6a150 bố trí chòu lực cắt ở gối, ở giữa nhòp bố trí đai φ6a200 5) Bố trí thép: Thép được bố trí trong bản vẽ VI>TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH THEO SƠ ĐỒ ĐÀN HỒI : 1) Sơ đồ tính : - Dầm chính là dầm liên tục 4 nhòp - Chọn tiết diện dầm : bdc = 300, hdc = 500 - CộT BTCT : 300x300 Nhòp tính toán : l0b = l0g = 3.1700 = 5100 2) Xác đònh... (kN) * Hoạt tải : P = pd l2 = 1127,1.4,5 = 5072 (KG) = 50,72 (kN) 3) Tính và vẽ biểu đồ bao mômen và lực cắt : * Biểu đồ bao mômen : Lợi dụng tính đối xứng của sơ đồ tính và sử dụng phương pháp tổ hợp tải trọng để vẽ biểu đồ bao mômen a) Tung độ biểu đồ mômen của tónh tải : MG MG = αGl = α.175,797 (kNm) b) Tung độ biểu đồ mômen của hoạt tải : MPi MPi = αPl = α.258,672 (kNm) Các trường hợp chất tải :... tính cốt xiên - Tại vò trí dầm phụ kê lên dầm chính cần phải bố trí cốt treo + Lực tập trung do dầm phụ truyền lên dầm chính : Ft = P1 + G1 = 50,72 + 34,47 = 85,19 kN + Diện tích cốt treo cần thiết : Fa = 8519 = 4, 06(cm 2 ) 2100 Dùng đai φ6 (fđ = 0,283cm2),hai nhánh (n=2) thì số đai cần thiết là : m= Fa nf d = 4.06 = 7.2 2.0, 283 Chọn số đai là 8, bố trí mỗi bên 4 đai, bước đai : ut = 50 6) Biểu đồ. .. trình tính toán khả năng chòu lực chòu lực của các tiết diện : Fachon → a → α → A → M td Trong đó : Nếu 1 lớp thép : a = abv Nếu 2 lớp thép : a = Fa1 y1 + Fa 2 y2 Fa Ra Fa R b' h : moment ( +) α = n c o Ra F : moment (−) Rn bho A = α (1 − 0, 5α ) ' 2 ARn bc ho : moment (+ ) Mtd = ARn bho2 : moment (−) BẢNG TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CÁC TIẾT DIỆN Tiết diện Cốt thép Fa (cm2)... diện cắt lý thuyết,tính theo độ dốc biểu đồ bao moment Qx – khả năng chòu cắt của cây cốt xiên cắt qua tiết diện cắt lý thuyết (không có) qđ –khả năng chòu lực của cốt đai : qđ = R nfđ u u – bước cốt đai tại tiết diện cắt lý thuyết φ − đường kính của thanh cốt thép đã bò cắt BẢNG KẾT QUẢ XÁC ĐỊNH TIẾT DIỆN CẮT THÉP (ĐOẠN KÉO DÀI W) STT Mtd(kGm) M1(kGm) M2(kGm) 1 12368 11582 0 2 3 6235 -12730 8670... Tiết diện chữ 26,3 0,026 T 0,0264 Fa = 5,03 Tiết diện chữ 19 T 0 ,018 8 0 ,018 97 Fa = 3,62 Tiết diện chữ Gối 2 21 0,111 nhật 0,118 Fa = 4,36 Tiết diện chữ Gối giữa 19 0,1 nhật 0.106 Fa = 3,79 Chọn cốt 2 thép (cm ) 2φ12+2φ14 Fa =5,34 2φ12+1φ14 Fa =3,80 4φ12 Fa =4,52 2φ12+1φ14 Fa =3,80 μ% ΔFa % 0,67 6,16 0,48 -4,97 0,57 3.67 0,48 -0,26 4) Tính cốt ngang : 2 Theo cấu tạo chọn đai φ6 ,fđ = 0,283 cm , n = 2 h... 1,66 5) Tính cốt ngang : - Kiểm tra các điều kiện hạn chế : K1.Rkbho = 0,6.750.0,3.0,43 = 58 kN Qmax = 111,3 kN > K1.Rkbho = 58 kN => tính cốt ngang Ko.Rnbho = 0,35.9000.0,3.0,43 = 406,35 kN Qmax = 111,3 kN < Ko.Rnbho = 406,35 kN => Không cần thay đổi tiết diện dầm hay Mác b tông - Tính bước đai: u max -Chọn 1, 5R k bh o2 1, 5.7, 5.30.432 = = = 56 cm Q 11130 đai φ6 (fđ = 2 0,283cm ), đai 2 nhánh (n = 2),... 123,675 bc = 190cm Cắt 3 còn 1 5,09 2,5 47,5 0 ,016 3 0 ,016 2 62,349 Gối Btr 2+4 12,72 5,4 44,6 0,2748 0,237 127,296 b = 30cm Cắt 4 còn 2 7,63 3,5 46,5 0,158 0,146 84,959 Gối Bph 2+4 12,72 5,4 44,6 0,2748 0,237 127,296 b = 30cm Cắt 4 còn 2 7,63 3,5 46,5 0,158 0,146 84,959 Nhòp giữa 1 +5 6,63 2,5 47,5 0,0212 0,021 81 ,012 bc = 190cm Cắt 5 còn 1 5,09 2,5 47,5 0 ,016 3 0 ,016 2 62,349 Gối Ctr 2+6 11,65 5,1 44,9 0,25