Xác định công suất, mômen và số vòng quay trên các trục ...9 II... Đối với sinh ngành cơ khí sau khi ra trường được trang bị đầy đủ kiến thức để góp phần vào xây dựng nền kinh tế nước nh
Trang 1BỘ CÔNG THƯƠNG
TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM
KHOA CÔNG NGHỆ CƠ KHÍ
-ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY
THI ẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC BÁNH RĂNG TRỤC VÍT
Chuyên ngành : CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY
GVHD: Hồ Thị Mỹ Nữ SVTH: Phạm Quang Kiên MSSV: 2003100006`
LỚP: 01DHCK
NĂM HỌC: 2010-2014
TP HỒ CHÍ MINH, tháng 01 năm 2013
Trang 2NHẬN XÉT – ĐÁNH GIÁ CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN
KÝ TÊN
Trang 3NHẬN XÉT CỦA HỘI ĐỒNG
Trang 4
MỤC LỤC
LỜI CẢM ƠN 5
Yêu cầu đồ án 6
I TÍNH ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG 7
1. Chọn động cơ 7
2 Phân phối tỉ số truyền 8
3 Xác định công suất, mômen và số vòng quay trên các trục 9
II TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY 10
1 Thiết kế bộ truyền bánh răng 10
2 Thiết kế bộ truyền trục vít 22
3 Thiết kế bộ truyền ngoài 27
III THIẾT KẾ TRỤC, LỰA CHỌN Ổ LĂN VÀ KHỚP NỐI 31
1 Sơ đồ phân tích lực chung 31
2 Thiết kế trục 32
3 Chọn then 50
4 Chọn ổ lăn 51
5 Chọn khớp nối 58
IV TÍNH TOÁN VÀ CHỌN CÁC YẾU TỐ CỦA VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT KHÁC 59
1 Các kích thước của vỏ hộp giảm tốc 59
2 Một số chi tiết khác 61
V BÔI TRƠN VÀ ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP 63
1 Bôi trơn các bộ truyền trong hộp 63
2 Bôi trơn ổ lăn 63
3 Điều chỉnh ăn khớp 64
VI BẢNG KÊ KIỂU LẮP VÀ DUNG SAI LẮP GHÉP 65
TÀI LIỆU THAM KHẢO 66
Trang 5LỜI CẢM ƠN
Trong nền kinh tế hiện nay ngành công nghiệp phát triền mạnh.Công nghiệphóa hiện đại hóa nền kinh tế.Trong đó ngành cơ khí được xem là ngành chủ lực củanền công nghiệp
Đối với sinh ngành cơ khí sau khi ra trường được trang bị đầy đủ kiến thức
để góp phần vào xây dựng nền kinh tế nước nhà ngày càng phát triển mạnh.Nhất làngành công nghiệp, trong xu thế công nghiệp hóa hiện đại hóa như hiện nay
Đối với em là sinh viên khoa cơ khí trường Đại Học Công Nghiệp ThựcPhẩm TP.Hồ Chí Minh Đã và đang học tập tại trường Được sự tận tình chỉ bảo củacác thầy cô giáo trong khoa,cung cấp cho em nhiều kiến thức để khi ra trường cóthể áp dụng vào công việc thực tiễn góp một phần vào sự phát triển của nền côngnghiệp nước ta
Trong quá trình học tập tại trường, em được nghiên cứu nhiều môn học, từ lý
thuyết đến thực hành.Trong đó có môn ‘Đồ Án Chi Tiết Máy’.Là một môn quan
trọng của ngành cơ khí mà mỗi sinh viên cơ khí ai cũng phải làm
Đối với riêng cá nhân em, khi nhận được đề tài đồ án chi tiết máy:
“ Thiết kế hộp giảm tốc bánh răng trục vít ” Còn gặp rất nhiều khó khăn
bước đầu nhưng được sự tận tình chỉ bảo của các thầy cô trong khoa, giúp em tự tin
hơn để hoàn thành đồ án một cách tốt nhất.Trong đó có cô Hồ Thị Mỹ Nữ là giáo
viên hướng dẫn cho em làm đồ án chi tiết máy Được sự hướng dẫn tận tình của cô
đã giúp em có được vốn kiến thức để hoàn thành đồ án một cách tốt nhât
Qua thời gian làm việc cùng cô Hồ Thị Mỹ Nữ em thấy kiến thức chuyên
ngành cơ khí của mình được cải thiện lên rất nhiều
Tuy nhiên đây là lần đầu được tính toán thiết kế nên vẫn còn những điểmthiếu sót, em mong được sự giúp đỡ và góp ý của các thầy cô để kiến thức của emđược cải thiện tốt hơn
Em xin chân thành cảm ơn sự tận tình giúp đỡ của cô Hồ Thị Mỹ Nữ để em được
hoàn thành tốt môn học này
Phạm Quang Kiên
Trang 6Yêu cầu đồ án:
I Thiết kế một hệ thống truyền động dựa trên các kiến thức đã học:
- Tính toán công suất, số vòng quay, tỉ số truyền
- Tính toán các bộ truyền
- Phân tích lực, tính toán độ bền trục, then, lựa chọn dạng ổ thích hợp
II Tập thuyết minh, 1 bản vẽ A0 + 1 bản vẽ A3thực hiện trên AutoCAD.Thời gian làm việc 3 ca, tải trọng như hình vẽ
Các thông số đã cho: P = 4,3(kW)
n = 27(v/p)Thời gian làm việc : Lh= 16000h
Làm việc : 3 ca
Sơ đồ phân bố tải trọng
Trang 7I TÍNH ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG
1.Chọn động cơ
a Chọn hiệu suất của hệ thống
Hiệu suất truyền động :
= = 0,99.0,96.0,82.0.9 0,99 = 0,67
+ Với
= 0,99 : Hiệu suất nối trục đàn hồi
= 0,96 : Hiệu suất bộ truyền bánh răng
= 0,82 : Hiệu suất bộ truyền trục vít ( z1=2 )
= 0,9 : Hiệu suất bộ truyền xích để hở
= 0,99 : Hiệu suất một cặp ổ lăn
b Tính công suất cần thiết
Công suất tính toán
Trang 8c Xác định số vòng quay sơ bộ của động cơ
Số vòng quay trên trục công tác = 27(vòng/phút)
Chọn sơ bộ tỷ số của hệ thống (tra bảng 2.4, trang 21,sách (1))
= =60 2= 120
uhlà tỉ số truyền của HGT bánh răng trục vít uh=6090
-uxlà tỉ số truyền của bộ truyền xích : ux=25
Số vòng quay sơ bộ của động cơ
2 Phân phối tỉ số truyền
Tỷ số truyền chung của hệ chuyển động
= đ =292227 = 108
Trang 9= =43,22 = 21,6
- Ta chọn utv= 22, uh= 45
- Thay vào công thức (1) ta có tỉ số truyền của xích
=10845 = 2,4
3 Xác định công suất, momen và số vòng quay trên các trục
a Phân phối công suất trên các trục
Trang 10II TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY.
1 Thiết kế bộ truyền bánh răng
Trang 11Các thông số bộ truyền bánh răng
Bánh răng lớn ( bánh 2 ) : HB2= 192…240
= 750
= 450Chọn HB2=235
b Ứng suất cho phép
Ứng suất tiếp xúc cho phép[σ H ] và ứng suất uốn cho phép [σ F ]
Theo công thức 6.1 và 6.2[1]
HL xH v R H H
H] ( S ) Z Z K K
[ 0 lim
FL FC xF s R F F
F] ( S ) Y Y K K K
[ 0 limTrong đó:
Z R -hệ số xét đến ảnh hưởng của độ nhám bề mặt răng làm việc
Z v - hệ số xét đến ảnh hưởng của vận tốc vòng
K xH – hệ số xét đến ảnh hưởng của kích thước bánh răng
Y R – hệ số xét đến ảnh hưởng của độ nhám bề mặt răng
Trang 12Y S –hệ số xét đến độ nhạy của vật liệu đối với tập chung ứng suất
K xF –hệ số xét đến kích thước bánh răng ảnh hưởng đến độ bền uốn.
Trong tính thiết kế, ta lấy sơ bộ
1
.
1
.
xF S R
xH V R
K Y Y
K Z Z
K FC – hệ số xét đến ảnh hưởng của đặt tải, do tải một chiều nên K FC =1
Vậy các công thức trên trở thành
250.270
lim 0 lim
450 250
8 , 1
8 ,
lim
0 lim
lim 0 lim
423 235
8 , 1
8 ,
lim
0 lim
HO HL
FO FL
N N
K
Trang 13m H , m F - bậc của đường cong mỏi khi thử về độ bền tiếp xúc và uốn.
Vì HB < 350: m H = 6, m F = 6.
N HO , N FO – số chu kì ứng suất khi thử về độ bền tiếp xúc và uốn.
4 , 2
10 47 , 1 235
.
HON
N FO = 4.10 6 ( Đối với tất cả các thép )
N HE , N FE - số chu kì thay đổi ứng suất tương đương.
Do tải trọng thay đổi nên ta có:
ti- thời gian làm việc ở chế độ thứ i
Ih=ti- Tổng số giờ làm việc (thời hạn phục vụ) Ih=16000h
Trang 15] [
1260 450
8 , 2 ]
[ ]
[
] [
1624 580
8 , 2 ]
[ ]
[
max 4 max
2
max 3 max
1
MPa
MPaH
H
H H
[ F 2max=[ F]4max=0,8ch2=0,8.450=360 MPa
Xác định các thông số của bộ truyền
Các thông s ố cơ bản của bộ truyền.
Lấy aw= 80 mm ( Theo TC SEV229-75 sách [1] trang 99)
Đường kính vòng lăn bánh răng nhỏ d w1 :
Trang 16= 2+ 1 =2 + 12.80 = 53,33 ( )
Các thông s ố ăn khớp.
Xác định môđum
m = (0,01 ÷ 0,02)aw= (0,01 ÷ 0,02).80 = 0,8 ÷ 1,6Theo tiêu chuẩn bảng 6.8[1] ta chọn m = 1,5
1,5.70cos 0 = 105
Trang 17Trong đó : ZM : Hệ số cơ tính của vật liệu Tra bảng 6.5[1] ta có :
Vật liệu là thép có ZM= 274 MPa1/3
ZH: hệ số kể đến hình dạng bề mặt tiếp xúc
Z = sin 2a2 cos β
b
- Góc nghiêng răng trên mặt trụ cơ sở ( Bánh răng thẳng )
Với :tan β = cos a tan β = 0 ( do β = 0)
∝ = arc cos a.cos ∝a ( bảng 6.11[1])Với∝ = arctan(tan ∝ / cos β) = arctan(tan 20° / cos 0°) = 20°
∝ = arc cos(78,75 cos 20/80) = 22°20′
Z = sin 2 ∝2 cos β = sin 2.22°20′2 cos 0 = 1,687: ℎệ số sự trùng khớp của răng
= 4 −3Với : ( theo công thức 6.38b[1])
= 1,88 − 3,2 1 + 1 cos = 1,88 − 3,2 351 +701 cos 0 = 1,7429
Suy ra :
Trang 18= 1 +2 ( ô ℎứ 6.41[1])Trong đó :
= Tra bảng 6.15 và 6.16 ta có :
Trang 19Vật liệu làm bánh răng thỏa điều kiện về tiếp xúc
Ki ểm nghiệm răng về độ bền uốn
- Để đảm bảo độ bền uốn cho răng : Công thức 6.43[1]
Trang 20= 1 +
Trong đó :
= Tra bảng 6.15 [1] và 6.16 [1] ta có :
Trang 21=2.20443,28.1,9788.0,574.1.3,732.53,33.1,5 = 67,12Theo công thức 6.44[1] :
= =67,12.3,613,7 = 65,49
Mà ta lại có :
[ ] = 257,1 >
[ ] = 241,7 >
Vậy điều kiện bền uốn được thỏa mãn
Ki ểm nghiệm răng về quá tải
Ta có :
- Ứng suất tiếp xúc cực đại
= = 387,87 2,2 = 575,3 < [ ] = 1260Ứng suất uốn cực đại
= = 67,12.2,2 = 147,664 < 257,1
= = 65,49.2,2 = 144,08 < 241,7
Vậy các điều kiện được thỏa mãn
B ảng thống kê các thông số của bộ truyền bánh răng
Trang 23B Ứng suất tiếp xúc cho phép[σ H ] và ứng suất uốn cho phép [σ F ]
Ứng suất tiếp xúc cho phép
Theo bảng 7.2[1], với bánh vít làm bằng đồng thanh không thiếc ЬpЖH10-4-4
Trong đó FO: ứng suất uốn cho phép với 106chu kỳ
Bộ truyền quay 1 chiều, theo công thức 7.7[1] ta có:
T t
u
n t
n T
m
i i
i
60
9 3
3 2
2 3
9
max 3 3
10.96,233,0.7,05,0.9,02,01.1600022
778,1352
10 96 , 23
b Xác định các thông số của bộ truyền
Các thông s ố cơ bản của bộ truyền.
Trang 24Chọn sơ bộ KH= 1,2
Theo công thức 7.16[1] ta có:
2 2
2 2
170
q
K T z
q z
44
170
190 2 2
190
5 ,
2
2n d
v s
Với dω2= m2(q + 2x) = 6,3 (16 + 2.0,15) = 102,69 (mm)
7 15 , 0 2 16
778,1352.69,102.14,3
Trang 25
Với θ : hệ số biến dạng trục vít Theo bảng 7.5[1],
Với z1= 2, q = 16 tra được θ =190
T3m: mômen xoắn trung bình trên trục vít
Vậy:
1 1.0,2 0,9.0,5 0,7.0,3 1,001190
441
MPa
q
K T a
q z z
H
16
1011,1.48,1385506190
164444
170170
3
3
3 2
Vậy bộ truyền thoả mãn điều kiện độ bền tiếp xúc.
Kiểm nghiệm độ bền uốn
Theo công thức 7.26[1]
F
n
F F F
m d b
K Y
2 2 2
3
.4,1
Trong đó
- mn2= m2cosγ: môdum pháp của răng bánh vít
arctg q
z
12 , 7 16
1011,1.48,1.48,1385506
4,1
Trang 26Các thông s ố cơ bản của bộ truyền
da2= m(z2+ 2 + 2x ) =6,3.(44 + 2 + 2.0,15) = 292 (mm)
-Đường kính vòng đáy df1 = m(q – 2,4)=6,3.(16–2,4)=85,68
(mm)
df2= m(z2-2,4 + 2x)
=6,3.(44 – 2,4 + 2.0,15) = 263,97 (mm)-Đường kính ngoài bánh vít daM2 =da2+1,5m=292+1,5.6,3 =301,45
(mm)
c Tính nhi ệt
Bộ truyền lắp thêm quạt nguội ở đầu trục vít
Vậy theo 7.32[1], diện tích thoát nhiệt cần thiết của hộp giảm tốc là:
K t K tq t d t o
P A
7 , 0
1
- : hệ số kể đến sự thoát nhiệt qua đáy hộp, lấy = 0,25-[td]: nhiệt độ cao nhất cho phép của dầu, lấy [td] = 90o-to: nhiệt độ môi trường, lấy to= 20o
-Ktq: hệ số toả nhiệt phần bề mặt hộp được quạtVới n2= 1352,778 vòng/phút => Ktq= 24
-Kt= 13 W/m2.oC-η: hiệu suất bộ truyền Theo công thức 7.22[1]
Trang 27 0 , 67
87 , 2 12 , 7
12 , 7 95
945,5.67,01.1000
3 Thiết kế bộ truyền ngoài
Ta có bảng thông số của bộ truyền
u = 2,4
P3= 4,826 kW
n3= 61,49 vòng/phút
a Ch ọn loại xích
Do vận tốc thấp, tải trọng trung bình nên ta dùng xích con lăn
b Xác định các thông số của bộ truyền xích
kđ: hệ số kể đến tải trọng động, bộ truyền làm việc êm, chọn kđ= 1
kc: hệ số kể đến chế độ làm việc bộ truyền, bộ truyền làm việc 2 ca,
kc=1,25
K = 1.1.1,1.1,3.1.1,25 = 1,79
Trang 28p z z z
z p
a
2
2 1 2 2
1
4 2
1,3825602
60251,38
1524.2
2
z z z
z x
z z x
p
c c
60255,01242
60251244
1,38
=1538 (mm)
Để xích không phải chịu lực căng quá lớn, giảm a một lượng
∆a = 0,003a = 0,003.1538 = 4,614 (mm)Vậy a = 1533 mm
Số lần va đập của xích
Theo ct 5.14[1], ta có số lần va đập I của bản lề xích trong 1 giây:
124.15
49,61.2515
1
x
n z
Theo bảng 5.9[1], với p = 38,1 thì [i] = 20
127 kN, khối lượng 1m xích q = 5,5 kg
k : hệ số tải trọng động Do Tmm 140 %
k = 1,2
Trang 29v= 0,98( / )
60000
49,61.1,38.2560000
,0
826,41000
Fv: lực căng do lực li tâm sinh ra
Ta có Fv= qv2 = 5,5.0,982=5,28 (N)
F0: lực căng do trọng lượng nhánh xích bị động gây ra với F0= 9,81kfqa
trong đó kf: hệ số phụ thuộc độ võng f của xích, lấy kf= 4
Vậy s > [s] : bộ truyền xích đảm bảo đủ bền
1 , 38
304 (mm), d 2 = 728
60 sin
1 ,
Đường kính vòng đỉnh răng của:
+ Đĩa dẫn: = (0,5 + cot ) = 38,1 0,5 + cot = 136,4
+ Đĩa dẫn: da2= p(0,5 + cotg 57 , 1
60 cot 5 , 0 1 , 38 )
Trang 30 Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc
Ak
E F k F k
2
1.
E E
E E
10.1,242,42,1.5,4924.42,047,0
Trang 31III THIẾT KẾ TRỤC, LỰA CHỌN Ổ LĂN VÀ KHỚP NỐI
1 Sơ đồ phân tích lực chung
Trang 322 Thiết kế trục
Vì tải trọng trung bình nên ta chọn vật liệu là thép C45 thường hóa và tôi cải thiệncho cả bả trục có = 600 , ứng suất xoắn cho phép [ ] = 12 ÷ 20
a Tính các l ực tác dụng lên trục do chi tiết quay
- Bộ truyền bánh răng trụ ( theo Công thức 10.1[1])
Trang 33 Sơ đồ tính chiều dài các đoạn trục
l
l b
k
l
bm12
Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và các điểm đặt lực
Dựa vào bảng 10.3[1] và 10.4[1] ta tính được khoảng cách giữa các gối đỡ vàđiểm đặt lực như sau:
Từ công thức 10.10[1],10.11[1],10.13[1] ta có:
Chiều dài mayơ nửa khớp nối:
lm12= (1,4÷2,5)d1= (1,4÷2,5).30 = 42 ÷ 75 Chọn lm12= 50 mmChiều dài mayơ bánh răng trụ:
lm13= (1,2÷1,5)d1= (1,2÷1,5).30 = 36 ÷ 45 Chọn lm13= 40 mm
Khoảng côngxôn trên trục 1:
lc12 = 0,5(lm12+ b01) + k3+ hn = 0,5.(50 + 19) + 15 +15 = 64,5 mmKhoảng cách từ ổ trục đến bánh răng thứ nhất là:
l13= 0,5(lm13+ b01) + k1+ k2 = 0,5(40 + 19) + 10 + 10 = 49,5 mmVới: k3là khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến nắp ổ,
lấy k3= 15 mm
hnlà chiều cao nắp ổ và đầu bulông, lấy hn= 15 mm
Theo bảng 10.4[1] ta có:
l12= lc12= 64,5 mm
Trang 34F F
Kí hiệu các lực khớp và ổ trục như hình vẽ
Momen tính toán = = 2.20858,35 = 41716,7 (tra bảng 16.1, trang
58, [2] với xích tải k = 2)
Tra bảng 16.10a, trang 69, [2] ta có
Momen xoắn cho phép: [T] = 63 Nm
Trang 35= 0 ↔ − .64,5 − 49,5 + 99 = 0 ↔ = 483 ( )
= 0 ↔ − .163,5 + .49,5 − 99 = 0 ↔ = 131 ( )Biểu đồ Momen:
Trang 363077528
,20443
75,0239277821
75,0
2026928
,20443.75,098690
75,0
1770428
,20443.75,00075
,0
2 13
2 13
2 13 13
2 2
2
2 12
2 12
2 12 12
2 2
2 11
2 11
2 11 11
2 2
2 2
10
2 10
2 10 10
M M
Nmm
T M
M M
Nmm
T M
M M
Nmm T
M M
M
y x
tđ
y x
tđ
y x
tđ
y x
0 tđ
M
d Vật liệu là thép 45 có σb = 600 MPa, đường kính trục sơ bộ là d1 = 30 mm,theo bảng 10.5[1] có [σ] = 63 MPa
7,1463.1,020269
1,1463.1,017704
13
3 12
3 11
3 10
mm d
mm d
Xuất phát từ yêu cầu về công nghệ, lắp ghép và độ bền, ta chọn đường kínhcác đoạn trục 1 như sau:
d10= 30 mm, d12= 38 mm, d11=d13= 35 mm
Kiểm nghiệm
Kiểm nghiệm về độ bền mỏi
Trang 37Dựa vào biểu đồ mômen trục 1, ta kiểm nghiệm tại tiết diện 12 là tiết diệnnguy hiểm của trục 1
Theo công thức 10.19[1], trục thoả mãn về bền mỏi nếu:
Trong đó :
sσlà hệ số an toàn chỉ xét riêng đến ứng suất pháp
sτ là hệ số an toàn chỉ xét riêng đến ứng suất tiếp
[s] : hệ số an toàn cho phép ( [s]=1,5…2,5)
Theo công thức 10.20[1], 10.21[1] ta có:
m a
d
m a
d
k s
k s
Với σ-1, τ-1: giới hạn mỏi uốn và mỏi xoắn ứng với chu kỳ đối xứng
Trục làm bằng thép 45 có σb = 600 MPa Do đó:
σ-1= 0,436.σb= 0,436.600 = 261,6 MPa
τ-1= 0,58.σ-1= 0,58.261,6 = 151,73 MPa
σa,τa: biên độ của ứng suất pháp và ứng suất tiếp
σm,τm: trị số ứng suất trung bình của ứng suất pháp và ứng suất tiếp
Do trục quay, theo công thức 10.22[1] ta có:
0,
d
t d bt d W
o
216
232
2 1 1 3
2 1 1 3
mm W
mm W
a
o
39,54671
239277821
1005838
.2
5385.1016
38
467138
.2
538.5.1032
38
2 2
3 2
3
3 2
28 , 20443
o
W T
s s
Trang 38x d
K
K K K
K
K K
Kσ, Kτ: hệ số tập trung ứng suất thực tế khi uốn, xoắn
Theo bảng 10.12[1], dùng dao phay ngón ta tra được:
54 , 1
07 , 2 85 , 0
76 , 1
03,21
106,197,
1
13,21
106,107,2
Trang 3973 , 151
8 , 22 0 05 , 0 39 , 5 13 , 2
6 , 261
8,22.3,73
2 2
Do vậy trục 1 thoả mãn điều kiện về hệ số an toàn
41969
Chọn sơ bộ d2 = 30 mm
Theo bảng 10.2[1], ta chọn sơ bộ chiều rộng ổ lăn cho trục 2 là b02= 19 mm
Sơ đồ tính chiều dài các đoạn trục
Trang 40k k
23
Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và các điểm đặt lực
Dựa vào bảng 10.13[1] và 10.14[1] ta tính được khoảng cách giữa các gối đỡ
và điểm đặt lực như sau:
Từ công thức 10.10[1],10.11[1],10.13[1] ta có:
Chiều dài mayơ bánh răng trụ:
lm22= (1,2÷1,5)d2= (1,2÷1,5).30 = 36 ÷ 45 Chọn lm12= 40 mmKhoảng cách từ bánh răng đến ổ trục là:
l22 = 0,5(lm22+ b02) + k1+ k2= 0,5.(40+ 19) +10 +10 = 49,5mmTheo bảng 10.14[1] ta có:
l21= (0,9 1)daM2= (0,9 1)301,45 = 271,3 301,45 Lấy l21= 300 mm
l23= l 150 mm
2
21