Đồ án chi tiết máy thiết kế hộp giảm tốc hai cấp bánh vít trục vít

kw)+F:l­c kÐo b¨ng t¶i+v:vËn tèc b¨ng t¶i+ :hÖ sè t¶I träng t­¬ng ®­¬ng. = + :hiªu suÊt bé truyÒn. Chän hiÖu suÊt s¬ bé c¸c bé truyÒn vµ æ l¨n theo b¶ng 2.3 (TKI)19 ta chän hiÖu suÊt c¸c bé truyÒn nh­ sauHiÖu suÊt cña æ l¨n (bé truyÒn ®­îc che kÝn ) 1 = 0,993HiÖu suÊt bé truyÒn b¸nh r¨ng trô (bé truyÒn ®­îc che kÝn )  2 = 0,97HiÖu suÊt bé truyÒn trôc vÝt (bé truyÒn ®­îc che kÝn) 3 = 0,8HiÖu suÊt bé truyÒn xÝch (bé truyÒn ®­îc che kÝn) 4= 0,96HiÖu suÊt cña æ tr­ît 5=0,98HiÖu suÊt khíp nèi 6=0,99hiÖu suÊt cña hÖ thèng lµ :  = 13.2.3.4. 5. 6 = 0,9933.0,97.0,8.0,96.0,98.0,99 = 0,708C«ng suÊt cÇn thiÕt cña ®éng c¬ lµ : (KW)b>X¸c ®Þnh tèc ®é ®ång bé trªn trôc ®éng c¬TÝnh tèc ®é s¬ bé ®éng c¬ theo b¶ng 2.4 I 21 ta chän+bé truyÒn ngoµi lµ xÝch ungoµi = 2, +bé truyÒn b¾nh r¨ng _trôc vÝt: uhép = 32uchung = u¬hép .ungoµi = 2.32=64Sè vßng quay cña trôc c«ng t¸c lµ (vßng phót)  Tèc ®é quay s¬ bé cña ®éng c¬ lµ nsb= nlv..uchung= 45,96.664=2941,44(vßng phót)c>Chän ®éng c¬tra b¶ng P1.1I234 ta chän ®­îc ®éng c¬ cã ký hiÖu K160S2C¸c th«ng sè cña ®éng c¬ nh­ sau: P= 7,5 (Kw); khèi l­îng m = 94 (kg); n = 2935 (vgph);  = 86% ; Cos  = 0,93 ; ; ®­êng kÝnh ®Çu vµo trôc ®éng c¬: d=38 mmII ph©n phèi tû sè truyÒn vµ tÝnh m« mªn xo¾n trªn trôc.Tû sè truyÒn chung uchung = Ta chän tû sè cña bé truyÒn ngoµi : un =2.do ®ã tû sè truyÒn cña hép gi¶m tèc lµ Chän tû sè bé truyÒn b¸nh r¨ng lµ u1 =2TÝnh to¸n c¸c th«ng sè ®éng häc•Tèc ®é quay cña c¸c trôc n1= n®c = 1445 (vph) n2 = (vph)

phần I : chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền

I chọn động cơ.

a>xác định công suất trên trục động cơ.

Công suất yêu cầu trên trục động cơ là :

ct

F v

P  =6400.0,77

1000 =4,928(kw)+F:lc kéo băng tải

+v:vận tốc băng tải+:hệ số tảI trọng tơng đơng

Hiệu suất của ổ lăn (bộ truyền đợc che kín ) 1 = 0,993

Hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ (bộ truyền đợc che kín )  2 = 0,97

Hiệu suất bộ truyền trục vít (bộ truyền đợc che kín) 3 = 0,8

Hiệu suất bộ truyền xích (bộ truyền đợc che kín) 4= 0,96

Hiệu suất của ổ trợt 5=0,98

Hiệu suất khớp nối 6=0,99

 hiệu suất của hệ thống là :

  = 1 2.3.4 5 6 = 0,9933.0,97.0,8.0,96.0,98.0,99 = 0,708

Công suất cần thiết của động cơ là :

6 , 007

708 , 0

863 , 0 928 , 4

77 , 0 1000 60

1000 60

tra bảng P1.1[I]/234 ta chọn đợc động cơ có ký hiệu K160S2

đờng kính đầu vào trục động cơ: d=38 mm

II phân phối tỷ số truyền và tính mô mên xoắn trên trục.

Tỷ số truyền chung uchung = 63,86

96 , 45

Ta chọn tỷ số của bộ truyền ngoài : un =2

do đó tỷ số truyền của hộp giảm tốc là

93 , 31 0 , 4

86 , 63

5 , 1467 2

2





u n

nct = 45 , 95

2

89 , 91 3

298 , 4

P

ot x

238 , 5

P

ol tv

594 , 6

o

P

ol br

864 , 6

P P

ol k

10 55 ,

1 1

6

Nmm n

P





T2 = 42912 ( )

5 , 1467

594 , 6 10 55 , 9

10 55 ,

2 2

6

Nmm n

238 , 5 10 55 , 9

10 55 ,

3 3

6

Nmm n

10 55 ,

Nmm n

298 , 4 10 55 , 9

10 55 ,

Nmm n

mH=6: Bậc của đờng cong mỏi khi thử về tiếp xúc

NHO=30.HB2,4: Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về tiếp xúc

1 6

3 3

8

4 ) 7 , 0 ( 8

4 1 219000 ).

1 / 2935 (

1

1 530

[H]2= 472 , 73MPa

1 , 1

1 520

Vì bộ truyền là bộ truyền bánh trụ răng nghiêng nên trị số [H] đợc tính theo giá trịnhỏ nhất trong các giá trị sau:

mF: Bậc của đờng cong mỏi khi thử về uốn

NFO: Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về uốn

NFO = 4.106 vì vật liệu là thép 45,

NEE: Số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng

i i i i

6

8

4 1 8

4 7 , 0 19000 ).

1 / 2935 (

[F2] = 405.1.1 / 1,75 = 231,43 MPa,

c>ứng suất quá tải

ứng suất tiếp xúc cho phép khi quá tải của mỗi bánh răng

Bánh 1 : H1 Max = 2,8 ch1 = 2,8 450= 1260 Mpa

Bánh 2 : H2 Max = 2,8 ch2 = 2,8 400 = 1120 Mpa

Vậy ta chọn  H  Max = 1120 Mpa

ứng suất uốn cho phép khi qúa tải

1 1

.

)

1 (

ba H

H u

K T u

Ka a

+Ka:hệ số phụ thuộc vào vật liệu của cặp bánh răng và dạng răng

Ka=43(MPa)1/3(đối với thép)+T1=22276N.mm

+u1=2

+chọn a = 0,2:hệ số chiều rộng vành răng(B6.6(TKI))

+KH:hệ số xét dến sự phân bố không đều tải trọng trên chiều rộng vành răng

Dựa vào B6.7(TKI)với

d = 0,53a (u1+ 1) = 0,53.0,2(2+1)=0,318,sơ đồ 6

KH=1,005Nên:

8 , 80 2 , 0 2 28 , 477

005 , 1 22276 )

1 2 (

4 Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc.

Yêu cầu cần phải đảm bảo H  [H]’

H = ZM ZH Z 2

1 1

1 1

.

) 1 (

2



d u b

u K T

t w

t

;Trong đó :

- ZM =274(MPa)1/3 : Hệ số xét đến ảnh hởng cơ tính vật liệu(đối vớthép B6.5TKI);

t = tw = arctg(tg/cos) = arctg(tg200/ cos13,93) 20,3340

cos 2

=

) 334 , 20 2 sin(

) 075 , 13 cos(

2

868 , 0 3

) 868 , 0 1 )(

698 , 1 4 ( 3

) 1 )(

4 (

H = 274.1,72.0,783 17 1 , 97 ( 57 , 24 ) 2

) 1 97 , 1 (

24 , 1 22276

 451,24 MPaứng suất tiếp cho phép:

[H]’=ZR.ZV.KxH[H]

da2=d2+2m=112,76+2.1,5=115,76<700(mm)nên KxH=1chọn ccx về mức tiếp xúc la 8:Ra<1,6 m(B34_BGDS)nên ZR=0,95

ZV=0,85.v0,1=0,85.8,80,1=1,056

Do đó:

[H]’=0,95.1,056.1.477,28=478,81(MPa)Có:

24 , 451

24 , 451 81 , 478







Vậy răng thoả mãn độ bền tiếp xúc.

5 Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn.

Yêu cầu F  [F]’ ; Theo công thức 6.43

F1 = 2.T1.KFYYYF1/( bwdw1.m)

Tính các hệ số :

+Tra theo d trên với bảng 6.7 TKI, ta có KF = 1,02;

+tra bảng 6.14TKI cấp chính xác 8 thì KF = 1,35+trra B6.P2.3 ccx8,v=8,8 m/s KHV=1,25

ứng suất uốn cho phép:

[F]’=[F].YR.YV.KxF

Với YR=1(mặt lợn không đánh bang)

Ys=1,08-0,0695ln(m) =1,08-0,0695ln(1,5)=1,052

KxF=1(vì da2<900 mm)Thay số:

[F1]’=236,57.1.1,052.1=248,87>F1 =103,26(MPa)[F2]’=231,43.1.1,052.1=243,46>F2 =100,75(MPa)Vậy điều kiện uốn đợc thỏa mãn

6 Kiểm nghiệm răng về quá tải.

H1 max = H K qt  451 , 24 1 , 4  533 , 91 MPa < [H]max = 1120 MPa; F1max = F1 Kqt = 103,26 1,4 = 144,56<[F1]max=360 ( MPa) ;

F2 max = F2 Kqt = 100,75 1,4 = 141,05<[F2]max=320 ( MPa)

Vậyrăng thoả mãn về điều kiện quá tải

Kết luận : Bộ truyền cấp chậm làm việc an toàn.

7.Tính lực tác dụng lên bộ truyền

Ft1 = Ft2 = 2.T1/d1 = 2.22276/57,24 = 778,34 (N)

Fa1 = Fa2 = Ft tg = 778,34.tg13055’55’’ = 193,06 (N)

II tính bộ truyền cấp chậm ( bộ truyền trục vít- bánh vít )

1 Tính vận tốc sơ bộ và chon vật liệu

Tốc độ quay thật của trục vít là: n2t=n1/u1t=2935/1,97=1489,85(v/p)

Vận tốc trợt sơ bộ: vs=

) / ( 42 , 5 85 , 1489 97 , 15 594 , 6 10 8 , 8 10

b =240(MPa), ch = 90 (MPa)

Trục vít đợc bôI trơn đạt độ rắn HRC=45,mặt ren đợc mài và đánh bang [ Ho]=0,9.240 =216(MPa)

7 10

HE

N :hệ số tuổi thọ.NHE:số chu kỳ thay đổi ng suất tơng đơng

1

4 2

2 / ) (

trong đó ni, T2i, số vòng quay trong 1 phút và mô men xoắn trên bánh vít trong chế

độ thứ i ,i = 1,2 , N, N số thứ tự chế độ làm việc , ti số giờ làm việc trong chế độ thứ i ,

T2i là trị số đợc dùng để tính toán , T2 là mô men xoắn lớn nhất trong các trị số

i T n t T

1

9 2

2 / ) ( = 60.1489,85.19000 (19.4/8 + 0,59.4/8) /15,97 = 55,32.106

KFL = 910 6 /N FE  9 10 6 / 55 , 32 10 6  0 , 64

Vậy: [F] = 67,2 0 ,64 = 43,01 (MPa)

c> ứng suất quá tải

Với bánh vít bằng đồng thanh thiếc

[H]max = 4.ch = 4.90 = 360 (MPa);

[F]max = 0,8.ch= 0,8.90 = 72(MPa);

3 Tính thiết kế.

- Xác định a:

a = 3 3

2

2 2

] [

170 )

(

q

K T z

Chọn số mối gen trục vít la Z1  Z2=Z1.u2=2.15,97=31,94

Chon Z2=32(răng)+q=(0,25…2400,3)Z2:hệ số hớng kính

q=(0,25…2400,3)32=8…2409,6 theo B7.3(TKI) ta chọn q=10 mm+T3=544378 N.mm

10 2 , 1 544378

64 , 170 32

tg  = z1/(q+2x) = 2/(10+2.0,25) = 0,1905   = 10,7840

đờng kính vòng lăn trục vít :

dw1=(q+2x)m=(10+2.0,25).8=84(mm)

vËn tèc trît:

784 , 10 cos 60000

85 , 1489 84 cos

6000

.

0 2

4 1

max 22

2

i

i i

t T

t T

m d b

K K Y T

.

4 , 1

2 2

Lấy b2=72 mmứng suất uốn trong răng bánh vít

+T3=544378 N.mm+KF=KF.KFV=KH.KHV=1,01.1,1=1,11

86 , 7 256 72

111 , 1 7 1 544378

4 , 1

MPa

 < [F] =43,01(MPa)

 Kiểm nghiệm quá tải

Hmax=H K qt =170,64 1 , 4 =201,90<[H]max=360(MPa)

Fmax=F.Kqt=10,62.1,4=14,87<[F]max=72(MPa)

5.Tính nhiệt truyền động trục vít

Diện tích thoát nhiệt cần thiết của hộp giảm tốc

) (

].

3 , 0 ) 1 ( 7 , 0 [

) 1 ( 1000

0

1

t t Ktq K

P A

+chọn t0=200:nhiệt độ môI trờng xung quanh

+=0,86:hiệu suất bộ truyền

+P1=6,594 KW

++Kt=8…24017,5,chon Kt=12,5:hệ soó toả nhiệt

+=0,25…2400,3,chọn =0,27:hệ số kể đến sự thoát nhiệt qua đáy hộp xuống bệ máy

+:hệ số kể đến sự giảm nhiệt sinh ra trong 1 đôn vị thời gian do làm việc ngắt quảng hoặc do tảI trọng làm việc giảm so với tảI trọng danh nghĩa

18 , 1 ].

40 3 , 0 ) 27 , 0 1 (

5 , 12 7 , 0 [

594 , 6 ).

86 , 0 1 (

6 C¸c th«ng sè bé truyÒn

Kho¶ng c¸ch trôc: a = 170 (mm)M« ®un : m = 8 (mm)

ChiÒu réng b¸nh vÝt : b2 = 0,75.da1 = 0,75.80 = 72 (mm)Gãc «m 51 30 '

8 5 , 0 96

72 5

, 0

n3t=n1/(u1t.u2t)=2935/(1,97.16)=93,12(v/p)C«ng suÊt tÝnh to¸n

TÝnh sè m¾t xÝch

X =

a

p z z p

a z

2 1 2 2

1

) (

25 , 0 2 ] [

5 , 0

1270 2 ] 51 25 [ 5 ,

2 2 1 2

1 ) [( 0 , 5 ( )] 2 [( ) / ] (

5 , 0 25

+Q=88500(vì p=31,75):tảI trọng phá huỷB5.2TKI+Kd=1,2:hệ số tảI trọng động

+Ft=1000P3/v:lực vòng

v=Z1.p.n1/60000=25.31,75.93,12/60000=1,23(m/s)

Ft=1000.5,238/1,23=4258,54(N)+Fv=qv2:lực căng do lực li tâm sinh ra

q=3,8(kg/m):khối lợng 1 mét xích B5.2TKI

Fv=3,8.1,232=5,75(N)+F0=9,81Kf.q.a:trọng lợng do trọng lợng nhánh xích bị động sinh ra

Kf=4:hệ số phụ thuộc độ võng của xích và vị trí bộ truyền(nghiêng<600)

E F K F K

'

)

( 47 , 0 1

Fvd=13.10-7.n3.p3.m =13.10-7.31,753.1=3,87+A=262mm2:diện tích chiếu của bản lề B5.12TKI+E=2,1.105MPa(đối với thép):mô đun đàn hồi+Kd=1:hệ số phân bố không đều tảI trọng cho các daỹ xích+K’d=1:hệ số tảI trọng động B5.6TKI

Do đó:

) ( 95 , 513 2

, 1 262

10 1 , 2 ).

87 , 3 1 54 , 4258 ( 42 , 0 47 , 0

mm z

mm z

6>Tính lực tác dụng lên trục

Fr= kx Ft

+Ft=4258,54N

Tốc độ quay giới hạn nmax=4600v/p;

Chiều dài khớp nối L=165mm

phần IV.Tính toán trục và chọn ổ lăn

I.Tính sơ bộ truc , xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực.

0 

k k

T

m N T

14

42912 2





14 2 , 0

m N

T III

18

544378





 => 53 , 3

18 2 , 0

544378 3

Với dIII = 55mm, tra B10.2 TKI, ta đợc chiều rộng ổ lăn B3 = 29mm

2 Khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực.

Chọn :theo bảng 10.2TKI ta chọn

+ Khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến thành trong củahộp hoặc khoảng cách giữa các chi tiết quay:

lm1=91,2…2401,5)dI=(1,2…2401,5)30=36…24045(mm) chon lm1=36mm+l11 = 0,5.lmk+k3+hn+0,5B1

=0,5.55+10+20+0,5.19=67(mm)+ l12 = 2(k1+k2) +B1+lm1=2(14+7) +19+ 36=97(mm);

lmx=(1,2…2401,5)dIII=66…24082,5(mm) ta chọn lmx=77mm+l31=B3+2(k1+k2)+lmv=29+2(14+7)+82,5=153,5(mm)

+l32=0,5.B3+hn+k3+o,5lmx=0,5.29+20+10+0,5.77=83 (mm)

l3=153,5+83=236,5 (mm)

II.tính toán các trục

1.Tính trục vào

Chọn vật liệu chế tạo trục là thép 35 có  b500MPa

a>tính phản lực và biểu đồ mô men

Lực từ khớp nối tác dụng lên trục

2 0

12 11 1 1 1 1 11 0 1 1 0

l l F l Y d F l Y M

Y F Y Y

r a

x r

thay số vào giải hệ trên ta đợc

44 , 288 164 2 24 , 57 06 , 193 67 0 44 , 288

1 1 0

1 0

Y Y

M

Y Y

34 , 778

0 34 , 778 107

1 0 1 0

X X M

X X

X

X0 = 208,26 (N), X1 = 463,08(N)

 Giá trị mô men

) ( 06 , 13479 67

18 , 201

/ 24 , 57 06 , 193 06 , 13479 2

/ ) ( )

43 , 32531 ]

.[

1 , 0

) ( 3



do yêu cầu về kết cấu (dI=(0,8 1,2)ddc) chọn đờng kính trục vào là dI = 30 (mm)

c>Kiểm nghiệm hệ số an toàn

s s



Trong đó s , s là hệ số an toàn khi chỉ xét riêng ứng suất uốn và ứng suất xoắn

ta có

m a

+a , a - biên độ ứng suất uốn và ứng suất xoắn trong tiết diện trục ;

+m ,m - ứng suất uốn và ứng suất xoắn trung bình

+ứng suất uốn đợc coi nh thay đổi theo chu kỳ đối xứng ,do đó

 = 0,  =  = M(B)/W

a=29194,06/2650,72=11,01(MPa)+ứng suất xoắn đợc thay đổi theo chu kỳ mạch động (khi trục quay một chiều) m = a = 0,5 max = 0,5 T1/Wo = 0,5.T1/(2W)=0,5.22276/(2.2650,72)=2,1

+W,Wo là mô men cản uốn và cản xoắn của tiết diện trục

+,  là hệ số xét đến ảnh hởng của ứng suất trung bình đến độ bền mỏi  = 0,05 ,  = 0

+k , k hệ số xét đến ảnh hởng của kích thớc tiết diện trục đến độ bền mỏitra bảng 15.2 ta có k = 1,64; k = 1,37

.11, 01 0,05.0 0.88

.2,1 0 0,81



s = 2. 2 11,31.35,62 2

10,78 11,31 35,6

s s s

e>Sơ đồ lực và biểu đồ momen

2.Tính trục trung gian

Chọn vật liệu chế tạo trục là thép 45 có  b600MPa

a>tính phản lực tại các gối đỡ và momen

 Lực tác dụng lên bộ truyền (trong phần tính bộ truyền )

2

0

1 3 2 22 21 3 2 2 21 2

3 3 2 2

v a r

a x

r r

d F l Y l l F d F l Y M

Y F F Y Y

79 , 1520 2 76 , 112 06 , 193 5 , 58

0 79 , 1520 44 , 228

3 2

3 2

Y Y

M

Y Y

.

0

2 3 22 21 3 21 2

3 3 2 2

l X l

l F l X M

X F F X X

t y

t t

8 , 1072 5 , 58

0 8 , 1072 34 , 778

3 2

3 2

X X

M

X X

56 , 176135 2

/ 6 , 273 ) 44 , 288 76 , 1619 ( 02 , 5989 2

/ ).

( ) ( )

Mặt cắt nguy hiểm đi qua điểm E:

Mô men tại tiết diện E

23 , 205205 ]

.[

1 , 0

) ( 3

s s

  [ ] 1,5 2,5s Trong đó s , s là hệ số an toàn khi chỉ xét riêng ứng suất uốn và ứng suất xoắn

ta có

m a

+a , a - biên độ ứng suất uốn và ứng suất xoắn trong tiết diện trục ;

+m ,m - ứng suất uốn và ứng suất xoắn trung bình

+ứng suất uốn đợc coi nh thay đổi theo chu kỳ đối xứng ,do đó

+W,Wo là mô men cản uốn và cản xoắn của tiết diện trục

+,  là hệ số xét đến ảnh hởng của ứng suất trung bình đến độ bền mỏi  = 0,05 ,  = 0

+k , k hệ số xét đến ảnh hởng của kích thớc tiết diện trục đến độ bền mỏitra bảng 10.2 ta có k = 1,76; k = 1,54

+  ,   - hệ số xét đến ảnh hởng của kích thớc tiết diện trục , tra bảng 15.2 ta

.46,67 0 0.88

.2,66 0 0,81

 s = 2. 2 2,8.302 2

2,79 2,8 30

s s s

e>sơ đồ lực và biểu đồ momen

3.Tính trục ra

Chọn vật liệu chế tạo trục là thép 45 có  b600MPa

a>tính phản lực gối đỡ và mo men

 Lực tác dụng lên trục (tính trong phần tính bộ truyền )

Fr4 = 1520,79 (N); Ft4 = 4252,95 (N); Fa4 = 1072,8 (N);

Tính sơ bộ góc  tạo bởi đờng nối tâm 2 đĩa xích với phơng ox,chon sơ bộkhoảng cách từ mặt ngoài của đáy hộp đến đỉnh trục vít là =70(mm)

0 2

1275

2 / 256 80 70 800 arcsin )

2 /



a

d d H

Chia Fr = 4897,32(N) thành 2 thành phần là:

0

3 31 5 2 4 31 4

5 4

4

l F l Y d F l F M

Y F F Y Y

y v

a r

x

y r

22 , 1829 5 , 153 2 / 256 8 , 1072 2 / 5 , 153 79 , 1520

0 22 , 1829 79 , 1520

5 5

4

Y M

Y Y

Y

x

Giải hệ trên ta đợc Y4 = 665,89 (N), Y5 = 2684,12 (N);

2 /

0

3 31

5 31

4

5 4

4

l F l X l

F M

X F F X X

x t

y

x t

48 , 4457 5 , 153 2 / 5 , 153 95 , 4252

0 48

, 4457 95 , 4252

5 5 4

X M

X X

Mặt cắt nguy hiểm đi qua điểm M và N

Giá trị mô men tơng đơng tại tiết diện M vàN

Mô men tại tiết diện M

M(M) = 2 ( ) 2 ( ) 86211 , 34 2 21778 , 58 2 88919 , 64 ( )

Nmm M

M M

M N

5 , 479757 ]

.[

1 , 0

) (

98 , 618229 ]

.[

1 , 0

) (

s s

  [ ] 1,5 2,5s Trong đó s , s là hệ số an toàn khi chỉ xét riêng ứng suất uốn và ứng suất xoắn

ta có

m a

+a , a - biên độ ứng suất uốn và ứng suất xoắn trong tiết diện trục ;

+m ,m - ứng suất uốn và ứng suất xoắn trung bình

+ứng suất uốn đợc coi nh thay đổi theo chu kỳ đối xứng ,do đó

+W,Wo là mô men cản uốn và cản xoắn của tiết diện trục

+,  là hệ số xét đến ảnh hởng của ứng suất trung bình đến độ bền mỏi  = 0,05 ,  = 0

+k , k hệ số xét đến ảnh hởng của kích thớc tiết diện trục đến độ bền mỏitra bảng 10.2 ta có k = 1,76; k = 1,54

  2( ) ( )2 4,53.2,692 2



Mặc dù hê số an toàn tại mặt cắt M là lơn nhng do yêu cầu kết cấu ta không thể giảm

đờng kính trục đợc nữa

d>kết luận

+đờng kính lắp bánh vít là: dbv=dM=48mm

+đờng kính lắp ổ lăn là : d0l=dN=45mm

+chọn đờng kính lắp đĩa xích là: dx=42mm

Chọn kiểu lắp bánh vít là H7/k6,kiểu lắp đĩa xích là H7/k6,lắp ổ lăn là k6

e>Sơ đồ lực và biểu đồ momen

III chọn ổ lăn cho hộp giảm tốc.

1.Tính và chọn ổ lăn cho trục vào

a>Đổi chiều khớp nôí tính lại phản lực tại gối đỡ

§êng kÝnh ngâng trôc lµ dIOL=35mm,tra BP2.12TKI ta chän æ l¨n cì nhÑ hÑp 1 d·y cã

sè hiÖu lµ 46207 víi c¸c th«ng sè nh sau:

Ta tính tảI trọng động quy ớc:

Q=(X.V.Fr+Y.F)kt.kđ

+V=1:hệ số kể đến vòng quay (vòng trong quay)+kt=1(t=1050c)hệ số kể đến ảnh hởng của nhiệt độ+kd=1,1(B11.3TKI):hệ số kể đến đặc tính tảI trọngDựa vào B11.4TKI

Với ì.Fa1/C0=1.193,06/16600=0,011,góc tiếp xúc =120 nên e=0,3

S0=e.Fr0’=0,3.604,54=181,36(N)

S1=e.Fr1’=0,3.327,11=98,13(N)xét: F0=S1+Fa1=98,13+193,06=291,19(N)>S0

291,19

0, 482 ' 1.604,54

o ro

F

e

V F    tra B11.4TKI ta đợc X0=0,45,Y0=1,81

F1=S0-Fa1=181,36-193,06=-11,7<S1 do đó X1=1,Y1=0TảI trọng động quy ớc trên tong dãy là:

Vậy ổ thoả mãn điều kiện tảI động

e>kiẻm nghiệm điều kiện tảI tĩnh(chỉ cần tính đối với ổ o vì Fr0 >Fr1 )’ ’