THIẾT KẾ NHÀ MÁY SẢN XUẤT GẠCH VÀ NGÓI CÔNG SUẤT 40TRIỆU VIÊN QTCNĂM Chương 1: TỔNG QUAN VỀ GỐM SỨ_ TÌNH HÌNH SẢN XUẤT VÀ THỊ TRƯỜNG GỐM XÂY DỰNG Chương 2: BIỆN LUẬN CHỌN ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG NHÀ MÁY VÀ GIỚI THIỆU SẢN PHẨM CỦA NHÀ MÁY Chương 3: GIỚI THIỆU DÂY CHUYỀN CÔNG NGHỆ SẢN XUẤT MỚI CỦA NHÀ MÁY Chương 4: TÍNH CÂN BẰNG VẬT CHẤT Chương 5: TÍNH CHỌN MÁY GIA CÔNG TẠO HÌNH SẢN PHẨM NGUYÊN TẮC CẤU TẠO VÀ VẬN HÀNH CỦA CÁC MÁY Chương 6: TÍNH TOÁN DIỆN TÍCH NHÀ XƯỞNG VÀ KỆ PHƠI Chương 7: THIẾT KẾ HỆ MÓNG MÁY GIA CÔNG PHỐI LIỆU
LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG CHƯƠNG I TỔNG QUAN VỀ GỐM XÂY DỰNG TÌNH HÌNH SẢN XUẤT VÀ THỊ TRƯỜNG GỐM XÂY DỰNG A KHÁI QUÁT CHUNG VỀ GỐM XÂY DỰNG 1.1 KHÁI NIỆM VÀ NHỮNG ƯU NHƯC ĐIỂM CỦA SẢN PHẨM GỐM Vật liệu Gốm xây dựng vật liệu đá nhân tạo, sản xuất từ nguyên liệu đất sét tạo thành cách: gia công phối liệu + tạo hình + sấy nung Sản phẩm Gốm xây dựng đa dạng chủng loại tính chất Để phân loại, người ta dựa theo: ♦ Theo cấu tạo vật liệu, sản phẩm Gốm xây dựng chia ra: o Gốm đặc ( độ hút nước theo khối lượng < 5% ) bao gồm: loại không tráng men loại có tráng men o Gốm rỗng ( độ hút nước theo khối lượng > 5% ) bao gồm: loại không tráng men loại có tráng men ♦ Theo phương pháp sản xuất, sản phẩm Gốm xây dựng chia ra: o Gốm thô: thường có cấu trúc hạt lớn, sản xuất đơn giản ( ví dụ gạch, ngói, ống nước ) o Gốm tinh: thường có cấu trúc hạt mòn, sản xuất phức tạp ( ví dụ sứ vệ sinh, lát ) ♦ Theo công dụng, sản phẩm Gốm xây dựng chia ra: o Sản phẩm cách nhiệt, chòu nhiệt o Sản phẩm kỹ thuật – vệ sinh o Sản phẩm xây lợp thông thường Ưu điểm vật liệu Gốm xây dựng là: ♦ Độ bền hóa,cơ bền nhiệt cao ♦ Tuổi thọ cao,cách âm,cách nhiệt tốt ♦ Sản phẩm có mẫu mã đa dạng thích hợp với yêu cầu sử dụng, sản phẩm có tính thẩm mỹ cao ♦ Có thể sử dụng nguồn nguyên liệu đất sét có đòa phương ♦ Công nghệ sản xuất tương đối đơn giản giá thành hợp lí Những hạn chế vật liệu Gốm xây dựng là: ♦ Giòn, dễ vỡ, tương đối nặng ♦ Khó giới hóa dựng ( đặc biệt gạch ngói ) SVTH : VÕ TRỌNG ANH MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG 1.2 NGUYÊN LIỆU DÙNG TRONG SẢN XUẤT GỐM XÂY DỰNG Nguyên liệu để sản xuất Gốm xây dựng đất sét Ngoài ra, tùy theo sản phẩm mà ta sử dụng thêm loại phụ gia phù hợp 1.2.1 ĐẤT SÉT VẬT LIỆU SÉT Trong sản xuất gạch khối đá gốm người ta sử dụng chủ yếu nguyên liệu đất sét dễ chảy; khoáng đất sét, đá phiến sét (acgilit), sét (sét pha) đất hoàng thổ v.v Trong kỹ thuật cần hiểu đất sét loại đa khoáng hợp lại, có độ phân tán cao, tạo nên phong hóa mảnh vỡ quặng trầm tích thuộc loại hydro alumôsilicat, có khả nhào trộn với nước hình thành khối vữa dẻo, khối vữa trì hình dáng sau ngừng tác động lực, có độ bền đònh sau sấy có tính chất đá sau nung Nguyên liệu sét sản phẩm phong hóa khoáng đá trầm tích, bao gồm chủ yếu từ khoáng sét như: Kaolinite, montmorolonhit, monotermit, thủy mica, galuadit v.v Đất sét tạo nên trình phân hủy vỏ trái đất, sản phẩm phân hủy tác động tương hỗ với nước nhóm khoáng fenspat (granít, đá nai, focfia) số khoáng khác (tro núi lửa) Sự phân hủy xảy tác động nhiều năm tác nhân khí (không khí, mưa, gió, mặt trời, băng tuyết v.v…), lý hóa, sinh hóa xảy bề mặt đất biểu diễn công thức đơn giản: R O.Al2 O3 6SiO + CO + H O =Al 2O3 2SiO 2H 2O + R 2CO3 + 4SiO Sản phẩm phong hóa khoáng trầm tích đất sét cao lanh, chúng hình thành chỗ đưa tới vò trí khác Trường hợp đầu lớp khoáng gọi nguyên sinh êluvi, trường hợp thứ hai gọi thứ sinh trầm tích Đất sét thứ sinh có ba loại chủ yếu: Đất sét Đêluvi – biểu thò đặc trưng cho lớp khoáng có tính phân vỉa, thành phần không đồng bò lẫn bẩn tạp chất hạt nhỏ Đất sét băng hà – chúng có độ tạp chất lớn, bao gồm đá có kích thứơc khác nhau, từ đá tảng đến đá dăm nhỏ Đất sét hoàng thổ - đặc trưng cho lớp khoáng có tính đồng cao Đất sét có độ phân tán cao cấu trúc độ xốp lớn Người ta thấy thành phân vật chất đất sét gồm có tham gia vật chất sét tạp chất SVTH : VÕ TRỌNG ANH MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP 1.2.1.1 GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Vật chất sét Là tổng hợp khoáng hình thành đất sét, có độ phân tán cao, có tính dẻo Phụ thuộc vào hàm lượng khoáng mà người ta chia loại: đơn khoáng đa khoáng Các khoáng chủ yếu chúng là: caolinnit, ilit (thủy mica), môntmôrilônhít Các loại tạp chất khác quắc, fenspat, mica, cácbônát, ôxýt sắt, pyrit, thạch cao số loại khac Tất khoáng tạo thành đất sét loại alumôsilicát ngậm nước, nhào trộn với nước hình thành vữa dẻo cho khả tạo hình cấu trúc Mạng lưới tinh thể khoáng đất sét có tính chất lớp (cụm khối), bao gồm từ lớp lặp lại cụm khối bốn mặt {SiO 4} với tâm Si+4 khối tám mặt với tâm cation Al +3 (theo nguyên tắc phân loại Poling cấu trúc silicát) Sự kết hợp lớp từ cụm khối bốn mặt {SiO 4} khối tám mặt {AlO6} có nhiều kiểu khác Sự tổng hợp lớp hay các từ cụm khối hình thành cụm phân tố Tổng hợp n cụm phân tố hình thành dạng khoáng đất sét Sự phối hợp kiểu khác lớp hay từ cụm khối dấu hiệu đầu tiên, quy ước chủ yếu phân loại khoáng đất sét lớp cụm khối bốn mặt {SiO 4} cụm khối tám mặt {AlO6} có thay đổi vò trí ion đồng hình, điều giải thích số tượng tính chất khoáng sét Khoáng caolinnít có công thức Al2O3.2SiO2.2H2O cụm mạng lưới tinh thể bao gồm từ lớp khối bốn mặt lớp khối tám mặt Nhờ phân bố ion tích điện vậy, tạo nên cấu trúc mạng lưới tinh thể caolinnít điều kiện để hình thành thấm ướt tốt bề mặt Tuy nhiên phân tử nước cụm ít, caolinnít khả liên kết với nước không chứa nhiều nước Khi sấy dễ tách lượng nước liên kết Chiều dày cụm phân tố trung bình đat 7,2A o Kích thước riêng biệt caolinnít thường từ 0,1 đến 3,0 µm, nhóm khoáng cao lanh có dikít, nacrít Khoáng montmorilonhit có công thức Al203.4SiO2.nH20 Đây công thức đơn giản (theo quan điểm Ross), nhiên không biểu thò xác hoàn toàn thành phần môntmôrilônhít, cấu trúc mạng lưới tinh thể nhóm khoáng có tham gia ion khác Mg, Fe, Na Cụm mạng lưới tinh thể hình thành hai lớp khối bốn mặt bên lớp khối tám mặt bên Đầu mút lớp bên anion O -2, nên bề mặt có điện tích âm, cụm có liên kết yếu Chiều dày cụm phân bố môntmôrilônhít theo chiều dọc từ đến 21,4A chiều dày tăng cụm cá lớp riêng biệt tách tác động nêm tách SVTH : VÕ TRỌNG ANH MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG phân tử nước Hay nói cách khác mạng lưới tinh thể môntmôrilônhít có tính linh động (phồng trương) Do môntmôrilônhít có khả hút lượng lớn nước giữ nó, khó tách sấy phồng trương mạnh làm ẩm tăng thể tích đến 16 lần Nước xâm nhập vào cấu trúc mạng lưới tinh thể môntmôrilônhít có độ bền vững nhất, số lượng nước lại có giá trò thay đổi n có độ bền liên kết yếu Kích thước đa số phần môntmôrilônhít thường nhỏ µm nhóm khoáng có độ phân tán, trương nở, đọ dẻo, độ nhạy sấy cao, dễ gây cong vênh, nứt tách thường phải dùng phụ gia gầy sử dụng Khoáng thủy mica (ilít) có công thức K2O.MgO.4Al2O3.7SiO2.2H20, sản phẩm thủy hóa nhiều năm mica Mạng lưới tinh thể thủy mica có cấu trúc tương tự mạng lưới inh thể môntmôrilônhít Đặc điểm đặc trưng nhóm khoáng đất sét tham gia thành phần chúng có ôxyt kim loại kiềm kiềm thổ khả thay đồng hình cation riêng biệt Ví dụ Si+4 thay Al+3 hay Mg+2 Kích thước phần khoáng thủy mica đến µm Theo cường độ liên kết với nước, khoáng thủy mica chiếm vò trí trung gian caolinnít môntmôrilônhít Phụ thuộc vào hàm lượng loại khoáng hay khoáng khác đất sét mà người ta phân loại đất sét caolinnít, đất sét môntmôrilônhít, đất sét thủy mica v.v… 1.2.1.2 Các tạp chất Là tất cấu tử khoáng đá sét thàh phần khoáng hình thành đất sét Trong tạp chất, người ta phân chúng ra: phần phân tán mòn tạp chất Các tạp chất hạt có kích thước lớn 0,5 µm Đối với đất sét sử dụng công nghệ gốm xây dựng (loại gốm thô), tạp chất thường hạt có kích thước lớn µm Tạp chất quắc thường gặp đất sét dạng cát quắc bụi quắc phân tán mòn Chúng làm gầy đất sét, cát quắc hạt nhỏ làm xấu tính chất sấy đất sét Các tạp chất cát quắc làm xấu tính chất nung đất sét, làm giảm tính bền nứt sản phẩm nung làm nguội chúng Ngoài chúng làm giảm độ bền sản phẩm nung Tạp chất cát fenspát gặp đất sét mà gặp đất sét nguyên sinh dạng tàn dư (vẩy trình phong hóa.) Tạp chất cácbonát thường gặp đất sét ba dạng cấu trúc: dạng hạt bụi phân tán mòn phân bố đồng thành phần phối liệu đồng nhất; dạng hạt rời tơi dạng hạt bột liên kết dạng đá dăm cấu trúc đặc – loại tạp chất có hại Các tạp chất cácbonát phân tán mòn bò phân tích nung theo phương trình : CaCO3 → CaO + CO trình làm tăng độ rỗng xương gốm SVTH : VÕ TRỌNG ANH MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG làm giản phần độ bền Chúng hại sản xuất vật liệu gốm tường Tuy nhiên chúng làm xấu tính chất đất sét sản xuất sản phẩm có xương kết khối sản phẩm kemamzit Loại tạp chất cácbonát dạng rời tơi, dạng bột chúng dễ bò phá hủy chuyển hóa gia công học đất sét, trở thành dạng phân tán mòn, phân bố đồng phối liệu, số lượng chúng thường không lớn chúng hoàn toàn không ảnh hưởng đến tính chất đất sét, hại sản xuất gốm tường Các tạp chất đá cácbônát tạp chất có hại, chúng gây sản phẩm lỗ rổng làm nứt nẻ sản phẩm Tạp chất sắt – thường gặp đất sét dạng cá khoáng phân tán mòn Phân bố đồng limônhít, dạng hrôxýt sắt chuyển thành dạng hợp chất ôxyt sắt thấp (bò khử), sản phẩm cá sắc màu xanh Với việc tăng hàm lượng sắt đất sét làm sản phẩm sau nung có mầu sẫm chuyển thành màu đen Tác dụng nhuộm màu ôxyt sắt yếu có mặt đất sét tạp chất cacbônát phân tán mòn Phụ thuộc vào tỷ lệ Fe 2O3 va CaO xương sản phẩm sau nung có màu từ hồng nhạt (có giá trò 0,4) màu vang (có giá trò 0,3), màu vàng nhạt (có giá trò 0,2) Các hợp chất ôxyt sắt thấp có khả làm chặt lớn xương gốm (kết khối) Sự có mặt tạp chất sắt phân tánmòn có hại sản phẩm gốm có xương trắng (sành, sứ, sản phẩm ốp mặt), ngược lại có lợi sản phẩm có xương kết khối có màu (ống nước, lát nền) gạch xây, keramzit agloporit Tạp chất pyrít sắt (FeS2) gây cho sản phẩm nung hợp chất nóng chảy ôxyt sắt thấp, tạp chất sắt hạt nhỏ gây vết lấm đen – “vết đầu ruồi” Tương tự tạp chất xiđerít (FeCO 3) gây ảnh hưởng pyrít sắt yếu Các ôxyt kiềm tạp chất đất sét thường có mặt dạng cát fenspat muối hòa tan Sau sấy sản phẩm, lượng muối dich chuyển theo mao quản đến bề mặt sản phẩm hình thành lớp mỏng trắng che phủ màu xương (đặc biệt màu đỏ) Muối sunfát natri (Na2SO4) loại tạp chất có hại Nó kết tinh với 10 phân tử nước lỗ rỗng sản phẩm nung gây phá hủy sản phẩm (khi hàm lượng lên đến 1,5%) Các tạp chất hữu – nhuộm màu đất sét thành màu đen Trong nung chúng bò cháy đồng thời tách khí nguyên nhân hình thành môi trường khử bên xương Hiện tượng có lợi sản xuất keramzít, ngược lại chúng có tác dụng xấu đến với sản phẩm xương kết khối, hình thành lỗ rỗng khuyết tật xương Chất hữu thường gặp đất sét dễ cháy (đến 15%) Các tạp chất kích thước lớn (xác động thực vật v.v…) tách gia công đất sét, phần lại bò cháy nung SVTH : VÕ TRỌNG ANH MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP 1.2.1.3 GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Thành phần hóa Là đặc trưng quan trọng đất sét, mức độ lớn xác đònh phạm vi sử dụng thích hợp loại đất sét để sản xuất loại sản phẩm xác đònh Phạm vi sử dụng thích hợp đất sét để sản xuất loại sản phẩm hay sản phẩm khác đánh giá biểu thò biểu đồ A.I.Avgustinhik, so với loại khác chiếm vùng rộng lớn hơn, thành phần dao động phạm vi rộng Thành phần hóa đất sét sản xuất ạch đá bao gồm loại ôxyt: SiO2,Al2O3,CaO,MgO,Fe2O3,Na2O,K2O… Ôxyt silic (SiO2) có mặt đất sét dạng liên kết (trong thành phần khoáng hình thành đất sét) dạng tự (cát quắc) Hàm lượng ôxyt silic tự cho thấy nguyên liệu sét có chứa lượng lớn cát, làm tăng độ xốp xương làm giảm độ bền học sản phẩm Một nguyên liệu có hiệu hoàn toàn không dùng để sản xuất sản phẩm có hình dạng phức tạp Hàm lượng chung ôxyt silic đất sét khoảng 55 ÷ 65%, đất sét pha cát đạt đến 80 ÷ 85% Ôxyt nhôm (Al2O3) đất sét dạng liên kết (tham gia thành phần khoáng hình thành đất sét tạp chất mica) Nó ôxyt khó nóng chảy Những loại đất sét có hàm lượng ôxyt nhôm cao đòi hỏi phải có nhiệt độ nung cao hơn, khoảng cách nhiệt độ bắt đầu kết khối nhiệt độ nóng chảy có giá trò lớn đáng kể, làm trình nung sản phẩm dễ dàng, làm giảm khả biến dạng sản phẩm Khi hàm lượng ôxyt nhôm thấp, cường độ sản phẩm giảm Để sản xuất khối gốm nhiều lỗ thành mỏng, hàm lượng Al2O3 đất sét phải nằm khoảng 13 đến 20%, SiO từ 50 đến 75% Còn hàm lượng ôxyt nhôm nguyên liệu cần phải gia công cẩn thận Hàm lượng oxyt nhôm gạch dao động từ 10 đến 15%, đất sét chòu lửa loại quý hàm lượng ôxyt nhôm đến 32 – 35% hay cao Ôxyt canxi (CaO) sunfát (CaSO4) tham gia vào thành phần vật liệu sét dạng đá vôi (CaCo3) đá đôlômít (Ca, Mg (CO3)2), khoáng khác Khi trạng thái phân tán mòn phân bố đồng đất sét, ôxyt canxi làm giảm khả liên kết hạ thấp nhiệt độ nóng chảy đất sét Khi nung nhiệt độ cao ôxyt canxi phản ứng với ôxyt nhôm va ôxyt silic, hình thành chất nóng chảy ơtecti dạng thủy tinh alumô silicat canxi, làm giảm đột ngột nhiệt độ nóng chảy đất sét ôxyt canxi làm khoảng nóng chảy đất sét bò thu hẹp (khoảng nung bé) gây khó khăn cho trình nung sản phẩm khả bò biến dạng Khi hàm lượng CaCO đất sét khoảng 10%, đất sét có khaỏng kết khối 30 – 40 0C khoảng nóng chảy đất sẻttong trường hợp mở rộng cách thêm phụ gia cát thạch anh vào SVTH : VÕ TRỌNG ANH MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Khi nhiệt độ nung sản phẩm 1000 0C, tác dụng đá vôi thể chủ yếu thay đổi dộ xốp độ bền sản phẩm thể chất trợ dung Do phân ly hình thành khí cácbônic mà độ xốp xương sản phẩm tăng lên , đồng thời độ bền giảm xuống Hàm lượng đáng kể ôxyt canxi làm cho sản phẩm tươi màu (màu vàng, màu kem) có mặt ôxyt sắt Chẳng hạn tỷ lệ 0,3 xương có màu vàng, tỷ lệ 0,2 – có màu vàng nhạt Đất sét có chứa nhiều tạp chất đá vôi dạng kết hạt cần phải nghiền mòn (kích thước hạt phải nhỏ 0,6mm), tốt gia công theo phương pháp hồ, phương pháp đảm bảo loại bỏ hoàn toàn tạp chất Ôxyt manhê (MgO) coi chất trợ dung có tác dụng tương tự CaO, có ảnh hưởng đến khoảng kết khối đất sét Các ôxyt kim loại kiềm (Na2O,K2O) chất trợ dung mạnh, chúng có khả làm tăng độ co ngót, làm giảm nhiệt độ tạo pha lỏng nóng chảy, làm đặc xương sản phẩm tăng độ bền Các ôxyt kiềm tham gia thành phần số khoáng tạo thành đất sét, đa số trường hợp chúng có mặt tạp chất dạng muối hòa tan cát fenspat Sự có mặt nguyên liệu sét muối hòa tan (đến 1,5%) sunfát muối clorua natri, manhê, canxi, sắt gây bạc màu (các vết trắng) bề mặt sản phẩm, điều không làm hỏng hỏng hình dạng bên mà góp phần phá hủy lớp bề mặt sản phẩm Các ôxyt sắt thường gặp đất sét dạng hợ chất ôxyt (hêmatit, hrôxyt v.v…)các hợp chất ôxyt thấp (xiđêrít, ankirit, pyrit v.v…), hợp chất ôxyt hỗn tạp (manhêtit, glaucônit v.v…) Những hợp chất chất trợ dung mạnh, chúng có khả làm giảm nhiệt độ kết khối đất sét, làm giảm khoảng nóng chảy đất sét (trừ ferôsilicát) Bằng cách thay đổi nhiệt độ môi trường lò từ oxy hóa đến môi trường khử (ở giai đoạn cuối trình nung) người ta nhận thấy tác dụng lớn hợp chất sắt chất trợ dung Các hợp chất làm cho sản phẩm sau nung có màu từ kem nhạt đến đổ thẫm, tùy theo hàm lượng chung đất sét Các sunfua thường gặp đất sét dễ cháy chủ yếu pyrit (FeS) mackarit (FeS2) Hàm lượng ôxyt sắt đất sét (tinh quy đổi Fe 2O3) dao động từ phần trăm đất sét trắng tinh khiết đến – 10% đất sét làm gạch Ôxyt titan (TiO2)tham gia vào thành phần đất sét dạng tạp chất, hàm lượng không 1,5% Ôxyt titan cho xương có màu xanh Tác dụng cường độ nhuộm màu TiO2 vào khoảng 2/3 cường độ nhuộm màu Fe2O3 1.2.1.4 Thành phần hạt – đất sét gọi phần trăm hàm lượng hạt có trò số khác khoáng đất sét SVTH : VÕ TRỌNG ANH MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Thành phần hạt đất sét thường sử dụng công nghệ gốm sứ nói chung gốm xây dựng nói riêng bao gồm sáu loại cỡ hạt có kích thước khác nhau: từ cỡ hạt nhỏ µm đến cỡ hạt lớn 1000 µm Thành phần hạt nguyên liệu đất sét đa dạng, bao gồm: Kích thước hạt Nhỏ µm Từ đến 50 µm Từ 50 đến 250 µm Lớn 1000 µm : : : : – 60% – 55% – 22% 10% Trong sản xuất sản phẩm gốm tường sản phẩm klhác gốm thô xây dựng, người ta thường sử dụng ba thành phần hạt để phân loại đất sét: hạt sét hạt có kích thước nhỏ µm, hạt bụi có kích thước từ đến 50 µm, hạt cát có kích thước từ 50 µm đến 2mm tạp chất hạt có kích thước lớn 2mm nghiên cứu riêng thành phần hạt nhỏ µm, người ta chia thêm số hật có kích thước nhỏ Do số trường hợp thành phần nguyên nhân số đặc tính đất sét tác dụng tương hỗ với nước Sự phân loại theo ba thành phần hạt biểu diễn biểu đồ tam giác thành phần hạt, đỉnh thành phần hạt Biểu đồ tam giác thành phần hạt thuận lợi để biểu diễn kiểm tra thành phần phân tích cỡ hạt đất sét, đồng thời cho khả tính toán thành phần hỗn hợp loại đất sét khác Biểu đồ tam giác thành phần hạt để biểu diễn vùng thành phần hạt thích hợp để ché tạo loại sản phẩm gốm thô xác đònh 1.2.2 NGUYÊN LIỆU GẦY Nguyên liệu gầy pha trộn vào đất sét nhằm làm giảm độ dẻo, giảm độ co sấy nung Nguyên liệu gầy thường dùng samốt, phế phẩm nung nghiền nhỏ, cát, xỉ hoạt hóa, tro nhiệt điện v v 1.2.3 PHỤ GIA CHÁY VÀ PHỤ GIA TĂNG DẺO Phụ gia cháy có tác dụng làm tăng độ rỗng gạch giúp cho trình gia công nhiệt đồng hơn; ví dụ mùn cưa, tro nhiệt điện, thải phẩm xí nghiệp làm giàu than đá v v Phụ gia tăng dẻo có tác dụng tăng độ dẻo cho phối liệu, gồm loại đất sét có độ dẻo cao ( đất bentonit ) phụ gia hoạt động bề mặt 1.2.4 PHỤ GIA HẠ NHIỆT ĐỘ NUNG SVTH : VÕ TRỌNG ANH MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Phụ gia hạ nhiệt độ nung có tác dụng hạ thấp nhiệt độ kết khối, làm tăng cường độ độ đặc sản phẩm phụ gia hạ nhiệt độ nung gồm hai nhóm: Nhóm : bao gồm chất mà thân chúng có nhiệt độ thấp fenspat, pecmatit, sienit v v Nhóm : gồm chất thân có nhiệt độ nóng chảy cao trình nung chúng có khả tác dụng với thành phần phối liệu để tạo chất có nhiệt độ nóng chảy thấp; ví dụ canxi, đôlômit v v 1.2.5 MEN Men lớp thủy tinh mỏng phủ lên bề mặt sản phẩm gốm, sau nung có khả bám dính tốt với xương gốm Lớp men có tác dụng bảo vệ sản phẩm chống lại tác dụng môi trường, tăng tính chống thấm, tăng tính mó quan v v Nguyên liệu men cát thạch anh, cao lanh, fenspat, muối kim loại kiềm kiềm thổ v v 1.3 TÍNH CHẤT CỦA ĐẤT SÉT 1.3.1 TÍNH DẺO Tính dẻo đất sét tính chất nhào trộn với nước cho hỗn hợp có khả tạo hình dáng tác dụng ngoại lực giử nguyên hình dáng ngoại lực tác dụng Bản thân đất sét có cấu tạo lớp, có khả trao đổi ion hấp phụ nước Do gặp nước, đất sét bò hydrat hóa tạo màng nước bao quanh hạt sét Màng nước giúp cho hạt sét dể dàng trượt tương nhau, tạo tính dẻo đất sét Để tăng tính dẻo đất sét, ta có thể: Dùng thêm đất sét dẻo cao ( đất bentonit ) Tăng cường gia công học ( nghiền nhỏ, ngâm ủ, nhào trộn v v ) Dùng phụ gia tăng dẻo (nước có mật đường, thải phẩm công nghiệp giấy) Muốn giảm độ độ dẻo cho thêm chất trơ samốt, bột đá, mùn cưa, bột than v v 1.3.2 ĐỘ CO DƯỚI TÁC DỤNG NHIỆT Độ co độ giảm kích thước thể tích đất sét sấy (co không khí ) nung ( co lửa ) Độ co tính % so với kích thước ban đầu Độ co tổng cộng tổng độ co sấy nung, thường khoảng – 18% SVTH : VÕ TRỌNG ANH MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Độ co sấy dao động khoảng – 10% phụ thuộc vào thành phần khoáng đất sét, thành phần hạt đất sét độ ẩm đất sét Để giảm co sấy, người ta thường trộn thêm phụ gia gầy Độ co nung thường khoảng – 3% tùy theo loại đất sét 1.3.3 SỰ BIẾN ĐỔI HÓA LÝ KHI NUNG Đất sét hệ đa khoáng, gia công nhiệt xảy trình hóa lí phức tạp, khoáng tạo thành.Từ nhiệt độ thường đến 130 0C, nước tự đất sét bay hơi, đất sét bò co.Từ nhiệt độ 200 – 450 0C, nước hấp phụ bay hơi, chất hữu cháy, đất sét bò co đáng kể gây ảnh hưởng đến chất lượng sản phẩm Từ nhiệt độ 500 – 600 0C, nước hóa học mất, caolinit (Al2O3.2SiO2.2H2O ) chuyển thành mêtacaolinit (Al 2O3.2SiO2 ), đất sét tính dẻo Từ nhiệt độ 600 – 880 0C, mêtacaolinit phân hủy thành γAl2O3 SiO2 Trong khoảng nhiệt độ 920 – 9800C, γAl2O3 chuyển thành αAl2O3, khoáng silimanit ( Al2O3.SiO2 ) tạo thành, khoáng cacbonat bò phân hủy Trong khoảng nhiệt độ 1000 – 12000C, chủ yếu tạo khoáng silimanit khoáng mulit ( 3Al2O3.2SiO2 ) bắt đầu hình thành Nhiệt độ tăng trình chuyển hóa silimanit thành mulit mạnh Khoáng mulit làm cho sản phẩm có cường độ cao bền nhiệt Trên hình 1.1 , hiệu ứng nhiệt thứ ( thu nhiệt ) khoảng 500 0C đường cong DTA tương ứng với nước liên kết , đồng thời caolinhit chuyển thành dạng mêta caolinhit với cấu trúc tinh thể không rõ ràng Sự nước thể rõ đường cong tổn thất trọng lượng (GTA) khoảng nhiệt độ SVTH : VÕ TRỌNG ANH 10 MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Vì lực tác dụng lên móng theo phng x y nên ta thiết kế móng vuông Chọn kích thước móng LxB = 1.2m x 1.2m = 1.44m2 > 1.2m2 b).Kiểm tra ứng suất đáy móng đủ nhỏ để ứng xử vật liệu đàn hồi Điều kiện để ứng xử vật liệu đàn hồi Ptbtc ≤ R0tc = m( Ab0γ tb + BD f + Dc tc ) = 180( KN / m ) tc tc tc Pmax ≤ 1.2 R0 = 1.2m( Ab0γ tb + BD f + Dc ) = 216( KN / m ) tc Pmin ≥0 tc 6eB 6eL N tc pmax/ = F (1 ± B ± L ) + γ tb D f N tc ptbtc = + γ tb D f F 105 51 51 (1 + × + × ) + 25 ×1.1 = 182.5( KN / m ) 1 105 105 tc Pmax = 182.5 KN / m < 1.2 R0tc = 216 KN / m ⇒ thỏa mãn điều kiện 105 51 51 tc ⇒ Pmin = (1 − × − × ) + 25 × 1.1 = 82.5( KN / m ) 1 105 105 tc Pmin = 82.5 > ⇒ thỏa mãn điều kiện tc ⇒ Pmax = 105 + 25 × 1.1 = 132.5( KN / m ) tc Ptb = 132.5KN / m < R0tc = 180 KN / m ⇒ thỏa mãn điều kiện ⇒ Ptbtc = c).Tính bề dày móng H Móng bò chọc thủng theo hình tháp cụt mặt đỉnh chân cột đáy công trình,góc lan tỏa α góc cứng vật liệu làm móng, α = 450 Ứng suất tính toán lớn đáy móng N tc 6e 6e P = nP = 1.15 p = 1.15 (1 + B + L ) + γ tb D f B L F tt ⇒ Pmax = 1.15 ×182.5 = 210( KN / m ) tt max tc max tc max Ứng suất tính toán nhỏ đáy móng N tc 6e 6e tt tc tc Pmin = nPmin = 1.15 pmin = 1.15 (1 − B − L ) + γ tb D f B L F tt ⇒ Pmin = 1.15 × 82.5 = 95( KN / m ) Chọn sơ chiều dày móng 500mm Giả thiết lớp bê tông bảo vệ đáy móng a = 50mm h0 = H – a = 500 – 50 = 450 (mm) Pxt = (0.5(b+bc+2h0)x0.5(L – (hc+2h0)))x0.5(Pmax +P1) =142(KN) LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Pcx = 0.75Rk((bc+h0)h0) = 158 (KN) Pxt < Pcx Vậy chiều dày móng chọn thỏa điều kiện xuyên thủng d).Tính cốt thép móng Coi móng dầm consol mà ngàm điểm đặt chân cột Moment mặt ngàm chân cột tt M I − I = P2tt × 0.5(b − bc )b(b − bc ) / 4] + Pmax − P2tt × [ 0.25(b − bc )b ] (2 / 3)(b − bc ) / 2) =>MI - I = 85.5 KNm Diện tích cốt thép phương thẳng góc với mặt ngàm I - I ASI − I = −4 M I −I M I −I 85.5 = = = 7.9 ×10 (m ) RS γ h 0.9 RS h0 0.9 × 270000 × 0.45 AS = 7.9 cm2 Chọn thép φ 12 (A0 = 1.13cm2) bố trí dọc theo phương thẳng góc với ngàm I – I Vậy số cần phải có N = AS 7.9 = ≈ 7(thanh) A0 1.13 Khoảng cách thép a= B N = ≈ 0.15(m) Bố trí φ 12a150 theo phương thẳng góc với cạnh B móng Vì lực tác dụng theo hai phương giống nên moment ngàm II – II với moment ngàm I – I ,móng thiết kế dạng móng vuông nên cách bố trí cốt thép theo hai phương giống Do đó, bố trí φ 12a150 theo phương thẳng góc với cạnh L móng Vì móng có chiều dày lớn nên ta phải tăng cường thêm lớp lưới thép cấu tạo phía móng đủ hàm lượng cốt thép móng 7.2 THIẾT KẾ MÓNG MÁY NGHIỀN XA LUÂN Máy nghiền xa luân lắp đặt cao độ 1.6m hệ dầm thép chữ I trực giao,hệ dầm thép lắp cột chống đúc liền khối với hệ móng phía dưới.Để máy vận hành ổn đònh,móng thiết kế thành khối kích thước 3.79 x 4.6 m để liên kết cột chống phía Toàn tải trọng tónh tải trọng động máy làm việc truyền xuống hệ dầm thép,tạo lực dọc moment uốn truyền xuống cột chống xuống móng LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP Mặt móng máy xa luân GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Mặt cắt móng máy Do máy có cấu tạo đối xứng tâm,giả thiết lực đặt lên cột lực tập trung P/4 ,khi cột truyền lực xuống móng tạo moment móng.Sử dụng phần mềm ETABS,mô hình hóa phần móng thành khối móng bè kích thước 4.6 x 3.79 x 0.5 m ,ta hình ảnh mô để giải nội lực bên Hình dạng móng máy nghiền xa luân mô hình hóa ETABS Đặt hoạt tải tập trung mô men lên bốn điểm tâm cột,sau giải tổ hợp nội lực móng,chọn tổ hợp nội lực lớn nhân với tải trọng máy,từ ta xác đònh moment lực cắt lớn móng LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP Các dải moment phương x Các dải lực cắt theo phương x GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Các dải moment phương y Các dải lực cắt theo phương y Biểu đồ nội lực móng máy nghiền xa luân Kết nội lực giải cho bảng bên Bảng thể kết tính moment Bảng giá trò moment dải theo phương x LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG X_Strip X Mom_Left MSX1 MSX1 0.275 -0.12869 MSX1 0.9475 MSX1 Shear_Left Mom_Right Shear_Right 0.000683 3.482668 -4.42358 -0.12911 9.302086 -0.37464 -10.0323 -0.38036 13.42553 1.895 -0.56492 -13.8151 -0.56492 13.81509 MSX1 2.8425 -0.38036 -13.4255 -0.37464 10.03229 MSX1 3.515 -0.12911 -9.30209 -0.12869 4.423582 MSX1 3.79 0.000683 -3.48267 Bảng giá trò moment dải theo phương y Y_Strip Mom_Left Shear_Left MSY1 Y Mom_Right 0.001075 Shear_Right -2.8386 MSY1 0.275 -0.11399 3.675466 -0.11384 -9.91019 MSY1 1.15 -0.51029 10.81637 -0.51392 -8.77267 MSY1 1.916667 -0.74971 9.387748 -0.74887 -9.08021 MSY1 2.683333 -0.74887 9.080208 -0.74971 -9.38775 MSY1 3.45 -0.51392 8.772669 -0.51029 -10.8164 MSY1 4.325 -0.11384 9.910192 -0.11399 -3.67547 MSY1 4.6 0.001075 2.838596 Từ kết bảng số liệu,ta tính nội lực móng Mô men lớn theo phương x(phương cạnh ngắn móng) Mx = 65KNm Mô men lớn theo phương y(phương cạnh dài móng) My = 86KNm Coi khối móng dầm chòu uốn theo phương x y,dựa vào giá trò moment giải được,ta tính lượng cốt thép cần bố trí dầm 7.2.1.Tính cốt thép dọc theo phương cạnh ngắn(x) móng Coi móng dầm chữ nhật chòu uốn,cắt móng thành dải có bề rộng b = 1m theo phương x,sơ đồ tính xem dầm đơn giản có tiết diện mặt cắt ngang b x h = 1000 x 500 (mm) Cốt thép đươc tính theo tiết diện chòu uốn hình chữ nhật Thép dầm thép AII có Rs = 270000KN/m2 Từ giá trò moment,giả thiết lớp bê tông bảo vệ a = 50cm => h0 = h − a = 500 − 50 = 450(mm) => α = M 65 = = 0.038 Rbbh0 8.5 × 10 × 1× 0.452 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG => ξ = − − 2α = − − × 0.038 = 0.039 < ξ R = 0.65 Đây toán cốt đơn ξ Rbbh0 0.039 × 8.5 ×103 ×1× 0.45 −4 As = Rs = 270000 = 5.53 ×10 (m ) = 5.53(cm ) Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ= As 5.53 = = 0.12% > µmin = 0.05% (thỏa) bh0 100 × 45 Bố trí thép :chọn × Φ12 => A0 = 5.65cm2 Bố trí thép Φ 12 dải bề rộng 1m => bố trí Φ 12a200 thẳng góc với phương cạnh dài móng Vì lượng thép tính nhỏ nên ta bố trí theo cấu tạo cốt thép chòu nén phía tương tự lượng cốt thép chòu kéo phía 7.2.2.Tính cốt thép dọc theo phương cạnh dài(y) móng Cách tính tiết diện tính toán giống tính theo phương cạnh ngắn móng,chỉ khác giá trò moment theo phương cạnh dài lớn so với cạnh ngắn => Lượng thép bố trí lớn Thép dầm thép AII có Rs = 270000KN/m2 Từ giá trò moment,giả thiết lớp bê tông bảo vệ a = 50cm => h0 = h − a = 500 − 50 = 450(mm) => α = M 86 = = 0.05 Rbbh0 8.5 ×10 ×1× 0.452 => ξ = − − 2α = − − × 0.05 = 0.051 < ξ R = 0.65 Đây toán cốt đơn ξ Rbbh0 0.051× 8.5 × 103 ×1× 0.45 −4 As = Rs = 270000 = 7.23 × 10 (m ) = 7.23(cm ) Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ= As 7.23 = = 0.16% > µmin = 0.05% (thỏa) bh0 100 × 45 Bố trí thép :chọn × Φ14 => A0 = 7.69cm2 Bố trí thép Φ 14 dải bề rộng 1m => bố trí Φ 14a200 thẳng góc với phương cạnh ngắn móng Vì lượng thép tính nhỏ nên ta bố trí theo cấu tạo cốt thép chòu nén phía tương tự lượng cốt thép chòu kéo phía LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG 7.2.3 Tính cốt thép cho cột chống máy nghiền xa luân Sơ đồ tính giống cột chống móng máy cán trơn P P P P - + 1.1P N Q M a)Tính cốt dọc chòu moment moment lực nén Chọn tiết diện cột 550x550 (mm) Xét cột chòu moment uốn Cốt thép đươc tính theo tiết diện chòu uốn hình chữ nhật Thép dầm thép AII có Rs = 270000KN/m2 Từ giá trò moment,giả thiết lớp bê tông bảo vệ a = 50cm => h0 = h − a = 550 − 50 = 500(mm) => α = M 155 = = 0.131 Rbbh0 8.5 ×10 × 0.55 × 0.52 => ξ = − − 2α = − − × 0.131 = 0.141 < ξ R = 0.65 Đây toán cốt đơn ξ Rbbh0 0.141× 8.5 × 103 × 0.55 × 0.5 −4 As = Rs = 270000 = 12.2 ×10 (m ) = 12.2(cm ) Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ= As 12.2 = = 0.44% > µ = 0.05% (thỏa) bh0 55 × 50 Bố trí thép :chọn × Φ18 => A0 = 12.7cm2 Vì cột chòu moment lực rung lắc nên moment chiều nên cạnh cột cần có tiết diện thép × Φ18 (12.7cm2) Do ,ta chọn 16 × Φ18 đặt đối xứng toàn tiết diện cột Tổng diện tích mặt cắt thép bố trí tiết diên cột 16 × Φ18 => A0 = 40.7cm2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Kiểm tra khả chòu nén cột [ N ] = RA × A0 = 270000 × 40.7 ×10−4 = 432( KN ) [ N ] = 432 KN > N = 120 KN => lượng thép bố trí đủ khả chòu lực b)Tính toán cốt đai chòu lực cắt tiết diện xiên Để cột không bò phá hoại theo tiết diện nghiêng lực cắt,ta bố trí cốt đai Trước hết kiểm tra điều kiện : Q ≤ ϕ b (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt b.h0 +Trong Q = Qmax = 74kN ϕ b = 0.6 bê tông nặng N + ϕ n = 0.1 R bh hệ số ảnh hưởng lực dọc cấu kiện bt ϕ f = 0.75 (b ' f ) − b h 'f bh0 hệ số ảnh hưởng chòu nén tiết diện chữ T Cột có tiết diện hình chữ nhật nên ϕ f = 120 = 0.06 750 × 0.55 × 0.5 ϕb3 (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt b.h0 = 0.6 × (1 + 0.06 + 0) × 750 × 0.55 × 0.5 = 131.2( kN ) Cấu kiện chòu lực nén N=120KN nên ϕn = 0.1× Q = 74 KN < ϕb (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt b.h0 = 131.2 KN Vậy cần bố trí cố đai theo cấu tạo Chọn cốt đai φ hai nhánh Rsw = 175MPa asw = 0.503cm Bố trí cố đai theo cấu tạo φ 8a200 7.3 THIẾT KẾ MÓNG MÁY NHÀO LỌC Máy nhào lọc trục thiết kế lắp đặt cao độ 0.5m bệ móng bê tông cốt thép.Phần để đặt máy khối be tong cốt thép mô hình hóa phần mềm ETABS có hình dạng Hình dạng móng máy nhào lọc mô hình ETABS LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Đặt hoạt tải tập trung mô men lên điểm tiếp xúc móng máy ,sau giải tổ hợp nội lực móng,chọn tổ hợp nội lực lớn nhân với tải trọng máy,từ ta xác đònh moment lực cắt lớn Biểu đồ moment dải theo phương x Biểu đồ moment dải theo phương y Biểu đồ lực cắt dải theo phương x LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Biểu đồ lực cắt dải theo phương y Bảng trích dẫn giá trò moment dải theo phương x X_Strip Mom_Left Shear_Left MSX3 X Mom_Right 0.024446 Shear_Right 0.049458 MSX3 7.874016 -0.1852 -0.10271 -0.1851 0.11924 MSX3 13.09055 0.173979 0.018429 0.09393 0.263462 MSX3 39.27166 0.3684 -0.2425 0.378374 -0.001 MSX3 44.48819 0.110207 -0.10181 -0.01492 0.113641 MSX3 52.36221 0.280805 -0.03853 0 MSX2 0.060979 0.301308 MSX2 7.874016 0.163268 -0.27533 0.228709 0.217382 MSX2 13.09055 0.366276 -0.16464 0.503904 0.999141 MSX2 39.27166 1.563855 -0.91817 1.689002 0.232338 MSX2 44.48819 1.904587 -0.14968 2.101159 0.330522 MSX2 52.36221 2.433474 -0.24611 2.901464 0.736207 MSX2 72.04726 3.204869 -0.70538 3.306144 0.703141 MSX2 93.70079 1.363129 -0.8826 1.374366 0.630021 MSX2 111.4174 1.043175 -0.66741 1.002662 0.339289 MSX2 123.2283 -0.09793 -0.52566 -0.08802 0.2897 MSX2 131.1024 -0.07716 -0.28694 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Bảng trích dẫn giá trò moment dải theo phương y Y_Strip MSY2 MSY2 MSY2 MSY2 MSY2 MSY2 MSY2 MSY2 MSY2 MSY2 Y 2.805118 7.874016 8.415353 11.22047 19.09449 21.85039 43.11024 45.86614 53.74016 Mom_Left Shear_Left 0 0 -0.33223 0.15377 0.252253 -0.22353 0.050892 0 0 0.582578 0.049968 1.441588 0.323777 0.485266 Mom_Right 0 0 0.050892 -0.22353 0.252253 0.15377 -0.33223 Shear_Right 0 0 -0.48527 -0.32378 -1.44159 -0.04997 -0.58258 Từ kết bảng số liệu,ta tính nội lực móng Mô men lớn theo phương x(phương cạnh ngắn móng) Mx = 104KNm Mô men lớn theo phương y(phương cạnh dài móng) My = 50KNm Coi khối móng dầm chòu uốn theo phương x y,dựa vào giá trò moment giải được,ta tính lượng cốt thép cần bố trí dầm 7.3.1.Tính cốt thép dọc theo phương cạnh dài (x) móng Coi móng dầm chữ nhật chòu uốn,sơ đồ tính xem dầm đơn giản có tiết diện mặt cắt ngang b x h = 1080 x 950 (mm) Cốt thép đươc tính theo tiết diện chòu uốn hình chữ nhật Thép dầm thép AII có Rs = 270000KN/m2 Từ giá trò moment,giả thiết lớp bê tông bảo vệ a = 50cm => h0 = h − a = 950 − 50 = 900(mm) => α = M 104 = = 0.014 Rbbh0 8.5 ×10 ×1.08 × 0.92 => ξ = − − 2α = − − × 0.014 = 0.014 < ξ R = 0.65 Đây toán cốt đơn ξ Rbbh0 0.014 × 8.5 ×103 ×1.08 × 0.9 −4 As = Rs = 270000 = 4.28 ( m ) = 4.28(cm ) Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ= As 5.53 = = 0.12% > µmin = 0.05% (thỏa) bh0 100 × 45 Bố trí thép :chọn × Φ10 => A0 = 4.7cm2 Bố trí thép Φ 10 dải bề rộng 1.08m => bố trí Φ 10a200 thẳng góc với phương cạnh ngắn móng(chiều thép chiều phương x) LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Vì lượng thép tính nhỏ nên ta bố trí theo cấu tạo cốt thép chòu nén phía tương tự lượng cốt thép chòu kéo phía 7.3.2.Tính cốt thép dọc theo phương cạnh dài(y) móng Vì chiều rộng móng nhỏ so với bề dày móng (1.08m so với 0.95m) giá trò moment theo phương tính nhỏ nên bê tông móng có đủ khả chòu lực, ta bố trí thép theo cấu tạo để giữ liên kết cho kết cấu móng bê tông cốt thép Bố trí thép Φ 10 khoảng cách a = 200 thẳng góc với phương cạnh dài móng Số lượng thép Φ 10 cần có : N = 3650 + = 19(thanh) 200 7.4 MÓNG MÁY NHÀO ĐÙN CHÂN KHÔNG Máy nhào đùn thiết kế lắp đặt cao độ 0.3m bệ móng bê tông cốt thép.Phần để đặt máy khối bê tông cốt thép mô hình hóa phần mềm ETABS có hình dạng Hình dạng móng máy nhào đùn mô hình ETABS Đặt hoạt tải tập trung mô men lên điểm tiếp xúc móng máy ,sau giải tổ hợp nội lực móng,chọn tổ hợp nội lực lớn nhân với tải trọng máy,từ ta xác đònh moment lực cắt lớn LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Biểu đồ moment phương x Biểu đồ moment phương y Biểu đồ lực cắt phương x Biểu đồ lực cắt phương y Bảng trích dẫn giá trò moment dải theo phương x X_Strip X Mom_Left MSX1 MSX1 0.275 -0.12869 MSX1 0.9475 MSX1 Shear_Left Mom_Right Shear_Right 0.000683 3.482668 -4.42358 -0.12911 9.302086 -0.37464 -10.0323 -0.38036 13.42553 1.895 -0.56492 -13.8151 -0.56492 13.81509 MSX1 2.8425 -0.38036 -13.4255 -0.37464 10.03229 MSX1 3.515 -0.12911 -9.30209 -0.12869 4.423582 MSX1 3.79 0.000683 -3.48267 Bảng trích dẫn giá trò moment dải theo phương y LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP Y_Strip GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG Mom_Left MSY1 Y MSY1 0.275 -0.11399 MSY1 1.15 MSY1 Shear_Left Mom_Right 0.001075 Shear_Right -2.8386 3.675466 -0.11384 -9.91019 -0.51029 10.81637 -0.51392 -8.77267 1.916667 -0.74971 9.387748 -0.74887 -9.08021 MSY1 2.683333 -0.74887 9.080208 -0.74971 -9.38775 MSY1 3.45 -0.51392 8.772669 -0.51029 -10.8164 MSY1 4.325 -0.11384 9.910192 -0.11399 -3.67547 MSY1 4.6 0.001075 2.838596 Từ kết bảng số liệu,ta tính nội lực móng cách nhân hệ số bảng với tải trọng máy Mô men lớn theo phương x Mx = 60.5KNm Mô men lớn theo phương y(phương cạnh dài móng) My = 40KNm Coi khối móng dầm chòu uốn theo phương x y,dựa vào giá trò moment giải được,ta tính lượng cốt thép cần bố trí dầm 7.4.1.Tính cốt thép dọc theo phương (x) móng Coi móng dầm chữ nhật chòu uốn,cắt móng thành dải có bề rộng b = 1m theo phương x,sơ đồ tính xem dầm đơn giản có tiết diện mặt cắt ngang b x h = 1000 x 450 (mm) Cốt thép đươc tính theo tiết diện chòu uốn hình chữ nhật Thép dầm thép AII có Rs = 270000KN/m2 Từ giá trò moment,giả thiết lớp bê tông bảo vệ a = 50cm => h0 = h − a = 450 − 50 = 400(mm) => α = Mx 60.5 = = 0.03 Rbbh0 8.5 ×103 ×1× 0.42 => ξ = − − 2α = − − × 0.03 = 0.03 < ξ R = 0.65 Đây toán cốt đơn ξ Rbbh0 0.03 × 8.5 ×103 × 1× 0.4 −4 As = Rs = 270000 = 3.8 ( m ) = 3.8(cm ) Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ= As 3.8 = = 0.095% > µmin = 0.05% (thỏa) bh0 100 × 40 Bố trí thép :chọn × Φ10 => A0 = 3.93cm2 Bố trí thép Φ 10 dải bề rộng m => bố trí Φ 10a200 thẳng góc với phương cạnh y móng(chiều thép chiều phương x) LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP Số lượng thép Φ 10 cần có : N = GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG 3390 + = 18(thanh) 200 Vì lượng thép tính nhỏ nên ta bố trí theo cấu tạo cốt thép chòu nén phía tương tự lượng cốt thép chòu kéo phía Vậy lượng thép bố trí theo phương x lớp 36 7.4.2.Tính cốt thép dọc theo phương cạnh dài(y) móng Vì giá trò moment theo phương y tính nhỏ nên ta bố trí thép theo cấu tạo để giữ liên kết cho kết cấu móng bê tông cốt thép thỏa điều kiện kiểm tra hàm lượng cốt thép cấu kiện bê tông Bố trí thép Φ 10 khoảng cách a = 200 thẳng góc với phương cạnh dài móng Số lượng thép Φ 10 cần có : N = 3390 + = 18(thanh) 200 Vậy lượng thép bố trí theo phương y lớp 36 [...]... 2.2.2 SẢN PHẨM CỦA NHÀ MÁY Sản phẩm của nhà máy là gạch 4 lổ 190*90*90 ,gạch 2 lỗ 190*90*45 và ngói 22 Công suất nhà máy là 40000000*1.5 kg đất sét thành phẩm ( tức là khối lượng tương đương 40 triệu viên gạch 4 lổ thành phẩm ) Trong đó, gạch 4 lổ chiếm 50%, ngói 22 chiếm 30% và gạch 2 lỗ chiếm 20% khối lượng SVTH : VÕ TRỌNG ANH 17 MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG a) Gạch. .. đảo chiều nằm trên cửa nạp liệu của 2 máy cán trơn.Khi sản xuất ngói, băng tải đảo chiều sẽ quay theo chiều đổ liệu vào máy cán trơn 1000/800,phối liệu đầu ra sẽ bò cán mỏng với bề dày lớp cán chỉ khoảng 3 – 5 mm,còn khi sản xuất gạch 2 lỗ hoặc gạch 4 lỗ, do phối liệu cho sản xuất gạch không cần mòn như ngói ,băng tải sẽ quay theo chiều ngược lại đổ phối liệu vào máy cán trơn 800/600 có khe hở giữa hai... trường gạch ngói tại miền Nam hiện nay, ngoài một số ít nhà máy gạch ngói có dây chuyền sản xuất tương đối hiện đại với chủng loại sản phẩm đa dạng, còn lại hầu hết đều là những lò gạch thủ công Các lò gạch thủ công đều thể hiện những yếu kém sau: Năng suất không cao, sản phẩm không đa dạng Sản phẩm ra lò có chất lượng kém và không có màu sắc đẹp Chi phí nhiệt lớn Do đó cần thay thế các lò gạch. .. liệu gạch ngói là cần thiết Trong đó, việc sử dụng lò nung tuy-nen với nhiên liệu đốt là dầu mazut có một ý nghóa to lớn trong việc nâng cao năng suất, chất lượng và chủng loại sản phẩm SVTH : VÕ TRỌNG ANH 14 MSSV :80300115 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP GVHD : ThS NGUYỄN HÙNG THẮNG CHƯƠNG II BIỆN LUẬN CHỌN ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG NHÀ MÁY VÀ GIỚI THIỆU SẢN PHẨM NHÀ MÁY 2.1 CHỌN LỰA ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG NHÀ MÁY Nhà máy. .. tạo hình của máy. Nếu muốn tạo hình sản phẩm nào thì ta chỉ cần gắn khuôn tạo hình của sản phẩm đó vào đầu ép của máy, sau khi được đùn ép,phối liệu ra ngoài đã trở thành luồng gạch mộc và sẽ bò máy cắt gạch tự động cắt theo từng đoạn với độ dài đã đònh Đối với ngói, sau khi ra khỏi máy đùn ép chân không và được cắt thì chỉ mới tạo ra viên galet,để tạo thành viên ngói cần phải qua công đoạn ép ngói. Viên... quyết đònh đến những sự khác biệt giữa các sơ đồ công nghệ sản xuất, bởi vì các quá trình tiếp theo : tạo hình, sấy, nung không có sự khác biệt về bản chất Sơ đồ công nghệ sản xuất gạch ngói theo phương pháp dẻo để chuẩn bò phối liệu mặc dù phức tạp và dài nhưng nó được phổ biến rộng rãi; thực tế hiện nay, hầu hết các nhà máy sản xuất gạch ngói đều sử dụng sơ đồ công nghệ này SVTH : VÕ TRỌNG ANH 24... rơi tiếp xuống băng tải hứng liệu để tiếp tục tới máy cán trơn.Trên băng tải đi đến máy nghiền xa luân,còn có một vò trí để băng tải tiếp liệu than đổ than nghiền lên hòa vào dòng di chuyển của phối liệu.Tuy nhiên băng tải tiếp liệu than này chỉ hoạt động vào những lúc dây chuyền sản xuất gạch 4 lỗ và gạch 2 lỗ,bởi trong sản xuất ngói không trộn than vào trong phối liệu tạo hình Băng tải than được lắp... liệu đã được nhào trộn và cắt thái qua lưới lọc được điều khiển bằng hệ thống thủy lực.Tại máy nhào,nước nóng được tiếp vào trộn với hỗn hợp phối liệu ở ngay tại phễu nạp liệu để tăng độ ẩm và khả năng nhào trộn.Trên băng tải từ máy cán đến máy nhào lọc,có một vò trí băng tải tiếp liệu đổ phụ gia gầy đã được nghiền nhỏ lên nhập chung với dòng phối liệu để sau đó được trộn đều trong máy nhào Băng tải... chiếm tỉ lệ 70% tổng sản phẩm nhà máy, do đó để phơi xếp gạch cần 1 số lượng rất lớn nhân công làm việc,chính vì vậy ta phải sử dụng máy xếp gạch tự động để xếp toàn bộ gạch 2 và 4 lỗ lên các kệ phơi sấy .Gạch sau khi ra được cắt thành từng viên đúng kích thước đã đònh được băng tải vận chuyển gạch mộc đưa ra ngoài, sẽ được hai cánh tay robot kẹp bỏ lên băng tải chuyển động ngang của máy xếp rồi được xếp... khi đưa vào sấy tuynel phải còn nhỏ nhất .Gạch và ngói sau khi được xếp lên kệ phơi sẽ được xe nâng hàng vận chuyển ra nhà phơi .Nhà phơi thiết kế mái polyeste trong suốt để tận dụng nhiệt độ và ánh sáng mặt trời,cứ sau 2 bước cột lắp đặt một quạt gió để tạo luồng không khí lưu thông dọc theo chiều xếp kệ Quá trình sấy trong nhà phơi trung bình kéo dài khoảng 7 – 10 ngày 3.2.5 CÔNG ĐOẠN XẾP GÒONG Gạch sau