Mục lục
PHẦN I
CHƯƠNG 1
ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN
Hình 1-1 : Bản đồ vị trí xây dựng công trình
Bảng 1-1: Bảng quan hệ Z~F~V của vùng lòng hồ
Hình 1-2: Quan hệ Z ~ F, Z ~ V
Hình 1-3: Mặt cắt địa chất tuyến đập
Bảng 1-2: Chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất nền tuyến đập hồ Thôn 6-Khắc Khoan
Bảng 1-3: Chỉ tiêu cơ lý của đất chế bị hồ Thôn 6- Khắc Khoan
Bảng 1-4: Phân phối nhiệt độ không khí trong năm
Bảng 1-6a: Tốc độ gió thiết kế theo hướng (Vmaxp: m/s)
Bảng 1-6b: Các thông số về gió.
Bảng 1-7:Lượng bốc hơi trung bình tháng trên ống Pớche tại một số vị trí(mm)
Bảng 1-8: Phân bố tổn thất bốc hơi hồ chứa
Bảng 1-10: Phân phối lượng mưa trong năm
Bảng 1-11: Lượng mưa năm thiết kế trạm Phước Long
Bảng 1-13: Đặc trưng dòng chảy dòng chảy năm
Hình 1- 2: Đường quá trình lũ ứng với P = 1,5%
Hình 1- 3: Đường quá trình lũ ứng với P = 0,5%
Bảng 1-17: Lưu lượng tháng kiệt nhất thiết kế
Bảng 1-19: Bảng quan hệ Q hh
CHƯƠNG 2
ĐIỀU KIỆN DÂN SINH – KINH TẾ
2.1. Tổng quan về tình hình dân sinh kinh tế:
2.2. Kinh tế:
2.3. Giao thông:
2.4. Hiện trạng thuỷ lợi:
2.5. Phương hướng phát triển kinh tế:
2.6. Nhu cầu dùng nước:
Bảng 2-1: Tổng lượng nước yêu cầu tại khu đầu mối hồ chứa
Hình 2-1 : Biểu đồ nhu cầu dùng nước trong tháng
CHƯƠNG 3
PHƯƠNG ÁN SỬ DỤNG NGUỒN NƯỚC VÀ NHIỆM VỤ CÔNG TRÌNH
PHẦN II
CHƯƠNG 4
GIẢI PHÁP CÔNG TRÌNH VÀ CHỈ TIÊU THIẾT KẾ
4.1. Giải pháp về công trình đầu mối:
4.2. Hình thức công trình đầu mối:
4.2.1.Đập ngăn sông:
4.2.2. Tràn xả lũ :
4.2.3. Cống lấy nước:
4.3. Cấp công trình và các chỉ tiêu thiết kế:
Tra bảng 11 TCVN 0405: Thời gian tính toán dung tích bồi lắng của hồ chứa bị lấp đầy
XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ HỒ CHỨA
Hình 5-1: Các thành phần dung tích và mực nước đặc trưng.
Vbc’= 11823,90 . 50= 591,2.103 (m3)
Vbc’= 11823,90 . 50= 591,2.103 (m3)
Vhồ = Vhd + Vc
+ Tiêu chuẩn thấm lấy bằng 1,0% .Vtb (bảng 9 - 2 GT thuỷ văn công trình)
Qi, qi – Lưu lượng nước đến, đi trong thời đoạn tính toán.khi chưa kể tổn thất và khi có kể tổn thất
CHƯƠNG 6
KIỂM TRA KHẢ NĂNG THÁO LŨ ĐƯỜNG TRÀN
9.1. Mục đích và nhiệm vụ :
9.2. Tính toán lại các hệ số:
9.2.1. Tài liệu tính toán :
9.2.2.Xét ảnh hưởng của cột nước lưu tốc
9.2.3. Xác định hệ số ngập
9.2.4. Xác định hệ số co hẹp bên
9.2.5. Xác định hệ số lưu lượng m
9.3. Tính toán lại điều tiết lũ :
Bảng 9.1: Bảng kết quả tính toán lại điều tiết lũ
CHƯƠNG 7
THIẾT KẾ ĐẬP ĐẤT
1. Các chỉ tiêu thiết kế.
A. CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA ĐẬP ĐẤT.
1. Cao trình đỉnh đập.
2. Cơ đập.
2.2.5. Thiết bị thoát nước:
Zđỉnh lăng trụ = Zhlmax + d = 200 + 2,6 = 202,6 m
Hình 10-6 : Cấu tạo thiết bị thoát nước ở mái hạ lưu
a. Bảo vệ mái thượng lưu:
Hình 10-3: Bảo vệ mái thượng lưu
b. Bảo vệ mái hạ lưu:
Hình 10-4: Bảo vệ mái hạ lưu
a. Trường hợp thượng lưu là MNDBT, hạ lưu không có nước:
Hình 10-7 : Sơ đồ tính thấm cho đập đồng chất mặt cắt lòng sông, thiết bị
L = m1.(Zđđ - ZMNDBT) + Bđ + (Zđđ -Zcơ).m2 + Bcơ +(Zcơ –Zlt).m2’– (Zlt - Zđáy) .mtr
A’B = A’F
: Gradien thấm qua nền
Bảng 10-3 : Tính thấm cho mặt cắt lòng sông, MNDBT=206,37m,MNHL=0
Bảng 10-4 : Các cặp giá trị xác định đường bão hòa
b. Trường hợp thượng lưu là MNLTK = 208,147 m, hạ lưu là mực nước lớn nhất MNHLmax =200,1 m:
L = m1.(Zđđ - ZMNLTK) + Bđ + (Zđđ -Zcơ).m2 + Bcơ +(Zcơ –Zlt).m2’– (Zlt – Zhl) .mtr
: Gradien thấm qua nền
Bảng 10-6 : Các cặp giá trị xác định đường bão hòa
c. Trường hợp thượng lưu là MNLKT = 208,455 m, hạ lưu là mực nước lớn nhất MNHLmax = 200,3 m:
Hình 10-9 : Sơ đồ tính thấm cho đập đồng chất mặt cắt lòng sông, thiết bị
L = m1.(Zđđ - ZMNLKT) + Bđ + (Zđđ -Zcơ).m2 + Bcơ +(Zcơ –Zlt).m2’– (Zlt – Zhl) .mtr
: Gradien thấm qua nền
Bảng 10-7 : Tính thấm cho mặt cắt lòng sông, MNLKT=208,445 m,
Bảng 10-8 : Các cặp giá trị xác định đường bão hòa
Hình 10-10 : Sơ đồ tính thấm cho đập đồng chất mặt cắt sườn đồi K0+225,
L = m1.(Zđđ - ZMNDBT) + Bđ + (Zđđ -Zcơ).m2 + Bcơ +(Zcơ –Zđáy).m2’
Vậy, tổng lưu lượng thấm qua đập và nền:
: Gradien thấm qua nền
Bảng 10-9 : Tính thấm cho mặt cắt sườn đồi, MNDBT=206,37m
L = m1.(Zđđ - ZMNDBT) + Bđ + (Zđđ -Zcơ).m2 + Bcơ +(Zcơ –Zđáy).m2’
Vậy, tổng lưu lượng thấm qua đập và nền:
: Gradien thấm qua nền
Bảng 10-10 : Tính thấm cho mặt cắt sườn đồi, MNDBT=206,37m
Hình 10 -12 :Sơ đồ tính tổng lưu lượng thấm
Bảng 10-13: Bảng tổng hợp dung trọng của đất đắp đập và đất nền
K =
Bước 1:
Từ mặt cắt ngang của đập ở phần lòng sông, vẽ 1 cung trượt bất kỳ tâm Oi bán kính R
Bước 2:
Với góc hợp Gn và Oi0: và
Lực tiếp tuyến là lực gây trượt, xét cho cả cung trượt: T= , S=
Bước 4: Xác định hệ số an toàn K
Hình 10-12: Sơ đồ tính ổn định mái đập theo Ghecxêvanôp
Hình 10-14: Sơ đồ xác định vùng tâm trượt nguy hiểm của mái đập ứng với
Hình 10-15: Sơ đồ xác định hệ số ổn định K1 cho cung trượt tâm O1
Bảng 10-14: Bảng tính hệ số an toàn K1 cho cung trượt có tâm O1
Bảng 10-15: Bảng kết quả tính toán hệ số an toàn K
Hình 10-16: Sơ đồ hệ số an toàn Kminmin
Hình 10-17: Sơ đồ xác định hệ số ổn định K2 cho cung trượt tâm O2
Bảng 10-16: Bảng tính hệ số an toàn K2 cho cung trượt có tâm O2
Hình thức tràn: tràn đỉnh rộng, không có cửa van điều tiết
Lưu lượng lớn nhất chảy qua ngưỡng tràn : Qmax = 101,13 (m3/s)
Cao trình MNDBT: 206,365 (m)
Cao trình MNDGC: 208,147 (m)
Cột nước lớn nhất chảy qua đỉnh tràn: Htr = 1,782 (m)
Cao trình ngưỡng tràn: 206,365 (m)
Số khoang tràn: n = 3 khoang.
Chiều rộng mỗi khoang: 2 khoang 8m và 1 khoang 9m
Chiều rộng ngưỡng tràn (kể cả mố): Btr = btr + 2dmgiua= 25+2.1,2 = 27,4 (m)
(dmgiua= 1,2 - 1,5)
a. Vẽ định tính đường mặt nước
* Tính độ sâu phân giới cho đoạn không đổi: hkkđ
hd=hcth=hđkđ=0,688(m)
B=Bcth=Bđkđ= 22(m)
Tính: f (Rln) = = =0,025
Trong đó:
Lập tỉ số:
Có = 25,58 và m = 0. Tra phụ lục (8-3) Bảng tra Thủy lực được: =0.558
- Độ sâu dòng đều trên dốc nước:
b. Vẽ định lượng đường mặt nước
11.2.4.3 Kiểm tra xói
Điều kiện để đảm bảo không xói là:
vmax=vcd < [v]
Trong đó:
[v]: Vận tốc không xói cho phép của dốc nước, phụ thuộc vào Loại vật liệu gia cố, Mác bê tông và chiều sâu nước trong dóc. Tra Bảng 15 TCVN 4118: 2012 Công trình thủy lợi – Hệ thống tưới tiêu – Yêu cầu thiết kế. Ta được [v]=15,6(m/s) - Ứng với bê tông mac 200.
vmax=vcd =9,236(m/s) < [v]=15.6(m/s)
Kết luận: đảm bảo khả năng xói.
[v]: Vận tốc không xói cho phép của dốc nước, phụ thuộc vào Loại vật liệu gia cố, Mác bê tông và chiều sâu nước trong dóc. Tra Bảng 15 TCVN 4118: 2012 Công trình thủy lợi – Hệ thống tưới tiêu – Yêu cầu thiết kế. Ta được [v]=15,6(m/s) - Ứng với bê tông mac 200.
- Tài liệu về địa chất nền: toàn bộ tường bên dốc nước đặt trên nền đất sét-á sét nặng bazan,trạng thái dẻo cứng-nửa cứng lẫn dăm sạn. Hệ số ma sát giữa đáy tường và nền ( trang 286, Sổ tay KTTL 3): f = 0,65
K=
Tính toán ổn định tường chắn được dựa trên bài toán phẳng (tính cho 1m chiều dài tường).
Trong phạm vi đồ án này, được sự đồng ý của giáo viên hướng dẫn nên em chỉ tính toán dựa trên hai điều kiện sau:
+Trường hợp 1: Công trình mới thi công xong, đất đắp ở ngang cao trình đỉnh tường, không có áp lực thấm.
+Trường hợp 2: Công trình vận hành bình thường, hồ ở MNDBT, áp lực đất tác dụng với tổ hợp lực cơ bản hoặc có lực động đất tác dụng (tổ hợp lực đặc biệt).
Hình 11- 10 : Sơ đồ tính ổn địn tường bên ngưỡng tràn
Trọng lượng đất đắp sau lưng tường:
Áp lực chủ động do lực phân bố đều trên mặt đất gây nên.
Áp lực chủ động do bản thân đất tác dụng lên tường chắn:
Giá trị T1=
→ Ka= tg2(45˚-20˚13’/2)= 0,49
→Tổng áp lực đất chủ động tác dụng lên tường chắn:
= 1,4
Ổn định về lật : KL =
KL = =1,15 ≥[K]= 1.15
Hình 11 -11 : Sơ đồ tính ổn định tường bên ngưỡng tràn
Trọng lượng đất đắp sau lưng tường:
Áp lực chủ động do bản thân đất tác dụng lên tường chắn:
Giá trị T1=
Giá trị T2=
→ = tg2(45˚-17˚13’/2)= 0,54
Giá trị T3=
Giá trị T4=
Giá trị T5=
Áp lực thấm :
Ổn định về lật: KL =
KL = = 2,83 >[KL]= 1,15.
Ổn định về trượt:
= 1,15
Kết luận: Vậy tường ổn định trong mọi điều kiện làm việc .
CHƯƠNG 10:THIẾT KẾ CỐNG NGẦM LẤY NƯỚC
Kết cấu cống là ống thép bên ngoài bọc bê tông cốt thép
Zđáy cống = MNC – 1,2 = 204,45 – 1,2 = 203,25 m
12.2.1.3 Xác định chiều rộng đáy kênh b:
Lập tỉ số: , tra bảng (8-3) trang 3638-BTTL được:
Bảng 12-1: Bảng tính hmax ứng với Qmax
Kết luận :
12.3. Tính toán thủy lực cống :
12.3.2 Tính toán tổn thất qua cống :
R = = =
Bảng 12-2: Bảng tính tổn thất cửa vào
→ = = = 0,1 → = 0,05
- : góc nghiêng của lưới so với phương ngang =75o
R = = = 0,5.R = 0,5.0,3 = 0,15 (m).
12.3.2.6. Tính toán tổn thất cục bộ tại cửa van :
12.3.2.7. Tính toán tổn thất tại cửa ra :
12.3.2.8. Tổng hợp kết quả tính toán tổn thất qua cống :
12.3.3. Kiểm tra tổn thất qua cống :
∑hi= hdv+2.hp + hl +hdđ + 2.hv + hcr=
So sánh: ∑hi = 0,05 m < [Z]= = 1,55 m→Thỏa mãn điều kiện
12.3.4. Kiểm tra chế độ chảy trong cống :
Q =
+ ∑ : tổng hệ số tổn thất thủy lực từ cửa vào đến cửa ra, = 2,165
Thấy Q = 0,86 (m3/s) > Qtk = 0,35(m3/s) → Cống thỏa mãn khả năng tháo
12.3.6. Kiểm tra cao trình đặt cống :
12.3.6. Tính toán tiêu năng sau cống :
12.4. Cấu tạo các bộ phận của cống
12.4.1. Cửa vào và cửa ra:
12.4.2. Thân cống thép bọc bê tông cốt thép:
12.4.3 Nối tiếp thân cống với đập:
12.4.4 Van
Trọng lượng đất đắp sau lưng tường:
Áp lực chủ động do bản thân đất tác dụng lên tường chắn:
Giá trị T1=
→ Kc= tg2(45˚-20˚13’/2)= 0,49
→Tổng áp lực đất chủ động tác dụng lên tường chắn:
Kiểm tra điều kiện ổn định nền :
Điều kiện để nền đảm bảo biến dạng trong phạm vi cho phép :
max < nền
min > 0
nền: ứng suất cho phép của nền, nền = 40T/m2.
e : độ lệch tâm của tải trọng.
e =
= = = 0,75 (m)
e = = = 0,25 (m).
max = = 10,61 (T/m2)
min= = 1,52 (T/m2)
Ta thấy : max < nền
min > 0
Vậy : tường chắn đảm bảo an toàn về mặt ổn định trong trường hợp mới thi công xong.
13.2.TÍNH TOÁN NỘI LỰC TRONG CÁC BỘ PHẬN TƯỜNG CHẮN.
Để tính toán ta chia tường thành ba bộ phận I, II, III trong đó mỗi thành phần ta xem như một dầm công xôn
Hình 13.2 :Sơ đồ tải trọng tác dụng lên tường chắn.
13.2.1.Nội lực trong bộ phận I :
13.2.1.1.Tải trọng tác dụng :
Trong trường hợp vừa thi công xong chỉ có áp lực đất nằm ngang tác dụng lên bộ phận I, biều đồ áp lực đất có dạng tam giác.
Hình 13.3 :Sơ đồ tải trọng tác dụng lên bộ phận I..
Cường độ áp lực đất tại một độ cao Hx nào đó kể từ mặt đất được xác định theo công thức :
qx = tn.. Kc.1 = tn.. tg2.1
Tại đáy của bản mặt có Ht = 2,7m.
Vậy :
q = 2,04.2,7.0,49 .1= 2,69 (T/m).
Cường độ áp lực đất tính toán : qtt = n.q = 1,2.2,69 = 3,23 (T/m).
n: hệ số lệch tải, n = 1,2
13.2.1.2. Tính toán nội lực :
Bộ phận I được tính toán như một dầm công xon ngàm tại vị trí chân tường (điểm A) và có giá trị momen tại A là lớn nhất..
Từ sơ đồ lực tác dụng lên bộ phận I (hình 13.3 ) ta có :
M ttAB = == = 3,92 (Tm)
QAB = = = 5,29 (T)
Hình 13.3 :Sơ đồ nội lực trong bộ phận I..
13.2.2.Nội lực trong bộ phận II :
13.2.2.1. Tải trọng tác dụng :
Lực tác dụng lên bộ phận II bao gồm :
Phản lực nền.
max = 10,35 (T/m2)
C = (T/m2)
- Tải trọng tác dụng trực tiếp lên tấm đáy bao gồm trọng lượng bản thân được tính như tải trọng phân bố đều :
qtt1 = n1. bt.h2 .1= 1,05.2,5.0,5 .1= 1,313 (T/m)
n1: hệ số lệch tải khi tính với trọng lượng bản thân công trình, n1 = 1,05
Biểu đồ tổng hợp tải trọng tác dụng lên bản đáy như hình 13.4.
Hình 13.4 :Sơ đồ tổng hợp tải trọng tác dụng lên bộ phận II
a) Sơ đồ phản lực nền.
b) Sơ đồ tải trọng phía trên tác dụng lên bản đáy.
c) Sơ đồ tổng hợp ngoại lực tác dụng lên bản đáy.
13.2.2.2. Tính toán nội lực :
Bộ phận II được tính toán như một dầm công xon ngàm tại vị trí chân tường chịu tải trọng phân bố hình thang có lực cắt và momen lớn nhất tại vị trí ngàm (điểm C).
Từ sơ đồ tổng hợp ngoại lực tác dụng lên bộ phận II (hình 13.4) ta có :
MCD = = 1,03 (Tm)
QCD = = 3,93 (T)
Hình 13.5 :Sơ đồ nội lực trong bộ phận II..
13.2.3.Nội lực trong bộ phận III :
13.2.3.1.Tải trọng tác dụng :
Lực tác dụng lên bộ phận III bao gồm :
Phản lực nền.
min = 0,9 (T/m2)
C = (T/m2)
- Tải trọng tác dụng trực tiếp lên tấm đáy bao gồm trọng lượng bản thân và tải trọng đất được tính như tải trọng phân bố đều :
qtt2 = n2. tn.Ht.1+ n1. bt.t.1= 1,1.2,04.2,7.1 + 1,05.2,5.0,5 .1= 8,359(T/m)
n1: hệ số lệch tải khi tính với trọng lượng bản thân công trình, n1 = 1,05
n2 : hệ số lệch tải khi tính với trọng lượng đất thẳng đứng, n2 = 1,1
Biểu đồ tổng hợp tải trọng tác dụng lên bản đáy như hình 13.6.
Hình 13.6: Sơ đồ tổng hợp tải trọng tác dụng lên bộ phận III
a) Sơ đồ phản lực nền.
b) Sơ đồ tải trọng phía trên tác dụng lên bản đáy.
c) Sơ đồ tổng hợp ngoại lực tác dụng lên bản đáy.
13.2.3.2. Tính toán nội lực :
Bộ phận II được tính toán như một dầm công xon ngàm tại vị trí chân tường chịu tải trọng phân bố hình thang có lực cắt và momen lớn nhất tại vị trí ngàm (điểm A).
Từ sơ đồ tổng hợp ngoại lực tác dụng lên bộ phận III (hình 13.6) ta có :
MAE = = 2,66 (Tm)
QAE = = 4,57 (T)
Hình 13.7. Sơ đồ nội lực trong bộ phận III.
13.3.TÍNH TOÁN BỐ TRÍ THÉP
13.3.1.Tài liệu tính toán :
Cường độ tính toán chịu nén của bêtông theo trạng thái giới hạn I khi nén dọc trục, Rn = 90 kG/cm2 = 90 daN/cm2.
Cường độ chịu kéo dọc trục của bêtông theo TTGHI khi kéo dọc trục, Rk = 7,5 kG/cm2.
Cường độ tiêu chuẩn chịu kéo dọc trục của bêtông theo TTGHII khi kéo dọc trục, Rk = 11,5 kG/cm2.
Hệ số độ tin cậy : kn = 1,15.
Hệ số tổ hợp tải trọng : nc = 1( đối với tổ hợp tải trọng cơ bản ).
Hệ số điều kiện làm việc của bêtông tra theo bảng 5 TCVN 4116 -85
+ Đối với cấu kiện bê tông có chiều dày h < 60 cm : mb = 1.
+ Đối với cấu kiện bê tông có chiều dày h 60 cm : mb = 1,15.
Hệ số điều kiện làm việc của cốt thép: ma = 1,1, theo bảng 9 TCVN 4116 -85 đối với cấu kiện bêtông cốt thép có số thanh cốt thép chịu lực ở mặt cắt ngang nhỏ hơn 10.
- Cường độ tính toán chịu kéo của cốt thép theo TTGH I : Ra = 2700 kG/cm2
-Cường độ tính toán chịu nén của cốt thép theo TTGH I : R’a = 2700 kG/cm2
- Cường độ chịu kéo của cốt ngang ( cốt xiên, cốt đai ) khi tính toán cốt ngang trên mặt cắt xiên chịu tác dụng của lực cắt : Rađ = Rax = 2150 kG/cm2
Mô đun đàn hồi của cốt thép : Ea = 2,1.106 kG/cm2, theo bảng 13.
Mô đun đàn hồi ban đầu của bê tông : Eb = 2,4.105 kG/cm2 , theo phụ lục 6.
Hệ số giới hạn tra phụ lục 11 giáo trình KCBTCT với thép CII, M200 : α0 = 0,6 → A0 = = 0,42.
Hàm lượng cốt thép tối thiểu : min = 0,1%
Lớp bê tông bảo vệ cốt thép chọn a = a’ = 4 cm
13.3.2.Tính toán bố trí thép :
Để tính toán ta chia tường thành ba bộ phận I, II, III trong đó mỗi thành phần ta xem như một dầm công xôn
13.3.2.1.Tính toán bố trí thép cho bộ phậnI :
Bộ phận I xem như một dầm công xôn có ngàm tại đáy tường có chiều dày 50cm, chiều cao 2,79m, có nội lực như hình 13.8.Tính toán bố trí thép cho mặt cắt chân tường là mặt cắt nguy hiểm nhất (mặt cắt có momen lớn nhất ).
a). Sơ đồ tính toán :
Hình 13.8 :Sơ đồ nội lực trong bộ phận I..
b). Tính toán bố trí thép :
Tính toán thép cho bài toán cấu kiện chịu uốn, tiết diện chữ nhật b.h = (100.50)cm
Sơ đồ ứng suất :
Tính A theo công thức : A =
Trong đó :
M : momen do tải trọng tính toán gây ra tại mặt cắt đang xét, M = 3,92(Tm)
b : bề rộng cấu kiện, b = 100cm.
h0 : chiều cao hữu ích của cấu kiện, h0 = h-a = 50 – 4 = 46 (cm).
h : chiều cao cấu kiện, h = 50cm.
a : khoảng cách từ mép biên miền kéo đến tâm cốt thép Fa , a = 4cm.
kn = 1,15 : hệ số độ tin cậy .
nc = 1: hệ số tổ hợp tải trọng ( đối với tổ hợp tải trọng cơ bản ).
mb : hệ số điều kiện làm việc của bêtông tra theo bảng 5 TCVN 4116 -85
+ Đối với cấu kiện bê tông có chiều dày h = 50cm < 60 cm : mb = 1.
Rn : cường độ tính toán chịu nén của bêtông theo trạng thái giới hạn I khi nén dọc trục, Rn = 90 kG/cm2 = 90 daN/cm2.
A = = = 0,023
A = 0,023 < A0 = 0,42 => Giải bài toán theo trường hợp cốt đơn.
min : hàm lượng cốt thép tối thiểu : min = 0,1%
13.3.2.2Tính toán bố trí thép cho bộ phận II :
a). Sơ đồ tính toán :
Hình 13.9 :Sơ đồ nội lực trong bộ phận II..
hình vẽ
b). Tính toán bố trí thép :
Tính toán thép cho bài toán cấu kiện chịu uốn, tiết diện chữ nhật b.h = (100.60)cm
Sơ đồ ứng suất :
Tính A theo công thức : A =
Trong đó :
M : momen do tải trọng tính toán gây ra tại mặt cắt đang xét, M = 1,03(Tm)
b : bề rộng cấu kiện, b = 100cm.
h0 : chiều cao hữu ích của cấu kiện, h0 = h-a = 60 – 4 = 56 (cm).
h : chiều cao cấu kiện, h = 60cm.
a : khoảng cách từ mép biên miền kéo đến tâm cốt thép Fa , a = 4cm.
kn = 1,15 : hệ số độ tin cậy .
nc = 1: hệ số tổ hợp tải trọng ( đối với tổ hợp tải trọng cơ bản ).
mb : hệ số điều kiện làm việc của bêtông tra theo bảng 5 TCVN 4116 -85
+ Đối với cấu kiện bê tông có chiều dày h = 60cm : mb = 1,15.
Rn : cường độ tính toán chịu nén của bêtông theo trạng thái giới hạn I khi nén dọc trục, Rn = 90 kG/cm2 = 90 daN/cm2.
kn , nc, mb, Rn đã được giải thích ở mục 13.3.1
A = = = 0,004
A = 0,004 < A0 = 0,42 => Giải bài toán theo trường hợp cốt đơn.
min : hàm lượng cốt thép tối thiểu : min = 0,1%
13.3.2.2.Tính toán bố trí thép cho bộ phận III :
a). Sơ đồ tính toán :
Hình 13.10. Sơ đồ nội lực trong bộ phận III.
vẽ hình
b). Tính toán bố trí thép :
Tính toán thép cho bài toán cấu kiện chịu uốn, tiết diện chữ nhật b.h = (100.60)cm
Sơ đồ ứng suất :
Tính A theo công thức : A =
Trong đó :
M : momen do tải trọng tính toán gây ra tại mặt cắt đang xét, M = 2,66(Tm)
b : bề rộng cấu kiện, b = 100cm.
h0 : chiều cao hữu ích của cấu kiện, h0 = h-a = 60 – 4 = 56 (cm).
h : chiều cao cấu kiện, h = 60cm.
a : khoảng cách từ mép biên miền kéo đến tâm cốt thép Fa , a = 4cm.
kn , nc, mb, Rn đã được giải thích ở mục trên.
A = = = 0,01
A = 0,01 < A0 = 0,42 => Giải bài toán theo trường hợp cốt đơn.
min : hàm lượng cốt thép tối thiểu : min = 0,1%