Tính toán móng nông, móng cọc

MÓNG NÔNG SỐ LIỆU TÍNH TOÁN Hình trụ hố khoan Vật liệu thiết kế: Bê tông cấp độ bền B20 có:  Rb = 11.5 MPa = 115E3 ( KN / m2 )   Rbt = 0.9 MPa = 0.9 E3 ( KN / m )   Eb = 2.7 E7 ( KN / m ) φ ≥ 10 mm Thép dọc chịu lực nhóm A II có : Rs = Rsc = 280 MPa = 280 E3 ( KN / m ) φ ≤ 10 mm Thép đai chịu cắt nhóm A I  Rs = 255 MPa = 255 E3 ( KN / m )     Rsw = 175MPa = 175 E3 ( KN / m ) Số liệu tính toán cho móng nông: STT 84 : 1.1.1 Móng M1 N = -88(T) = -880 (KN) M2 = -19 (Tm) = -190 (KNm) M3 = -21 (Tm) =-210 (KNm) V2 =-24(T) = -240 (KNm) V3 = -21 (Tm) = -210(KNm) 1.1.2 Móngbiên M2 N = 88 /1.15(T) = -765.20 (KN) M2 = -19 (Tm) = -190 (KNm) M3 = -21 (Tm) =-210 (KNm) V2 =-24(T) = -240 (KNm) V3 = -21 (Tm) = -210(KNm Nhịp tính toán: L1 = 3m, L2=8m, L3=8m Sơ kích thước tiết diện cột Tiết diện cột xác định theo công thức: Ab = K N 880 = 1.1 = 0.0842 m Rb 11500 Chọn tỷ số cạnh cột a/b =1.5 ⇒ b= Ab = 1.5 0.0842 = 0.237 (m) = 237 ( mm) 1.5 Chọn: b = 250 mm a = 1.5 b =375 mm chọn a= 400mm XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC MÓNG BĂNG MỘT PHƯƠNG a) Nội lực chân cột gữa: Lực dọc: N = -88(T) = -880 (KN) Momen: M2 = -19 (Tm) = -190 (KNm) M3 = 11 (T.m/m ) = 110 (KN.m/m) Lực cắt: V2 =-24(T) = -240 (KNm V3 = -21 (Tm) = -210(KNm) b) Nội lực chân cột biên: Lực dọc: N=-76.52(T)=765.2(KN) Momen: M2= M2 = -19 (Tm) = -190 (KNm) M3 = 11 (T.m/m ) = 110 (KN.m/m) Lực cắt: V2 =-24(T) = -240 (KNm V3 = -21 (Tm) = -210(KNm) Tổng lực dọc đưới chân cột ∑N tc ∑N tt = N1tc + N 2tc + N 3tc + N 4tc = (765.2 + 880 + 880 + 765.2) / 1.15 = 2861.22 ( kN ) = N1 + N + N3 + N = 765.2 + 880 + 880 + 765.2 = 3290.4 ( KN ) Quy ước hệ trục tọa độ hình vẽ : N N3 N2 M2 M3 Hình 1: Hệ trục tọa độ chân cột N M2 200 900 N2 MC A-A Hình 2: Hệ trục tọa độ tâm móng N 200 900 N3 N2 M2 M3 MC A-A c) Xác định kích thước móng băng - Chọn đầu thừa : 1 X = l1 = 3000 = 750 ( mm ) 4 1 X = l3 = 8000 = 2000 ( mm ) 4 Chọn X=1000mm=1m - Chiều dài móng băng : L=X1+ l1+l2+l3+X2= 1+3+8+8+1=21 (m) 3000 8000 8000 1000 2500 1000 MC B-B - Chọn bề rộng móng : N tc N tc ≤ R tc ⇒ F ≥ tc tb F R −γ h Ta có : Chọn bề rộng móng : b=2.5m Chiều sâu đặt móng Df=2.5 m Ta có γtb=2 T/m2=20kN/m2 hs=  1 1   ÷ ÷Lmax =  ÷ ÷8000mm = ( 667 ÷ 500 ) mm  12 16   12 16  chọn hs = 900 mm ( để tăng độ cứng cho móng ) Bề rộng sườn:  b ≥ b + 100mm = 250 + 100 = 350 mm c  s bs ≥ 350 mm  bs ≥  ÷ ÷hs =  ÷ ÷900mm = ( 225 ÷ 450 ) mm 4 2 4 2  Chọn bs=350 mm - Tính lại bề rộng móng R tc = m1m2 ( Abγ '1 + BD f γ + Dc tc ) k Với lực dính ctc= 0.125 kg/cm2=12.5kN/m2, Góc ma sát φ=8022’ Dung trọng tự nhiên γtc=2.06, dung trọng đẩy γ’=γtcsat-γn=20.9-10=10.9 Dung trọng đất đắp cao 0.6m γđắp =1.9T/m2 Tra bảng ta được: A=0.147 ,B= 1.586 ,D=3.976 Và m1=1.1 , m2=1, k=1.1 Độ sâu chôn móng Df=2.5 m, chiều rộng móng b=2.5m Suy Rtc R tc = m1m2 ( Abγ '1 + BD f γ + Dc tc ) k R tc = 1.21(0.147 * 2.5*10.9 + 1.586*(10.9*1.9 + 19*0.6) + 3.976*12.5) = 126.6 ( kN / m ) Suy 3092.4 = 44.48 m (113.98 − 2* 20) F 44.88 F = bL ⇒ b = = = 2.117 ( m ) L 21 F≥ ( ) Vậy ta chọn b=2.117 Đất đủ chịu: móng băng thỏa điều kiện ổn định - Kiểm tra lún cho móng băng : Độ lún móng tính theo tổng phân tố tức tính toán vùng chịu nén Đối với nhà khung bê tông cốt thép đọ lún giới hạn 8cm ta tính cho móng đặt lớp đất Với Dung trọng tự nhiên γtc=2.06, dung trọng đẩy γ’=γ-γn=20.9-10=10.9 KN/m3 Áp lực gây lún : Pgl = P tc − γ II ' D f ( = 117.1 − 10.9 * 2.5 = 89.8 KN / m ) Ứng suất than đáy móng:khi chưa đặt công trình : σ bt = γ '* h2 + γ dap * h1 = 10.9*1.4 + 19*0.6 = 26.66( KN / m ) N2 M2 26.66 14.368 S = ∑ Si = ∑ i n 89.8 200 900 N 72.5 e1i − e2i hi P1i − P2 i Tính lún ta có : Trong : Si độ lún phân tố lớp thứ i Và e1i hệ số rỗng tương ứng với cấp áp lực đất lớp i trước đặt công trình Và e2i hệ số rỗng tương ứng với cấp áp lực đất lớp i sau đặt công trình hi ≤ 0.4b = 0.4 * 2.5 = 1( m ) Mỗi lớp đất chia với bề dày TCXD 45-78, phạm vi gây lún cho σ bt ≥ 5σ p móng xác định theo công thức sau:ta có lớp đất số có mô dun E0>5Mpa nên Biểu đồ đường e-p thí nghiệm cố kết cửa lớp đất : Lớp đất thứ Lớp 3a lớp BẢNG TÍNH LÚN CHO MÓNG BĂNG Lớp điểm Z(m) γ' Z/b k0 0 10.9 1 0.6 10.9 0.24 0.249 2 11.69 0.4 0.244 3 1.5 11.69 0.6 0.234 4 11.69 0.8 0.22 2.5 11.69 0.204 11.69 1.2 0.189 σz 89.80 22.36 21.91 21.01 19.75 18.31 16.97 σbt 26.66 p1l p2l e1i e2i Si 29.93 86.01 0.527 0.5013 1.0098 33.20 35.54 57.67 0.5235 0.5118 0.7680 37.88 40.8 62.26 0.5353 0.5285 0.6644 43.72 46.64 67.03 0.5306 0.5264 0.5488 49.57 52.49 71.53 0.5305 0.5244 0.9964 55.41 61.26 58.33 75.98 0.5281 0.5224 1.1190 1 αN A + 0,2NSLS + CLC u  3 a p 1 = 15 × 22 × 0.785 + 0.2 0.3 × + 9.8 × 18 + 2.3 × + 1.9 × 13 + 7.6 × 32.25 + 18 × × 3.14 3 +(1.92 × 17.4 + 1.85 × 13) × 3.14 = 250.99(T) ( Qa = ) ( )  Nhận xét:tính sức chịu tải cọc theo phương pháp ta nhận thấy phương pháp tính sức chịu tải cọc theo phương pháp Nhật Bản chênh lệch nhiều so với công thức lại.nên để an toàn tiết kiệm ta chọn giá trị sức chịu tải cọc Qa=459.63 ( theo công thức tính sức chịu tải công ty Bachy-soletanche pháp hợp lý nhất) Vậy Qa = min(Qvl, Qa cường độ, Qa SPT) ≠ Qvl  Qa TK = 459.63 (T) IV Xác định số lượng cọc bố trí cọc đài: Xác định kích thước cột : - Bê tông B20 có Rn = 1150 (T/m2) - Gọi F diện tích cột, ta có: F ≥ 1.25 × N tt 873 = 1.25 × = 0.759 ( m ) = 7590 ( cm2 ) Rn 1150 Vậy chọn kích thước cột b × h: 90X85 (cm2) Xác định số lượng cọc: − Số lượng cọc ước lượng theo công thức sau: (Bỏ qua trọng lượng thân đài cọc không đáng kể) ncoc ≥ η N Qa Trong đó: + + + + n – số cọc móng N – tải trọng thẳng đứng Qa – sức chịu tải cho phép cọc η - hệ số tăng số lượng cọc; η = 1.2 ⇒ n ≥ 1.2 × 873 = 2.279 ≈ 459.63 Ta chọn số cọc bố trí cho phần móng cột B5 cọc cho an toàn tiện thi công Bố trí cọc đài a Nguyên tắc bố trí cọc đài: − Thông thường cọc bố trí theo hàng, dãy theo lưới tam giác S = 3d ÷ 6d − Khoảng cách cọc (từ tim cọc đến tim cọc): (d – đường kính hay − − − − b cạnh cọc), bố trí khoảng cọc đảm bảo sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm Để bị ảnh hưởng đến sức chịu tải cọc (do cọc làm việc theo nhóm), nên bố trí cọc tối thiểu 3d = × 100 = 300 (cm) Khi bố trí cọc lớn 6d = × 100 = 600 (cm) ảnh hưởng lẫn cọc bỏ qua, xem cọc làm việc riêng lẻ Khi tải đứng lệch tâm kích thước đài lớn bố trí cho phản lực đầu cọc tương đối Bố trí cọc cho trọng tâm cọc trùng với trọng tâm cọc với cọc nầy ta bố trí hình vuông Bố trí cọc đài 850 100 Y 1000 3000 4700 ÐÀI MÓNG X 550 100 850 Ø100 BÊ TÔNG LOÁT 850 3000 4700 100 Hiệu ứng nhóm η Converse-Labarre:  ( n − 1) n2 + ( n2 − 1) n1  η =1−θ   90n1n2   Trong đó: + + n1: số hàng cọc nhóm n2: số cọc hàng 850 100 θ ( deg ) = arctan d s Với: s – khoảng cách hai cọc tính từ tâm d – đường kính cạnh cọc ⇒ θ = arctan = 18.434  ( − 1) × + ( − 1) ×  ⇒ η = − 18.434 ×   = 0.795 90 × ×   V Kiểm tra sức chịu tải cọc: − Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ftt = 4.7x4.7 =22.09 (m2) − Trọng lượng đài sau bố trí cọc: (Dự kiến chiều cao đài 1.6 m) Nttđ = n.Ftt.Df.γtb = 1.1 × 22.09× 1.5 × 2.5 = 91.121 (T) − Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài: Ntt = N0tt + Nttđ = 873 + 91.121 = 964.121(T) − Mômen tính toán xác định đến trọng tâm tiết diện cọc đáy đài: M xtt M 0ttx = = 46.5 (T.m) tt tt My M 0y = = 38.2 (T.m) − Vì móng chịu tải lệch tâm theo hai phương (phương trục x y), lực truyền xuống cọc xác định theo công thức sau: tt N tt M xtt ymax M y xmax tt Pmax ,min = ± n ± n nc ∑ yi ∑ xi2 i =1 i =1 Trong đó: + + + nc = số lượng cọc móng xmax, ymax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục x, y  xmax = 1.5 m  ymax = 1.5 m xi, yi (m): khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài  n 2 ∑ xi = ( (−1.5) + 1.5 ) × =  i =1  n  y = (( −1.5 ) + 1.52 ) × = i ∑ i =1 − Tính toán ta được: Pmttax,min = ⇒ 964.121 38.2 × 1.5 46.5 ×1.5 ± ± 9 Pmax = 255.146 (T) Pmin = 226.91 (T) − Trọng lượng thân cọc (kể từ đáy đài đến mũi cọc): Pc = nγ bt Fbl = 1.1× 2.5 × 0.785 × 53.3 = 115.06 ( T ) − Kiểm tra lực truyền xuống cọc : Pmaxtt + Pc = 255.146 + 115.06= 370.206 (T) < ηQa = 0.795 × 495.63 =394.026 (T)  Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc; Chênh lệch lực truyền xuống cọc sức chịu tải cọc nhỏ nên chọn cọc có đường kính chiều sâu chôn cọc đạt yêu cầu − Mặt khác Pttmin = 226.91 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ VI Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước: α= − ϕtb Xác định góc truyền lực ϕtb – góc ma sát trung bình lớp đất ϕtb = ∑ ϕi li ∑ li 80 22 '× 0.3 + 20058'× 7.8 + 110 '× 2.3 + 230 '×1.9 + 30 017 '×17.4 + 27 '× 7.6 + 1409 '× + 30010 '×13 = = 26o32 ' 0.3 + 7.8 + 2.3 + 1.9 + 17.4 + 7.6 + + 13 ⇒α = 26032' = 6o38' − Kích thước đáy khối móng quy ước: Fmq = Lmq × Bmq − Chiều rộng chiều dài đáy khối móng quy ước: bmq = Lmq = ( n − 1) L2 + d + L tan α = ( − 1) × + + × 53.3 × tan o32 ' = 16.208 ( m ) ⇒ Fmq = 16.208 ×16.208 = 262.711 ( m ) Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: − Trọng lượng thân cọc: Gc = 2.5 × 0.785 × 53.3 × = 418.405 ( T ) − Trọng lượng thân đài móng: Gd = 2.5 × 22.09 ×1.5 = 82.8375 ( T ) − Trọng lượng đất khối móng quy ước từ đáy đài trở lên: G1 = γ 1D f ( Fmq − Fd ) = (1.9 × 0.6 + 1.9 ×1.09) × 2.5 × ( 2262.71 − 22.09 ) = 1931.585 ( T ) − Trọng lượng đất khối móng quy ước từ đáy đài trở xuống: G2 = ( Fmq − nFc )∑ γ h = ( 262.699 − × 0.785 ) × ( 0.3 ×1.09 + 7.8 × 1.169 + 2.3 × 1.01) + ( 262.699 − × 0.785 ) (1.9 × 1.07 + 17.4 × 1.136 + 7.6 ×1.081 + × 1.298 + 13 × 1.06) = 15095.74 ( T ) − Trị tiêu chuẩn xác định đến đáy khối quy ước xác định theo công thức : ∑ N mqtc = N tc + Gc + Gd + G1 + G2 = 759.13 + 418.405 + 82.8375 + 1931.585 + 15095.74 = 18240.86 ( T ) ∑M tc xmq = M xtc = 40.43 ( T m ) ∑M tc ymq = M ytc = 33.217 ( T m ) − Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước xác định: tc tc  Nmq Mtcxmq ∑ Mymq ∑ ∑ tc pmax = + + Fmq Wx Wy   tc tc tc Nmq Mxmq Mymq ∑ ∑ ∑  tc − − pmin = Fmq Wx Wy   tc tc ptc = pmax + pmin  tb  Với Wx = Bmq L2mq = 16.2083 = 709.638 ( m3 ) Wy = Lmq Bmq = 16.2083 = 709.638 ( m3 )  tc 18240.86 40.43 33.217 + + = 69.534(T / m2 ) pmax = 262.71 709.638 709.638  18240.86 40.43 33.217  tc ⇒ pmin = − − = 69.32(T / m2 ) 262.71 709.638 709.638  tc tc  tc pmax + pmin = 69.43(T / m2 ) ptb =  − Sức chịu tải đất đáy khối móng quy ước xác định theo QPXD 45-78: mm RII = ( Abγ II + BD f γ II' + DcII ) ktc Trong : + m1, m2 = – hệ số điều kiện làm việc đất điều kiện làm việc công trình tác động qua lại đất + ktc – hệ số độ tin cậy; ktc = : đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ thí nghiệm + γII - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống; γII = 1.06 (g/cm3) + γ’II - dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên + A, B, D – hệ số phụ thuộc vào góc ma sát Đáy móng quy ước nằm lớp đất thứ có φII = 30o10’ Tra bảng ta có: A = 1.147; B = 5.59; D = 7.95 + cII = 1.85 (T/m2) + b = Bmq = 16.208 (m) D f γ II' = ( 0.3 ×1.09 + 7.8 ×1.169 + 2.3 ×1.01 + 1.9 ×1.07 + 17.4 ×1.136 + 7.6 ×1.081 + ×1.298 + 13 ×1.06 ) = 58.159 ( T / m ) RII = 1× ( 1.147 ×16.208 ×1.06 + 5.59 × 58.159 + 7.95 ×1.85 ) = 359.522 ( T / m )  ptbtc ≤ RII = 359.522 ( T / m )   tc  pmax ≤ 1.2 RII = 1.2 × 359.522 = 431.427 ( T / m )  tc  pmin ≥ ⇒ Thỏa điều kiện áp lực đáy móng VII Kiểm tra độ lún cho móng quy ước: − Ta dùng tải trọng tiêu chuẩn quan niệm móng cọc đất móng quy ước coi móng nông thiên nhiên Độ lún trường hợp đáy khối quy ước gây − Ta dùng công thức tính lún cho móng thiên nhiên theo phương pháp cộng lớp phân tố − Lún dược tính bảng thân pgl = ptbtc − γ tb H m = 69.43 − 58.159 = 11.271( T / m ) γ tbhm Trong đó: ứng suất thân đáy móng khối quy ước γ tb H m = ∑ γ i hi = D f × γ II = 58.159 ( T / m ) σ bt = 58.16 5σ gl Ta thấy lớp đất có E > MPa Tại độ sâu z’ = 55.8m , T/m > , với σ gl = 11.27 ( T / m ) nên lớp đất không lún Nhưng để đảm bảo an toàn ta tính lún thêm cho móng xuống tới o,5 m nữa: Lớp điểm Z(m) γ'(T/m3) Z/b 0 1.06 k0 σz(T/m2)σbt(T/m2) p1l 11.271 e1i e2i Si(cm) 58.16 58.32 69.54 0.502 0.498 0.0799 0.3 1.06 0.02 0.991 11.170 58.48 58.64 69.77 0.502 0.498 0.1598 0.6 1.06 0.04 0.984 11.091 58.80 58.95 0.9 1.06 0.06 0.976 11.000 70 0.501 0.4978 0.1919 59.11 p2l 59.27 70.24 0.501 0.4976 0.2718 1.2 1.06 0.07 0.971 10.944 59.43 1.5 1.06 0.09 0.963 10.854 59.75 59.59 70.49 0.501 0.4976 0.3398 TỔNG ĐỘ LÚN CỦA MÓNG 1.0431 Vậy đổ lún thỏa điều kiện Sgh VIII Chọn chiều cao đài cọc, kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng: Để thiên an toàn chọn lực xuyên thủng lực dọc cột truền xuống: Với chiều cao đài cọc chọn: h=1.6m Pxt=Ntt=873 (T) 0.75 × (0.55 + 1.45) ×1.45 ×105 × Pcxt=0.75x(bc+h0)xh0xRbtx4= =913.5 (T) Trong đó: 45° 45° Cọc liên kết ngàm vào đài cọc h1 = 15 (cm) Chiều cao làm việc đài là: ho = hd – h1 (cm) Ta chọn chiều ao đài cọc 1.6 m thỏa điều kiện xuyên thủng 1600 − − + bc – bề rộng chân cột; bc = 550 mm 1000 1000 Ta thấy : Pchọc thủng < [N]chống xuyên  Đài thỏa điều kiện chống chọc thủng IX Tính toán cốt thép cho đài: Đài cọc: − − 100 Bêtông B25 (tương ứng Mác 350) có Rn = 1450 (T/m2), Rk = 105 (T/m2) Cốt thép chịu lực đài thép AIII, Ra = 36500 (T/m2) Phản lực đầu cọc dc tính sau: 850 I Y II 1000 3000 4700 ÐÀI MÓNG II X 550 BÊ TÔNG LOÁT 850 Ø100 I 100 850 100 3000 4700 850 100 1225 P1,p2 Bảng tính nội lực đầu cọc : BẢNG PHẢN LỰC ĐẦU CỌC TRONG ĐÀI TÊN CỌC Xi(m) Yi(m) -1.5 1.5 873 46.6 1.5 1.5 873 -1.5 -1.5 1.5 -1.5 Ntt0(T) Mtt0x(T.m) Mtt0y(T.m) ΣXi2 ΣYi2 Pitt(T) 38.2 25.325 18.21 56.138 46.6 38.2 25.325 18.21 60.664 873 46.6 38.2 25.325 18.21 48.461 873 46.6 38.2 25.325 18.21 52.987 Chọn sơ đồ tính dầm console, có mặt ngàm tiết diện mép cột tải trọng tác dụng tổng phản lực cọc nằm mép cột, dùng mặt cắt I-I II-II sơ đồ tính thép cho đài cọc theo phương hình 1225 P2,p4 1225 P1,p2 − − − − Cọc liên kết ngàm vào đài cọc h1 = 20 (cm) Chiều cao làm việc đài là: h0 = hd – 15 =160 - 20 = 140 (cm) Mặt đài hình vuông đối xứng nên ta cần tính mặt cắt Moment tiết diện mặt cắt I - I: M I = Pr + P2 r = (56.138 + 60.664) × 1.225 = 143.082(T m) AsI = MI 143.082 ×105 = = 31.111(cm ) 0.9 Rs h0 0.9 × 3650 ×140 Chọn thép 10Ф20a110 (As = 31.42cm2) − Diên tích cốt thép đài cọc cho mặt ngàm II - II: Chọn thép giống mặt cắt I-I − Thép đỉnh đài bố trí Ф14a200 theo phương để chống co ngót cho bêtông [...]... xuống cọc - Tải trọng của cơng trình qua đài cọc chỉ truyền lên các cọc chứ khơng trực tiếp truyền lên phần đất nằm giữa các cọc tại mặt tiếp giáp với đài cọc - Khi xác định độ lún của móng cọc thì người ta coi móng cọc như một móng khối quy ước bao gồm cọc và các phần đất giữa các cọc - Vì việc tính tốn móng khối quy ước giống như tính tốn móng nơng trên nền thiên nhiên (bỏ qua ma sát mặt ở bên móng) ... thưa Chiều dài mỗi cọc : L = 9.5m, số lượng cọc : 3 Ba cọc nối nhau, chiều dài cọc 9.5×3 = 28.5 m Đoạn ngàm vào đài 0.7 m, gồm: + Thép của cọc neo trong đài đoạn 30Φ (18 × 30 = 540 mm)  chọn 550 cm + Đầu cọc trong đài 1 đoạn 15 cm Chọn cọc: ⇒ Chiều dài cọc còn lại: 28.5 − 0.7 = 27.8 m 27.8 + 2.5 − 16.8 = 13.5( m) Đoạn cọc cắm sâu vào lớp 5: Kiểm tra cọc khi vận chuyển: a Tính tốn cọc khi cẩu lắp Tải... giữa các cọc (từ tim cọc đến tim cọc) : (d – đường kính hay cạnh cọc) , nếu bố trí trong khoảng này thì cọc đảm bảo được sức chịu tải và các cọc làm việc theo nhóm Để ít bị ảnh hưởng đến sức chịu tải của cọc (do cọc làm việc theo nhóm), thì nên bố trí cọc tối thiểu là 3d = 3×35 = 105 cm Khi bố trí cọc lớn hơn 6d = 6×35 = 210 cm thì ảnh hưởng lẫn nhau giữa các cọc có thể bỏ qua, khi đó xem như cọc làm... + + n – số cọc trong móng N – tải trọng thẳng đứng Qa – sức chịu tải cho phép của một cọc k - hệ số tăng số lượng cọc; k = 1.2 873 ⇒ n ≥ 1.5 × = 12.57 ≈ 16 104.095 Vì ta đặt cọc vào lớp đất 5 là lớp đất chặc vừa nên thiên về an tồn ta chọn số cọc bố trí cho phần móng dưới cột là 16 cọc ta vẫn có thể bố trí đài đơn 3 bố trí cọc trong đài a Ngun tắc bố trí cọc trong đài: Thơng thường các cọc được bố... 20.4125 5-1 5 1 1.24E-12 -3.4E-13 5-1 5 TÍNH THÉP CHO MĨNG : - Tính tốn thép cho phần cánh móng: 504 Ta coi như phần cánh móng được ngàm tại phần sườn móng 1075 Pmax 1075 Sử dụng Pmax để tính tốn: Pmax =73.49 (KN/m2) Xét trên một mét chiều dài của móng (l=1m) M = Pmnetax *1* b − bs (2.5 − 0.35) 2 = 73.49*1* = 42.463( KNm) 8 8 Tính thép tại tiết diện ngàm của cánh móng; αm = M 42.463*106 = = 0.0182 Rbbh02... thể cấm cọc vào.Nhưng độ sâu lớnở code 35.5 m nên việc dung cọc ép là khơng thực tế Nên ta chọn cọc cấm vào lớp đất số 5 ở độ sâu 28.5 m có chỉ số SPT =12 cọc lức này là cọc chiuj ma sát bên nên ta có thể cấm mũi cọc vào được Mực nước ngầm ở code -0.6m 1 Các giả thuyết tính tốn - Tải trọng ngang do áp lực đất chủ động các lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận - Đài cọc xem như tuyệt đối cứng khi tính. .. của tiết diện cọc; (m) mfi – hệ số điều kiện làm việc của thành phần ma sát f i, lấy bằng 1 khi thi cơng hạ cọc bằng phương pháp ép (đóng) + li – chiều dài của lớp đất thứ i mà cọc đi qua + fsi – lực ma sát đơn vị của lớp đất thứ i tác dụng lên cọc Cơng thức chung, tính tốn ma sát bên tác dụng lên cọc là: f s = ca + σ x' tan ϕ a + + Trong đó: + + ca – lực dính giữa thân cọc và đất nền; với cọc đóng (ép)... đặt cốt đai theo tính tốn S= = Rsw Asw qsw 225 × 339.3 = 230.7( mm) 330.936 Cốt đai cấu tạo Sct=15Φmin=15*25=375  Stt  S = min  Sct S  max = 230 375 Vậy chọn đai Φ12 S=200mm.s Với các tiết diện giữa dầm: lực cắt nhỏ đặt theo cấu tạo s=400mm MĨNG SÂU : MĨC CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP Móng cọc ép I Tải trọng: Chọn thiết kế móng :chọn móng thiết kế B-5 1 Tải trọng tính tốn tác dụng xuống móng Số thứ tự 84... định sức chịu tải của cọc 1 Sức chịu tải của cọc theo vật liệu Vì là cọc bê tơng cốt thép nên sức chịu tải vật liệu của cọc được tính theo cơng thức sau: Qa(VL) = ϕ ( AsRs + AbRb ) Trong đó: + ϕ: Hệ số xét đến ảnh hưởng của uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh của cọc và theo thực nghiệm lấy như sau: ϕ = 1.028 − 0.0000288λ 2 − 0.0016λ λ= Với lo ν l = r r Vì cọc ngàm trong đài và mũi cọc tựa trên nền đất chặt... (T) − Trọng lượng bản thân của cọc (kể từ đáy đài đến mũi cọc) : Pc = nγ bt Fbl = 1.1× 2.5 × 0.352 × 27.8 = 9.365(T ) − Kiểm tra lực truyền xuống cọc : Pmaxtt + Pc = 63.604 + 9.365 = 72.969 (T) < ηQa = 0.7 × 104.095 = 73.465 (T) Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc; Chênh lệch lực truyền xuống cọc và sức chịu tải của cọc nhỏ nên chọn cọc có đường kính và chiều sâu chơn cọc như trên là đạt u cầu − Mặt ... định độ lún móng cọc người ta coi móng cọc móng khối quy ước bao gồm cọc phần đất cọc - Vì việc tính tốn móng khối quy ước giống tính tốn móng nơng thiên nhiên (bỏ qua ma sát mặt bên móng) nên... định độ lún móng cọc người ta coi móng cọc móng khối quy ước bao gồm cọc phần đất cọc - Vì việc tính tốn móng khối quy ước giống tính tốn móng nơng thiên nhiên (bỏ qua ma sát mặt bên móng) nên... 5-1 TÍNH THÉP CHO MĨNG : - Tính tốn thép cho phần cánh móng: 504 Ta coi phần cánh móng ngàm phần sườn móng 1075 Pmax 1075 Sử dụng Pmax để tính tốn: Pmax =73.49 (KN/m2) Xét mét chiều dài móng