Đang tải... (xem toàn văn)
bão. Thiết kế đồ án chi tiết máy là một việc rất quan trọng từ đó sinh viên có cơ hội tổng kết lại những kiến thức lý thuyết và làm quen với việc thiết kế. Trong nhà máy xí nghiệp sản xuất, khi cần vận chuyển vật liệu rời, chủ yếu sử dụng các máy vận chuyển gián đoạn, các máy vận chuyển liên tục.Khác với các máy vận chuyển gián đoạn các thiết bị của máy vận chuyển liên tục có thể làm việc trong thời gian dài, chuyển vật liệu theo hướng đã định sẵn một cách liên tục có năng suất cao.Băng tải là một loại máy thường được sử dụng khi vận chuyển các loại vật liệu đó. Băng tải có cấu tạo đơn giản, bền, có khả năng chuyển vật liệu theo hướng nằm ngang, nằm nghiêng với khoảng cách lớn ,làm việc êm, năng suất cao. Để làm quen với việc đó em được giao thiết kế dẫn động băng tải, với những kiến thức đã học và sau một thời gian nghiên cứu với sự giúp đỡ tận tình của thầy Trần Thị Thu Thủy và sự trao đổi của bạn bè,em đã hoàn thành được đồ án được giao.
LỜI NÓI ĐẦU Môn học chi tiết máy môn sở lý thuyết cho sinh viên khoa khí nói chung khoa khác nói riêng có cách nhìn tổng quan công nghiệp phát triển vũ bão Thiết kế đồ án chi tiết máy việc quan trọng từ sinh viên có hội tổng kết lại kiến thức lý thuyết làm quen với việc thiết kế Trong nhà máy xí nghiệp sản xuất, cần vận chuyển vật liệu rời, chủ yếu sử dụng máy vận chuyển gián đoạn, máy vận chuyển liên tục.Khác với máy vận chuyển gián đoạn thiết bị máy vận chuyển liên tục làm việc thời gian dài, chuyển vật liệu theo hướng định sẵn cách liên tục có suất cao.Băng tải loại máy thường sử dụng vận chuyển loại vật liệu Băng tải có cấu tạo đơn giản, bền, có khả chuyển vật liệu theo hướng nằm ngang, nằm nghiêng với khoảng cách lớn ,làm việc êm, suất cao Để làm quen với việc em giao thiết kế dẫn động băng tải, với kiến thức học sau thời gian nghiên cứu với giúp đỡ tận tình thầy Trần Thị Thu Thủy trao đổi bạn bè,em hoàn thành đồ án giao Song với hiểu biết hạn chế với kinh nghiệm thực tế chưa nhiều em không tránh khỏi thiếu sót.Em mong nhận bảo, đóng góp thầy thầy cô khoa, để đồ án em hoàn thiện hơn.Em xin chân thành cảm ơn thầy cô môn tận tình giúp đỡ em hoàn thành đồ án đặc biệt thầy giáo Trần Thị Thu Thủy hướng dẫn Sinh viên thực Vũ Văn Hải Phần I: Chọn Động Cơ Và Phân Phối Tỉ Số Truyền I Chọn động Xác định công suất cần thiết động - Công suất cần thiết xác định theo công thức: Pct = Trong đó: Pct công suất cần thiết động (KW) Pt công suất tính toán trục tang (KW) η hiệu suất truyền động - Hiệu suất truyền động: η = η2ol ηđ ηbr ηkn Trong đó: ηol hiệu suất cặp ổ lăn ηđ hiệu suất truyền đai thang ηbr hiệu suất truyền bánh trụ ηkn hiệu suất nối trục đàn hồi Tra bảng 2.3 ta có: ηol 0,99 → ηđ 0,95 ηbr 0,96 ηkn 0,995 η = 0,992.0,95.0,96 0,995 = 0,89 Ta có: Pt = = Với : 12000.0,35 = 4,2 (KW) 1000 Pt công suất làm việc trục tang băng tải F lực kéo băng tải (N) v vận tốc băng tải (m/s) => Pct = = 4,2 0,89 = 4,72 (KW) Xác định số vòng quay sơ hợp lý động điện - Tỉ số truyền toàn hệ thống (Ut): Ut = Uh Uđ Trong đó: Uh tỉ số truyền hộp giảm tốc Uđ tỉ số truyền truyền đai thang Tra bảng 2.4 ta chọn sơ bộ: Uđ = → ; Uh = Uh = = 20 - Số vòng quay sơ động điện (nsb) nsb = nlv Ut Với nlv số vòng quay trục tang ( vòng/phút) nlv = = 60000.0,35 = 41,8 3,14.160 => nsb = 41,8 20 = 836 ( vòng/phút) ( vòng/phút) - Chọn số vòng quay đồng động là: nđb = 1500 (vòng/phút) Chọn quy cách động - Động chọn thỏa mãn điều kiện sau: Pđc ≥ Pct Nđb ≈ nsb ≤ Từ bảng P1.3 chọn động 4A có số liệu sau: Kí hiệu Công suất(KW) 4A132M4Y3 11 Vận tốc cosφ η (%) (vòng/phút) 1458 0,87 87,5 2,2 II.Phân phối tỉ số truyền Xác định tỉ số truyền hệ thống dẫn động theo nđc: Ut = = 1458 = 34,88 41,8 Phân phối tỉ số truyền: Ut = Uh Uđ Chọn Uđ = theo tiêu chuẩn => Uh = Ut Uđ = 34,88 = 8,72 III Xác định công suất,số vòng,mô men xoắn trục + Trục động cơ: P0 = Pct = 4,72 (KW) n0 = nđc = 1458 (vòng/phút) T0 = Tđc = 9,55 106 Pct/ nđc = 9,55 10 4,72 = 30916 (N.mm) 1458 + Trục I: P1 = P0 ηđ ηol =4,72 0,95 0,99 = 4,44(KW) n1 = = 1458 = 364,5 (vòng/phút) T1 = 9,55 106 P1/ n1= 9,55 10 4,44 = 116329 (N.mm) 364,5 + Trục II: P2 = P1 ηbr ηol = 4,44 0,96 0,99 = 4,22 n2 = = 364,5 = 41,8 (vòng/phút) 8,72 T2 = 9,55 106 P2/ n2 = 9,55 106 + Trục công tác: (KW) 4,22 = 964139 (N.mm) 41,8 P3 = P2 ηkh ηot = 4,22 0,98 0,995 = 4,1 n3 = n2/ Ukh = (KW) 41,8 = 41,8 (vòng/phút) T3 = 9,55 106 P3/ n3 = 9,55 106 4,1 = 936773 (N.mm) 41,8 So sánh: Pt > P3 =4,1(KW) Vậy tính toán đạt yêu cầu + Ta có bảng số liệu: Trục Thông số P (kw) n (vòng/phút) T (N.mm) U Phần II : Động I II Công tác 4,2 1458 30916 4,44 364,5 116329 4,1 41,8 964139 4,1 41,8 936773 8,72 Thiết kế truyền ngoài: Đai thang I Chọn loại đai - Căn theo yêu cầu kĩ thuật truyền hình 4.1 ta chọn đai thang thường loại Б làm vải cao su có sức bền tính đàn hồi cao - Tra bảng 4.13 chọn tiết diện đai : Sơ đồ tiết diện đai Kí hiệu b0(mm) h(mm) b(mm) h0(mm) F(mm2) Kích thước tiết diện đai 14 10,5 17 4,1 138 II Xác định thông số truyền Đường kính bánh đai - Đường kính bánh đai nhỏ: d1 Từ bảng 4.13 chọn đường kính bánh đai nhỏ d1 = 180 (mm) - Đường kính bánh đai lớn: d2 d2 = d1 Uđ (1 - ε ) = 180 ( 1- 0,02 ) = 705,6 (mm) Với ε hệ số trượt đai loại Б , - Tra bảng 4.26 chọn d2 theo tiêu chuẩn : ε = 0,02 d2 = 710 (mm) - Tỉ số truyền thực tế: Utt Utt = => ∆U = 100 = = 710 = 4,02 180.(1 − 0,02 ) 4,02 − 100 = 0,5 % < ∆Umax = % - Vận tốc đai: v = = 3,14.1458.180 = 13,74(m/s) < vmax= 25 (m/s) 60000 Khoảng cách trục: a - Dựa vào tỉ số truyền Uđ = ; tra bảng 4.14 chọn sơ khoảng cách trục : a = d2 0,95 = 710 0,95 = 674,5 (mm) Chiều dài đai: L L = 2a + + (710 − 180) ∏ (180 + 710) = 674,5 + + = 2851 (mm) 4.674,5 - Tra bảng 4.13 chọn L theo tiêu chuẩn : L = 3000 (mm) - Nghiệm số vòng quay đai giây: i= = 13,74 = 4,58 s ≤ imax = 10 s Vậy đai thỏa mãn điều kiện mỏi - Tính khoảng cách trục a theo chiều dài đai tiêu chuẩn: + Theo công thức 4.6 ta tính được: − λ + λ 8∆ a= Với λ = L - ; ∆ = d −d 2 + Thay số ta có: λ =1602,7 ; ∆ =265 ⇒a = − 1602,7 + 1602,7 8×265 a = 754 (mm) - Tính góc ôm: α1 α1 = 180 - = 180 - 57.( 710 −180 ) = 139,930 > αmin = 1200 754 Thỏa mãn điều kiện góc ôm Xác định số đai: z z = Trong đó: • P1 : công suất trục bánh đai chủ động; KW • [P0]: công suất cho phép;KW, xác định thực nghiệm • Kđ : hệ số tải trọng động • C α: hệ số kể đến ảnh hưởng góc ôm • CL : hệ số kể đến ảnh hưởng chiều dài đai • Cu :hệ số kể đến ảnh hưởng tỉ số truyền • Cz : hệ số kể đến ảnh hưởng phân bố không tải trọng cho dây đai - Tra bảng 4.7 ta có: Kđ = 1,25 - Với α1 = 139,930 - Theo bảng 4.16 với ⇒ C α=1 – 0,0025.(180 – 139,93) = 0,89 = 3000 = 1,34 nội suy ta có: 2240 Cl = 1,07 - Theo bảng 4.17 với Uđ = ; ta có: Cu = 1,14 - Với v = 13,74 (m/s) d1 =180 (mm).Tra bảng 4.19 nội suy ta có:[P0] = 4,61 → P [P ] = 4,72 = 1,02Tra bảng 4.18 nội suy ta có: Cz = 4,61 Thay số vào ta được: z = Chọn 4.72.1,25 4,61.0,89.1,07.1,14.1 = 1,17 z = (đai) - Chiều rộng bánh đai: B = (z – 1).t + 2e Tra bảng 4.21 ta có: t = 19 , e = 12,5 => B = (2 – 1) 19 + 12,5 = 44 (mm) - Đường kính bánh đai: da = d1 + 2h0 Tra bảng 4.21 ta có: h0 = 4,2 => da = 180 + 4,2 = 188,4 (mm) Xác định lực căng ban đầu (F0) lực tác dụng lên trục (Fr) ta có: F0 = + Fv Trong đó: Fv = qm v2 lực căng lực li tâm sinh Tra bảng 4.22 ta có: qm = 0.178 (kg/m) => - Do đó: Fv = 0,178 13,742 = 33,6 (N) F0 = 780.4,2.1,25 + 33,6 = 201,04 (N) 13,74.0,89.2 139,93 ) - Lực tác dụng lên trục: Fr = 2.F0.z.sin() = 201,04 2.sin( = 756 (N) 6.Bảng tóm tắt thông số truyền đai thang: Thông số Đường kính bánh đai nhỏ d1 (mm) Đường kính bánh đai lớn d2 (mm) Chiều rộng bánh đai B (mm) Chiều dài dây đai L (mm) Khoảng cách trục a (mm) Tiết diện đai F i (mm2) Lực tác dụng lên trục Fr (N) Góc ôm α1 Giá trị 180 710 44 3000 754 138 756 139,93 Phần III : Tính toán truyền bánh trụ thẳng I Chọn vật liệu làm bánh Do yêu cầu đặc biệt theo quan niệm thống thiết kế,ở chọn vật liệu bánh nhau; cụ thể: 1.Bánh nhỏ - Chọn thép 45, cải thiện đạt độ rắn HB = 241 ÷ 285, có S < 60 mm (bảng 6.1) Chọn HB1 = 245 Mpa ; σb1 = 850 Mpa ; σch1 = 580 Mpa Bánh lớn - Để tăng khả chạy mòn nên nhiệt luyện bánh lớn có độ rắn thấp bánh nhỏ từ 10 ÷ 15 HB - Chọn thép 45, cải thiện đạt độ rắn HB = 192 ÷ 240, có S < 100 mm (bảng 6.1) Chọn HB2 = 230 Mpa ; σb2 = 750 Mpa ; σch2 = 450 Mpa II Xác định ứng suất cho phép - Ứng suất tiếp xúc cho phép ứng suất uốn cho phép xác định theo công thức: [σH] = [σF] = Trong đó: ZR - Hệ số xét đến độ nhám mặt làm việc ZV - Hệ số xét đến ảnh hưởng vận tốc KxH , KxF - Hệ số xét đến ảnh hưởng kích thước bánh đến độ bền tiếp xúc uốn YR - Hệ số xét dến ảnh hưởng độ nhám mặt lượn chân YS - Hệ số xét đến ảnh hưởng vật liệu tập trung ứng suất 10 σ tđ = 37,74 < [σ] = 272 (MPa) ⇒ Trục I thỏa mãn điều kiện bền tĩnh 7.2 Kiểm nghiệm trục II: (tại bánh 2) σ tđ = σ + 3τ ≤ [σ] Trong đó: [σ] ứng suất cho phép, [σ]= 0,8.σch = 0,8 340 = 272 (MPa) σ= M max 1881797,98 = 0,1.953 0,1.d T = 21,95 (MPa) 371.104 τ= = = 21,635 (MPa) 0,2.d 0,2.953 max ⇒ σ tđ = σ tđ 21,952 + 3.21,6352 = 43,43 (MPa) = 43,43 < [σ] = 272 (MPa) ⇒ Trục II thỏa mãn điều kiện bền tĩnh Kiểm nghiệm độ bền dập của then 8.1 K iểm nghiệm trục I: -Kiểm nghiệm điều kiện bền then tiết diện lắp bánh b×h = 18×11 ; t1 = -Tra bảng 9.5 chọn [σd]=100 (MPa) Chiều dài then: lt = 1,35.d3 = 1,35.60 = 81 mm 2T 2.7656.102 = σd = d l (h − t ) 60.81.(11 − 7) = 78,76 MPa t => σd < [σd] Vậy then thỏa mãn điều kiện bền dập Tương tự trục II thỏa mãn với chiều dài then : lt = 128,25 mm 36 Phần V: Tính chọn ổ đỡ 1.Tính cho trục I 1.1 Chọn loại ổ lăn -Dựa vào kết tính toán phần trên, với tải trọng tải trọng va đập nhẹ momen xoắn vào trục không lớn nên ta chọn ổ bi đỡ 1.2Chọn cấp xác Vì hệ thống ổ lăn dùng hộp giảm tốc nên ta chọn cấp xác 1.3Chọn kích thước ổ lăn Kích thước ổ lăn xác định theo tiêu làm việc khẳ tải động nhằm đề phòng tróc rỗ bề mặt làm việc khả tải trọng tĩnh nhằm đề phòng biến dạng dư -Chọn ổ theo khả tải động Số vòng quay trục I : n = 364,5vg/p nên khẳ tải động Cb tính theo Cd = Q m L Trong đó: m : Bậc đường cong mỏi thử ổ lăn : m = Lh : tuổi thọ ổ lăn tính lấy Lh = 15000 L = 60.n.106.Lh L : Tuổi thọ tính triệu vòng quay L = 60.364,5.106 15000 = 32805.1014vòng Xác định tải trọng động quy ước Q = ( X V.Fr + Y Fa ).K t K d Trong đó: V : Hệ số kể vòng quay vòng quay nên V = 37 Kt : Hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ Kt = Kđ : Hệ số kể đến đặc tính tải trọng Kđ = 1,3 Xác định hệ số X Y Ta biết đường kính ngõng trục d = 40 mm Tra bảng P – chọn sơ ổ đỡ cỡ nhẹ dãy ký hiệu 208 với thông số C0 = 18,1 KN C = 25,6 KN D = 80 mm B = 18 mm Xác định X Y X=1;Y=0 Thay vào Q = 1.1.1074.1.1,3 = 1396 N Vậy Cd = 1,3963 132,5 = 7,2 KN < C = 25,6 KN Chọn ổ theo khả tĩnh Theo công thức 11.19 ta có: Qt = X0.Fr + Y0.Fa Trong đó: X0 : Hệ số tải trọng hướng tâm X0 = 0,6 Y0 : Hệ số tải trọng dọc trục Y0 = 0,5 Q0 = X Fr = 0,6.1074 = 644,4( N ) Qt = Fr = 1,074 KN Q=1,074 KN < C = 25,6 KN Vậy điều kiện bền tĩnh thỏa mãn 38 Do ta chọn ổ cỡ trung, ký hiệu 318 có thông số sau: d = 55mm ; D = 120 mm ; B = 29 mm ; C = 56 KN ; C0 = 42,6 KN 2.Tính cho trục II 2.1 Chọn cấp xác Vì hệ thống ổ lăn dùng hộp giảm tốc nên ta chọn cấp xác độ đảo tâm 20µm 2.2 Chọn kích thước ổ lăn Kích thước ổ lăn xác định theo tiêu làm việc khẳ tải động nhằm đề phòng tróc rỗ bề mặt làm việc khả tải trọng tĩnh nhằm đề phòng biến dạng dư Chọn ổ theo khẳ tải động Số vòng quay trục II : n = 41,8vg/p nên khẳ tải động Cb tính theo Cd = Q m L Trong đó: m : Bậc đường cong mỏi thử ổ lăn : m = Lh : tuổi thọ ổ lăn tính lấy Lh = 15000 L = 60.n.106.Lh L : Tuổi thọ tính triệu vòng quay L = 60 41,8.106.15000 = 3762.106vòng Xác định tải trọng động quy ước Q = ( X V.Fr + Y Fa ).K t K d Trong đó: V : Hệ số kể vòng quay vòng quay nên V = Kt : Hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ Kt = Kđ : Hệ số kể đến đặc tính tải trọng Kđ = 1,3 Xác định hệ số X Y 39 Ta biết đường kính ngõng trục d = 95 mm Tra bảng P – chọn sơ ổ đỡ cỡ nhẹ dãy ký hiệu 219 với thông số C0 = 70 KN C = 85,3 KN D = 170 mm B = 32 mm Xác định X Y F 3953 a Tỷ số C = 45400 = 0,087 o Vì vòng quay nên V = 1, F 3953 a Tỷ số V F = 1.4984 = 0,79 > e = 0,3 r1 X = 0,37 ; Y= 0,66 Thay vào Q = (0,37.1.4984+0,66.3953)1.1,3 = 5789 N Vậy: Cd = 5,7893 2,35 = 7,7 KN < C = 57 KN Chọn ổ theo khả tĩnh Theo công thức 11.19 ta có: Qt = X0.Fr + Y0.Fa Trong đó: X0 : Hệ số tải trọng hướng tâm X0 = 0,5 Y0 : Hệ số tải trọng dọc trục Y0 = 0,28 Qt = 0,5.4984+0,28.3953 = 3598 N Qt = Fr = 4,984 KN < C = 45,4 KN Vậy điều kiện bền tĩnh thỏa mãn 40 Do ta chọn ổ cỡ nhẹ ký hiệu 216 có thông số sau: d = 95 mm ; D = 170 mm ; B = 32 mm ; C = 85,3KN ; C0 = 70 KN Phần VI: Thiết kế vỏ hộp I.Vỏ hộp giảm tốc 1.Chọn vật liệu -Thiết kế vỏ hộp đúc Gang Xám GX15-32 Mặt ghép nắp thân mặt phẳng qua đường làm trục để việc lắp ghép dễ dàng 2.Kết cấu kích thước a.Kết cấu -Kết cấu gồm phần: nắp hộp thân hộp.Chúng ghép với bu lông - Mặt chân đế không làm phẳng mà làm dãy lồi nhằm giảm tiêu hao vật liệu, thời gian gia công khả lieu thông không khí để thoát nhiệt b Kích thước Tra bảng 18-1 ta có kích thước : - Chiều dày thành thân hộp: δ = 0,03.aw + mm = 0,03.272 + = 84,6 mm Ta chọn δ = 14 mm - Chiều dày thành nắp hộp: δ1 = 0,9 δ = 0,9 14 = 12,6 mm Ta chọn δ1 = 13 mm - Kích thước gân tăng cứng: + Chiều dày thành nắp hộp e : e = (0,8 ÷ 1).δ = 11,2 ÷ 14 mm 41 Ta chọn e = 12 mm + Chiều cao h : Ta chọn h = 30 mm khoảng 20 + Độ dốc : - Các đường kính bu lông nắp : + Đường kính bu lông d1 : d1 = 0,04.aw + 10 > 12mm d1 = 20,88 mm > 12 mm Ta lấy d1 = 20 mm Chọn bu lông M20 ( Theo TCVN) + Đường kính cạnh ổ d2 : d2 = (0,7 ÷ 0,8).d1 = 14 ÷ 16 mm Ta lấy d2 = 16 mm Chọn bu lông M18 (Theo TCVN) + Đường kính bu lông ghép nắp bích thân d3 : d3 = (0,8 ÷ 0,9).d2 = 12,8 ÷ 14,4 mm Ta lấy d3 = 14 mm Chọn bu lông M14 (Theo TCVN) + Vít ghép nắp ổ d4 : d4 = (0,6 ÷ 0,7).d2 =9,6÷11,2 Lấy d4 = 11 mm Chọn vít M11 (Theo TCVN) + Vít ghép nắp cửa thăm d5 : d5 = (0,5 ÷ 0,8).d2 = 8÷ 12,8 mm Lấy d5 = 12 mm Chọn vít M12 (Theo TCVN) 42 - Kích thước mặt bích ghép nắp thân s4 s3 k3 R3 + Chiều dày bích nắp thân hộp S3 : S3 = (1,4 ÷ 1,8).d3 = 19,9 ÷ 25,5 mm Lấy S3 = 25 mm + Chiều dày bích nắp thân hộp S4 : S4 = (0,9 ÷ 1).S3 = 22,5 ÷ 25 mm Lấy S4 = 24 mm + Chiều rộng bích nắp thân K3: K3 = K2 – (3 ÷ 5) mm Trong : K2 = E2 + R2 + (3 ÷ 5) mm 43 E2 = 1,6.d2 = 25,5 mm Lấy E2 = 26 mm R2 = 1,3.d2 = 20,8 mm Lấy R2 = 20 mm → K2 = 26+20+(3 ÷ 5)=49÷51 Lấy K2 = 50 mm → K3 = 45 mm - Kích thước gối trục: + Tra bảng 18-2 ta có đường kính tâm lỗ vít Kích thước D D2 D3 Trục I (mm) 55 70 85 Trục II (mm) 85 100 125 : k2 k E2 + Bề rộng bu lông cạnh ổ : + Tâm lỗ bu lông cạnh ổ : K2 = 50 mm E2 = 26 mm + khoảng cách từ tâm tới mép lỗ: K ≥ 1,2.d2 = 19,2 mm - Mặt đế hộp : + chiều dày đế hộp có phần lồi S1 = (1,4 ÷ 1,7).d1 = 28 ÷ 34 mm Chọn S1 =30 mm 44 S2 = (1 ÷ 1,1).d1 = 20 ÷ 22 mm Chọn S2 = 20 mm + Bề rộng mặt đế hộp: K1 = 3.d1 = 60 mm q ≥ K1 + δ = 88 mm - Khe hở chi tiết : ∆ ≥ (1 ÷ 1,2) δ = 14 ÷ 16,8 mm Lấy ∆ = 15 mm + Khe hở bánh lớn đáy hộp : ∆1 = (3 ÷ 5).δ = 42 ÷ 70 mm Lấy ∆1 = 50 mm + Khe hở bánh với : ∆2 ≥ δ =14 mm - Số lượng bu lông : n = = = Lấy n = bu lông Trong : L – Chiều dài hộp, lấy sơ L = 900 mm B – Chiều rộng hộp , lấy sơ B = 350 mm Các chi tiết khác a Bu lông vòng - Để vận chuyển hộp giảm tốc, nắp hộp có lắp thêm bu lông vòng Chọn d1 =14 mm d2 = 10 mm - Vật liệu làm bu lông thép 20 - Các kích thước bu lông tra bảng 18-3a 45 b Cửa thăm Các kích thước tra bảng 18-5 12 10 87 10 75 15 c.Chốt định vị: Chọn chốt côn Tra kích thước bảng 18-4b ∆1:50 10 46 d Nút thông Chọn theo tiêu chuẩn bảng 18-6 30 25,4 M16 e Nút tháo dầu : Chọn nút tháo dầu côn theo tiêu chuẩn bảng 18-8 15 22 28 Thiết bị kiểm tra tháo dầu : Que thăm dầu theo tiêu chuẩn bảng 18-11d 30 12 Φ6 Φ12 Φ18 II.Lắp ráp, bôi trơn, điều chỉnh Xác định kiểu lắp - Giữa bánh trục: Chọn kiểu lắp - Giữa ổ lăn trục: Chọn kiểu lắp 47 - Giữa bánh đai trục : Chọn kiểu lắp Bôi trơn a- Bôi trơn hộp giảm tốc Để giảm mát công suất ma sát , giảm mài mòn , đảm bảo thoát nhiệt tốt đề phòng tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục truyền hộp giảm tốc Theo cách dẫn dầu đến bôi trơn tiết máy , người ta phân biệt bôi trơn ngâm dầu bôi trơn lưu thông , truyền bánh hộp giảm có vận tốc v < 12 m/s nên ta bôi trơn bánh hộp phương pháp ngâm dầu với chiều sâu ngâm dầu =1/6 bán kính bánh Lượng dầu bôi trơn : 1,5…2 (l) Dầu bôi trơn : Với hộp giảm tốc bánh trụ làm vật liệu thép tra bảng 18-11 bảng 1813 ta chọn : Tên dầu Thiết bị cần Lượng dầu Thời gian bôi trơn mỡ thay dầu mỡ Dầu ôtô máy Bộ truyền kéo AK- 15 hộp 0,6 lít/Kw tháng b-Bôi trơn ổ lăn Khi ổ bôi trơn kỹ thuật , không bị mài mòn , ma sát ổ giảm , giúp tránh không để chi tiết kim loại trực tiếp tiếp xúc với , điều bảo vệ bề mặt giảm tiếng ồn ,Thông thường ổ lăn bôi trơn dầu mỡ , thực tế người ta thường dùng mỡ so với dầu mỡ bôi trơn giữ ổ dễ dàng , đồng thời có khả bảo vệ ổ tránh tác động tạp chất độ ẩm , Ngoài mỡ dùng lâu dài bị ảnh hưởng nhiệt độ theo bảng 1548 15a/T2 ta dùng loại mỡ M chiếm 1/2 khoảng trống thời gian thay mỡ khoảng tháng / lần 3.Điều chỉnh a-Điều chỉnh ăn khớp bánh Sai số chế tạo chi tiết theo kích thước chiều dài sai số lắp ghép làm cho vị trí bánh trục không xác, để bù vào sai số thường lấy chiều rộng bánh nhỏ tăng lên 10% so với chiều rộng bánh lớn b-Điều chỉnh khe hở ổ lăn Khe hở ảnh hưởng đến phân bố tải lăn độ bền lâu ổ , lựa chọn khe hở thích hợp có khả giảm tiếng ồn, giảm dao động tăng độ cứng gối trục Điều chỉnh ổ cách dịch chỉnh vòng thực cách sau: • Điều chỉnh nhờ đệm đặt nắp vỏ hộp • Điều chỉnh khe hở tạo độ dôi vòng đệm • Điều độ dôi ổ vít, vít tỳ vào vòng trung gian tác động đến vòng ổ làm cho vòng dịch chuyển theo phương dọc trục • Mài bớt vòng ổ đặt vòng ổ miếng bạc có chiều dầy khác Tài liệu tham khảo 49 -Trịnh Chất – Lê Văn Uyển : Tính toán thiết kế hệ thống dẫn động khí, Tập I,II Nhà xuất Giáo dục-1999 -Nguyễn Trọng Hiệp : Chi tiết máy, tập I tập II Nhà xuất Giáo dục -Ninh Đức Tốn - Đỗ Trọng Hùng: Hướng dãn làm tập dung sai Trường đại học bách khoa Hà nội – 2000 -Trịnh Chất : Cơ sở thiết kế máy chi tiết máy Nhà xuất khoa học kỹ thuật , Hà nội 1994 50