Đang tải... (xem toàn văn)
Tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí là nội dung quan trọng trong chương trình đào tạo kĩ sư cơ khí. Trong đó, đồ án môn học chi tiết máy là sự kết hợp chặt chẽ giữa lý thuyết với trải nghiệm thực tế. Do đó sinh viên có hệ thống hóa lại kiến thức của các môn đã được học như: chi tiết máy, sức bền vật liệu, cơ lý thuyết, dung sai, vẽ kỹ thuật…. Đồng thời giúp sinh viên làm quen với công việc thiết kế và làm đồ án chuẩn bị cho việc thiết kế làm đồ án tốt nghiệp sau này. Thiết kế hộp giảm tốc là cơ cầu truyền động băng ăn khớp trực tiếp, có tỉ số truyền không đổi và được dùng để làm vận tốc góc, tăng mô men xoắn. Với những chức năng như vậy ngày nay hộp giảm tốc được sử dụng rộng rãi trong các ngày cơ khí, luyện kim, công nghiệp đóng tàu… Thông qua đó giúp sinh viên có khả năng giải quyết vấn đề trong quá trình tính toán và thiết kế chi tiết máy, làm cơ sở để vận dụng vào thiết kế máy. Trong quá trình học và làm đồ án được sự hướng dẫn, giúp đỡ của cô Trần Thị Thu Hường cán bộ giảng dạy thuộc môn cơ sở thiết kế máy em đã hoàn thành xong đồ án môn học chi tiết máy. Tuy nhiên trong quá trình tính toán và thiết kế đồ án không thể tránh khỏi sai sót, do đó em rất mong đỡ và hương dẫn của thầy giáo để em có thể hoàn thành tốt đồ án của mình.
LI NểI U Tớnh toỏn thit k h dn ng c khớ l ni dung quan trng chng trỡnh o to k s c khớ Trong ú, ỏn mụn hc chi tit mỏy l s kt hp cht ch gia lý thuyt vi tri nghim thc t Do ú sinh viờn cú h thng húa li kin thc ca cỏc mụn ó c hc nh: chi tit mỏy, sc bn vt liu, c lý thuyt, dung sai, v k thut ng thi giỳp sinh viờn lm quen vi cụng vic thit k v lm ỏn chun b cho vic thit k lm ỏn tt nghip sau ny Thit k hp gim tc l c cu truyn ng bng n khp trc tip, cú t s truyn khụng i v c dựng lm tc gúc, tng mụ men xon Vi nhng chc nng nh vy ngy hp gim tc c s dng rng rói cỏc ngy c khớ, luyn kim, cụng nghip úng tu Thụng qua ú giỳp sinh viờn cú kh nng gii quyt quỏ trỡnh tớnh toỏn v thit k chi tit mỏy, lm c s dng vo thit k mỏy Trong quỏ trỡnh hc v lm ỏn c s hng dn, giỳp ca cụ Trõn Thi Thu Hng cỏn b ging dy thuc mụn c s thit k mỏy em ó hon thnh xong ỏn mụn hc chi tit mỏy Tuy nhiờn quỏ trỡnh tớnh toỏn v thit k ỏn khụng th trỏnh sai sút, ú em rt mong v hng dn ca thy giỏo em cú th hon thnh tt ỏn ca mỡnh Em xin chõn thnh cm n cụ giỏo Trõn Thi Thu Hng ó giỳp em hon thnh ỏn mụn hc chi tit mỏy ny ! Sinh viờn thc hin ao Vn Li PHN I: CHON ễNG C 1 Xỏc inh cụng sut ng c - Cụng sut cn thit c xỏc nh: Pt P ct = Trong ú: Pct: cụng sut cn thit ca trc ng c (kw) Pt: cụng sut tớnh toỏn trờn trc tang (kw) : hiu sut truyn ng - Hiu sut truyn ng: = 2ol br ot kn Trong ú: ol: hiu sut cp ln : hiu sut ca b truyn br: hiu sut ca b truyn bỏnh rng tr kn: hiu sut ca ni trc n hi Tra bng 2.3 (TTTK) ta cú: ol = 0,99 ; = 0,96 ; br = 0,98 ; kn = 0,995 = 0,992 0,96 0,98 0,995 = 0,92 Cụng sut trc tang Pt: Pt = F v 8850.0,45 = = 3,98(kw) 1000 1000 Pct = Pt 3,98 = = 4,33 (kw) 0,92 Xỏc inh s vũng quay s b ca ng c - T s truyn ca ton b h thng: ut = uh un Trong ú: uh : t s truyn ca hp gim tc (bỏnh rng tr rng thng ) un : t s truyn ca b truyn ngoi (ai dt) Tra bng 2.4 (TTTK) ta chn : uh =4 ; un = ut = 4.5 = 20 - S vũng quay s b ca ng c: nsb = nlv ut - Vi nlv s vũng quay ca trc tang nlv = 60000.v 60000.0,45 = = 45,26 (v/p) D 190 Trong ú: v: tc bng ti (m/s) D: ng kớnh tang quay (mm) nsb = 45,26.20 = 905,2 (v/p) - Chn s vũng quay ng b ca ng c: nb = 1455 (v/p) Chn quy cỏch ng c - ng c c chn tha cỏc iu kin: Pc Pct nb nsb Tmm T Tk Tdn - T bng P1.3 (TTTK) chn ng c 4A132S4Y3: Cụng sut 7.5 Vn tc 1455 Cos 0,86 87,5 Tmax /Tdn 2,2 PHN II: PHN PHễI TY Sễ TRUYấN Phõn phi t s truyn ut ca h dn ng Tk /Tdn 2,0 ut = - Xỏc nh t s truyn ca h: - Phõn phi t s truyn: nc 1455 = = 32,18 nlv 45,26 ut = uh un - Chn uh theo tiờu chun: uh= ut 32,18 = = 6,35 uh u = Phõn phi t s truyn nh sau: ut = 32,18 ; u = 6,35 ; uh = Xỏc inh mụmen xon v s vũng quay trờn cỏc trc ng c + Cụng sut trờn cỏc trc: - Trc : P1 = Pt 3,98 = = 4,06 (kw) ot ol 0,99.0,99 - Trc : P2 = P1 4,06 = = 4,21 (kw) ol br kn 0,99.0,98.0,995 + S vũng quay trờn cỏc trc: - Trc ng c: nc=1455 (v/p) n1 = - Trc : - Trc : n2 = nc 1455 = = 229,13 (v/p) u 6,35 n1 229,13 = = 45,83 (v/p) uh + Mụmen xon trờn cỏc trc: - Trc : T1 = 9,55.10 6 - Trc T2 = 9,55.10 P1 4,06 = 9,55.10 = 5,95.10 (N.mm) n1 229,13 P2 4,21 = 9,55.10 = 3,06.10 (N.mm) n2 45,83 - Trc ng c: Tc = 9,55.10 Pc 4,33 = 9,55.10 = 8,75.10 (N.mm) nc 1455 Trc Thụng ng c Trc Trc s Cụng sut (kw) T s truyn S vũng quay (v/p) Mụmen xon (N.mm) 4,33 U= 6,35 1455 8,75.104 Phần 2: thiết kế truyền : I/ Thiết kế truyền đai Đề : 4,06 229,13 5,95.105 4,21 Uh = 45,83 3,07.106 Thiết kế truyền đai dẹt với công suất truyền P c = 4,33kW , n dc = 1455 B ( vòng/phút ), tỉ số truyền Bài giải : Bơc 1: Chọn loại đai B B B u = 6,35 Tải trọng ổn định , đai làm việc ca Với Pc=4,33kW chọn loại đai dẹt , đai vải cao su loại A chiều dày lớp 1,5 mm Bớc2 : Đờng kính bánh đai nhỏ : D = ( 1100 ữ 1300 ) B B Pc ( mm ) = ( 1100 ữ 1300 ) ndc 4,33 1455 = ( 163,98 ữ 196,29 ) Bảng 15 :Quy chuẩn Chọn D = 200 ( mm ) B B D1 n1 D1.ndc 3,14.200.1455 = = 60.103 60.10 60.10 Nghiệm vận tốc : v = 7,64 ( m/s ) v = 7,64 < [v] = (25 ữ 30) ( m/s ) Thoả mãn Đờng kính bánh đai lớn : D = U D = 6,35 200 = 1270 ( mm ) Quy chuẩn D = 1270 mm Vậy D = 200 mm D = 1270 mm Nghiệm sai số tỉ số truyền : Có Ulý thuyêt =Uđai =6,35 B B B B B B B B B B U TT = B B D2 = D1 (1 ) 600 3,03 200(1 0,01) Đai vải cao su có = 0,01 = 1% Do U = U lt U TT 6,35 3,03 100% = 100% = 0,65% < [ i ] = -5% U lt 6,35 Thoả mãn Vậy chọn D = 200 mm D = 1270 mm Bớc Xác định khoảng cách hai trục (A) chiều dài đai (L) : Chọn A = ( D + D ) = ( 200 + 1270 ) = 1600 ( mm ) A=2,5 m B B B B B B B B Tính L : L = 2A + ( D2 D1 ) ( D1 + D2 ) + A = 2,5 + 3,14 (1,27 0,20) + (0,20 + 1,27) 4.2,5 L =3,841 m Đối đai dẹt lam việc cần cộng thêm lợng l =(100 ữ 400) mm để nối đai.Chọn l=200mm L=L+ l=3841 + 200 = 4041 ( mm) Nghiệm mỏi : U = 9,55 v = L 3,841 2,4 ( 1/s ) < [U] = (3 ữ ) ( 1/s ) Đảm bảo điều kiện bền lâu Bớc4: Tính góc ôm 12700 200 D D1 Góc ôm : = 180o-57o = 180o-57o A 1600 Đảm bảo điều kiên góc ôm Bớc5: Tính tiết diện Đai gồm lớp lớp dày1,5 mm(bảng 14) S = 3.1,5 = 4,5 mm - Nghiệm lại tỷ số truyền S S < D1 D S D Với T = năm Bảng 16 165o45>[ ] = 150o S 4,5 S = = D1 200 D 30 = 30 thỏa mãn S = 4,5 hợp lý Tính B: B P S K C Trong đó: P= 1000.4,33 1000.Pc = = 263,141 ( N ) 9,55 v Tính K : Theo bảng 16: Để truyền làm viêc với hiệu suất cao ta chon ứng suất lực căng B B = 1,8 N/mm2 Đai vải cao su có a = 2,5 ; W = 10 B B 4,5 = 2,27 ( N/mm2 ) 200 [K ] = 2,5 - 10 B S ( N/mm2 ) D [K ] = a W B B B Tính C C = C1 C2 C3 C4 - xác định hệ số góc ôm C : B B B B B B B B B Theo bảng 17: B = 170 C1 = 0,97 = 160 C1 = 0,94 0,97 0,94 55 ' = 9,5 + 0,94 = C 169 10 o 0,9685 - xác định hệ số vận tốc C2 v = 5m / s C 25 = 1,03 1,03 , 55 Theo bảng 18 : 4,55 1,0027 C = 1,03 10 v = 10m / s C = - xác định hệ số điều kiên làm việc C3 Hộp giảm tốclàm viêc ca ,động quay chiều ,tải trọng ổn định Nên theo C = 0,6 bảng 19 - xác định hệ số vị trí truyền C4 B B Bánh đai đặt nằm ngang C = C = 0,9685 1,0027.0,9.1 0,874 B B B P 263,141 = = 28,84 (mm) 4,5.0,874.2,32 S K C Tra bảng 14 Quy chuẩn B = 100 mm thoả mãn B, S thẳng hàng Dây đai chọn kích thớc hợp lý : S = 4,5 ; B = 100 mm F = S B = 4,5 100 = 450 ( mm2 ) Bớc :Tính lực tác dụng lên trục : Rđ = 3.T0 sin = 3. B.S sin 2 =3 1,8 100 4,5.sin 165 45' = 2411,23 ( N ) II/Thiết kế truyền bánh Đề bài: Thiết kế truyền bánh trụ thng làm việc hộp giảm tốc , truyền công suất N = 229,13 kW tỉ số truyền ibr = , tốc độ quay n = 79,78 vòng/phút bánh quay chiều, tải trọng không thay đổi Bài giải: Bớc 1: Chọn vật liệu: Theo bảng phối hợp cặp vật liệu : Bánh nhỏ thép 50 (Bánh chủ động) Bánh lớn thép 45 (Bánh bị dẫn) Bớc 2: Chọn phơng pháp nhiệt luyện: thờng hoá HB [n] Thoả mãn sức bền xoắn 2,52.13,02 + 0,05.13,02 A d, Tính lực tác dụng lên ổ : R D , R B B B B B Có : Y D = 200,5 N Y B = 1084,38 N X D = X B = 1682,555 B B B B B B B B RD = X D2 + YD2 = 1694,45 ( N ) RB = X B2 + YB2 = 2001,71 ( N ) B B B B 2,Thiết kế ổ III A,Yêu cầu: Tính toán ổ trục quay với tốc độ n = 79,78 vòng/phút RB = 2001,71 N 21 ,RD = 1682,555 N lực Pa = 715,27 N Đờng kính cổ trục 50 mm Thời gian làm việc (1 năm 365 ngày, ngày ca, ca ) 16000giờ Tải trọng va đập nh B, Tính toán: Chọn ổ bi đỡ chặn 36207 có góc = 120 [C] = 350.000 RB Pa RD SB SD *Tính Q hai ổ: Tổng lực dọc trục AB = S B + S D + Pa AD = S D + S B Pa SB = 1,3.RB.tg = 1,3.2001,71.tg120 = 553,11( N ) SD = 1,3.RD.tg = 1,3.1694,45.tg120 = 468,1( N ) AB = 553,1 + 468,1 + 715,27 = 630,27 ( N ) AD = 468,1 + 553,1 715,27 = 630,27 ( N ) Vậy ổ D tính nh ổ đỡ ổ B tính nh ổ đỡ chặn QD = RD KV KT Kn QB = ( RB.KV + m AB ) KT.Kn Bạc quay KV = Nhiệt độ t0 < 1000c Kn = Tải trọng va đập vừa KT = 1,2 Tra bảng 57 m = 1,5 Thay số QD = 1694,45 1.1,2 = 2033,34 QB = (2001,71 + 1,5 630,27 ) 1,2 = 3536,53 Trong đó: 22 So sánh Q hai ổ ta tính C theo hệ số Qmax QB > QD C = QB ( n h ) 0,3 = 3536,53 ( 79,78 35040 )0,3 = 303748 ( ) Ta thấy: [ C ] < C < [ C ] ổ chọn hợp lí Tính lại thời gian h = [C ] n Q 3, 33 350000 = 79,78 3536,53 Vậy thời gian làm việc ổ III: 3, 33 = 55346,47( ) h = 55346,47 3, Thiết kế trục II A, Đề bài: Tính sức bền cho trục lắp bánh bánh đai nh hình vẽ Trục lắp bánh nghiêng có: Lực tiếp tuyến : P1 = 3365,11 ( N ) Lực hớng tâm : P r1 = 1252,26 ( N ) Lực dọc trục : P a1 = ( N ) Lực dây đai : Rđ =2411,23 (N) B B B B Truyền momen xoắn : M Z = MXII = 96242,165 ( Nmm ) Đờng kính vòng chia bánh răng: d = 66,5 mm B,Thiết kế : + Chọn vật liệu chế tạo trục: B B B B + Dùng thép 45 có b = 600 N/mm2 = 260 N/mm2 [ ] = 55 N/mm2 Bớc1 : Chọn sơ :dsb Mx = MxmaxII = 96242,165 (Nmm) Mx 0,2.[ ] [ ] = 14 d sb 96242,165 32,51 0,2.14 Quy chuẩn dsb = 35 Bảng 59 có BổII = 17 Ta có LII = lng + lII Với lII = lIII = 134 mm 23 lng = lm/oII Bo II l + l3 + l + m / oII 2 chọn l3 =30 l4 =15 = (1,2 ữ 1,5 )dsb = (42 ữ 52,5) Lấy lm/oII = 60 17 50 + 30 + 15 + = 78,5 2 LII = 78,5 +134 = 212,5 ( mm ) Sơ đồ hóa lực tâm lng = Mz YB A XB D B 78,5 D -Theo phần ta có: D C 70,5 70,5 Pr1 = PR2=1252,26 N Pa1 = Pa2 = N Rd =2411,23 N P1 = P2 =3365,11 N ma= Pa1 m = P1 66,5 d 01 23782,72 (Nmm) =715,27 2 66,5 d 01 111889,90 =3365,11 2 Tính phản lực B & D: + m D ( F ) = -yB 141 +Pr1.70,5 ma + Rđ (78,5+134) = YB = ma Rd 212,5 Pr1 70,5 23782,72 2411,23.212,5 1252,26.70,5 =141 134 24 D D YB =4305,13 (N) + m B ( F ) = Rđ.78,5 - Pr1.70,5 ma + YD.134 = YD = ma + p r1 70,5 Rd 84 141 = 23782,72 + 1252,26.70,5 2411,23.78,5 -576,22 (N) 134 Nghiệm lại YD+ YB =-576,22+4305,13 =3728,91 =Rđ+Pr1 (thỏa mãn ) -Tính XB XD ? Trong mặt phẳng ngang có tảI trọng đối xứng XB =XD= P1 3365,11 = = 1682,555 (N) 2 Vẽ biểu đồ nội lực: -Biểu đồ mô men uốn đứng :MX +Tại A D : MuD= MuA= + Tại B +Tại mặt cắt C MuB= -Rđ.78,5 = -2411,23.78,5 = -189281,55 Muc= -Rđ (78,5+70,5) +YB 70,5 =-2411,23.149 +4305,13 70,5 MuctráI =-55761,605 (Nmm) MucphảI =YD.70,5 =576,22 70,5 = 40623,51 (Nmm) + Biểu đồ mômen uốn ngang: M yc = X B 70,5 = 1682,555.70,5 = 118620,12( Nmm) + Biểu đồ mômen xoắn: MZ =MmaxII = 96242,165 (Nmm) 25 (Nmm) Tính đờng kính trục mặt cắt : A, B ,C ,D - Tại A dA M tdA 0,1.[ ] MtdA = Mz = 96242,165 (Nmm) =55 (vì chọn vật liệu thép 45) dA - 96242,165 = 25,96 0,1.55 Tại B & D đờng kính dD = d B MtđB = M tdB 0,1.[ ] M xB + M Z2 = (189281,55) + (196242,165) = 212344,200 dB = dD 212344,2 0,1.55 33,79 ( mm ) -Tại C :Lắp bánh tồn thành phần nội lực Mx , My , Mx dC MtđC = M tdC 0,1.[ ] M 2c max + M 2c + M Z2 = (55761,605) + (118620,12) + (196242,165) = 162611,94 ( N.mm ) dC 162611,94 = 30,92 ( mm ) 0,1.55 -Tại A C có lắp then đờng kính phải tăng 4% dA = 4%.30,09 + 30,09 = 31,29 ( mm ) dC = 4%.34,15 + 34,15 = 35,5 ( mm ) Quy chuẩn đờng kính: dc = 45 mm dD = dB = 40 mm dC = 30 mm; 26 Vẽ kết cấu trục 27 A YB YB Pa1 P1 Pr1 B Rđ 28 YD XD A Bơc 3, Tính xác + Nghiệm hệ số an toàn mòn cho tiết diện nguy hiểm - Nghiệm mặt cắt C: uốn xoắn đồng thời n n n= n = Có : n2 + n2 K ; a + m n = K a + m Điều kiện : n [n] = 1,5 ữ 2,5 a = max = Mu = Mu Wx ( M xC ) + ( M C ) = (55761,605) + (118620,12) = 131072,84( N.mm ) Wx = Wu Tra bảng 48 Wu = 7,8 ( cm3 ) a = m = Ftruc Pa1 F then 131072,84 = 16,80 ( N/mm2 ) 7,8.10 Pa1 = d C b.h = 715,27 3,14.45 = 0,46 a =m = MZ ( trục quay chiều ) 2.W0 W0 tra bảng 48 W0 = 16,74 103 ( mm3 ) a =m = 96242,165 2.16,75.10 2,87 ( N/mm2 ) Tra bảng52: K , K : K = 1,49 ; K = 1,5 29 14.9 Tra bang 50 : , : 1,49 K = = 1,79 0,83 = 0,83 ; = 0,71 K = ; Đồng thời tra bảng 53 ta đợc: 1,5 = 2,1 0,71 K = 3,36 ; K = 2,52 K K = 3,36 = 2,52 So sánh lấy: ; tra bảng 49 Đợc = 0,1 = 0,05 Thay số: n = 260 4,65 3,36.16,8 + 0,1.0,46 n = n= 160 22,26 2,52.2,87 + 0,05.2,87 4,65.22,26 4,65 + 22,26 2 4,55 > [n] Thoả mãn + Nghiệm bền mặt cắt A : Chỉ chịu mômen xoắn n = K a + m Trong : ( trục quay chiều ) MZ = 96242,165.mm Tra bảng 48 cho dA= 30 mm W0 = 4,97 103 ( mm3 ) kích thớc rãnh then B ì H = ì a =m = 96242,165 = 12,03 ( N/mm2 ) 2.4,97.10 Tra bảng cho K K = 1,5 K = 1,95 = 0,77 Mặt khác tra bảng lắp có độ dôi bảng 53 30 Ta có: So sánh lấy K = 2,05 K = 2,05 Tra bảng 49 = 0,05 Thay số: n = 160 = 5,9 > [n] Thoả mãn sức bền xoắn A 2,5.12,03 + 0,05.12,03 - Tính lực tác dụng lên ổ RD , RB Có : YD = 576,22 N YB = 4305,13 N XD = XB = 1682,55 N RB = 2 X B2 + YB2 = 1682,555 + 4305,13 4622,24( N ) RA = 2 X A2 + Y A2 = 1682,555 + 576,22 1778,48 ( N ) 2,Thiết kế ổ II A, Yêu cầu: Tính toán ổ trục quay với tốc độ n = 239,34 vòng/phút RB = 4622,24 N RD = 1778,48 N ; lực Pa = 715,27 Đờng kính cổ trục 40 mm Thời gian làm việc năm =35040 Tải trọng va đập vừa B, Tính toán: Tính Q hai ổ: Tổng lực dọc trục RB AB = S B + S D Pa B SB AD = S D + S B + Pa Chọn ổ đỡ chặn hạng trung kí hiệu :46308 có : [ C ] = 600.000 31 RD Pa SD D = 26 SD = 1,3.RD.tg = 1,3 17778,48.tg260 1127,64 ( N ) SB = 1,3.RB.tg = 1,3.4622,24 tg260 2930,74 ( N ) AB = 2930,74 715,27 + 1127,64 = 2518,37 ( N ) AD = 1127,64 + 715,27 + 2930,74 = 2518,37 ( N ) Vậy ổ B tính nh ổ đỡ ổ D tính nh ổ đỡ chặn QB = RB KV KT Kn QĐ = ( RD.KV + m AD ) KT.Kn Bạc quay KV = Nhiệt độ t0 < 1000c Kn = Tải trọng va đập vừa KT = 1,2 Tra bảng 57 m = 0,7 Thay số QB = 4622,24 1,2 = 5546,688 QD = ( 1778,48 + 0,7 2518,37 ) 1,2 = 4249,6 So sánh Q hai ổ ta tính C theo hệ số Qmax = QD Trong đó: QD > QA C = QD ( n h ) 0,3 =4249,60 ( 239.34 35040 )0,3 = 507483,43 600000.2 = 400000 < C = 507483,43 < [C] = 600000 [C ] = 3 Vậy ổ chọn hợp lý Kí hiệu 46307 Tính lại thời gian Ta thấy: h = [ C ] n QDĐ 3, 33 600000 = 239,34 4249,60 3, 33 = 60232,28 (giờ) thời gian làm viêc ổ II h = 60232,28 gi IV QUAN Hệ KíCH THƯớc phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc : 32 I/ Chiều dày : -chiều dày thân hộp : = (0,03 A + 3) > 6mm Lấy = 10mm - Chiều dày nắp hộp : 1= 0,9 lấy 1= = 10 II/ Gân tăng cứng : - Chiều dày e = ( 0,8 ữ ) - Độ cao h < 58mm lấy e = =10 - Độ dốc :20 III/ Đờng kính : - Bulông ( bắt với bệ máy ) : d1 > 0,04A d2 >12 Lấy d1 =16 - Bulông cạnh ổ d2 : ữ d2 =( 0,7 0,8 ) d1 =11, ữ 12,8 ) d2 =12 - Bulông ghép bích lắp thân : d = ( 0,8 ữ 0,9 ) d2 = (9,6 ữ 10,8 ) d = 10 - Vít ghép lắp ổ : d = (0,6 ữ 0,7 ) d2 = (7,2 ữ 8,4 ) d4 = - Vít ghép lắp cửa thăm : - d = ( 0,5 - d =6 ữ 0,6 ) d2 = (6 ữ 7,2 ) IV/ Mặt bích ghép lắp thân : - Chiều dày bích thân hộp S =(1,4 ữ 1,8) d =14 ữ 18 - Chiều dày bích lắp hộp S = (0,9 ữ 1).S - Bề rộng bích lắp thân K3=K2-(3 ữ 5) mm K2 :Bề rộng mặt ghép bulong cạnh ổ 33 ` S =14 S = 14 K2=E2+R2+(3 ữ 5) mm Ta có E2=1,6 d2=1,6.12=19,2 R2=1,3 d2=15,6 K2=E2+R2+(3 ữ 5) mm =15,6+19,2+(3 ữ 5) mm=37,8 ữ 39,8 K2=38mm K3=38- (3 ữ 5) mm=34 V/ Kích thớc mặt đế hộp,khe hở chi tiết :` - Mặt đế hộp chiều dày S1=(1,3 ữ 1,5 ).d1=20,8 ữ 24 S1=24 - Khe hở chi tiết bánh với thành hộp (1 ữ 1,2). 10 ữ 12 34