tính toán thiết bị cô đặc gián đoạn ống tuần hoàn trung tâm

Cân vật chất:  Suất lượng sản phẩm (Gc): với xđ = 15% => ρđ = 1061,35 (kg/m3) (tra bảng) Gđ = 1,8*1061,35 = 1910,43 (kg/mẻ) Gđ*xđ = Gc*xc Giai đoạn 15 – 35: Gđ = 1910,43 (kg/mẻ) xđ = 15; xc = 35 lượng sản phẩm: lượng thứ: W = Gđ - Gc = 1910,43 – 818,756 = 1091,67 Giai đoạn 35 – 55: Gđ = 818,756 (kg/mẻ) xđ = 35; xc = 55 lượng sản phẩm: lượng thứ: W = Gđ - Gc = 818,756 – 521,026 = 297,729 Giai đoạn 55 – 75: Gđ = 521,026 (kg/mẻ) xđ = 55; xc = 75 lượng sản phẩm: lượng thứ: W = Gđ - Gc = 512,026 – 382,026 = 138,94 Tóm tắt bảng cân vật chất: nồng độ ρ= khối lượng dd G thể tích dd nồi W= 15 1061.35 1910.43 1800 35 1153.31 818.7557143 709.918161 1091.674286 55 1259.76 521.0264 413.5918 297.7294 75 1381.41 382.086 276.5913089 138.9403636 Chế độ nhiệt độ _ Gọi ∆”’ tổn thất nhiệt độ thứ đường ống dẫn từ buồng bốc đến TBNT,chọn ∆”’ = 1oC _ áp suất chân không: Pck = 0,85 Đổi áp suất tuyệt đối ta áp suất thiết bị ngưng tụ là: 1,033 – 0,85 = 0,183 at _ tra bảng => tn = 57,63 0C _ tsdm(Pht) = 57,63 + = 58,63 => Pht = 0,1914 at (tra bảng) Xác định nhiệt độ tổn thất : Tổn thất nhiệt nồng độ tăng (∆’): ∆’ = ∆’0 f ∆’0 - tổn thất nhiệt độ áp suất khí Theo đồ thị ta được: x = 15% => ∆’0 = 0,25 x = 75% => ∆’0 = f - hệ số hiệu chỉnh khác áp suất khí quyển, tính theo công thức: Trong đó: + tht : nhiệt độ thứ (tht = 58,63 0C ) + r : ẩn nhiệt hoá hơi nhiệt độ t ht Tra bảng 57, VD BT T10, trang 443 ta r = 2359996,2 (j/kg) => tổn thất nhiệt: nồng độ dung dịch tổn thất ∆0 tổn thất ∆' nhiệt độ sôi dd (pht) 15 35 0.2 0.8 0.150428403 0.601713611 58.7804284 59.23171361 55 75 2.3 1.729926632 5.264994096 60.35992663 63.8949941 nhiệt độ sôi dung dịch tai mặt thoáng: tsdd(Pht) = tsdm(Pht) + ∆’ = 58,63 + 0,188 = 58,82 tsdd(Pht) = tsdm(Pht) + ∆’ = 58,63 + 5,2641 = 63,9 chọn đốt at => thđ = 132,9 0C Tổn thất nhiệt áp suất thuỷ tĩnh (∆”): Gọi chênh lệch áp suất từ bề mặt dung dịch đến ống ∆P (N/m 2), ta có: Ptb = Pht + ∆P ∆P ρs.g.Hop (N/m2) Trong đó: _ ρs: khối lượng riêng dung dịch sôi (kg/m3) ρs = 0,5 ρdd = 0,5 1061,35 = 530,675 (kg/m3) _ ρdd : khối lượng riêng dung dịch (kg/m 3) Tra bảng I.86 Sổ tay trình thiết bị tập => ρdd = 1061,35 (kg/m3) Hop = [0,26 + 0,0014.(ρdd – ρdm)].H0 _ H0: chiều cao ống truyền nhiệt chọn H0 = 1,5 m _ρdm = 983,86 Hop = [0,26 + 0,0014.(1061,35 – 983,86)].4,5 = 0,55273 ∆P = 0,5.530,675.0,55273.9,81 = 1438,73 = 0,015 at Ptb = 0,015 + 0,1914 = 0,206 at Tra sổ tay Ptb = 0,206 (at) ta có tsdm(Ptb) = 60,24 0C Suy : ∆” = 60,24 – 58,63 = 1,61 C tsdd(Ptb) = tsdd(Pht) + ∆’’ = 58,78 + 1,61 = 60,39 bảng tổn thất nhiệt as thuỷ tĩnh: nồng độ dung dịch tổn thất ∆'' nhiệt độ sôi dd (Ptb) 15 1.61 60.390428 35 55 2.231 3.063 61.4627136 63.42292663 75 4.103 67.997994 nhiệt độ sản phẩm đáy: tsdd(đáy) = tsdd(Pht) + 2.∆’’ = 63,9 + 2.4,17 = 72,24 cân nhiệt lượng: nhiệt lượng dung để đun nóng đến nhiệt độ sôi: Qđ = Gđ.Ctb.(tsdd(Pht) – tđ) = 1910,43.3863,14.(58,82 – 30) = 0,212.109 J với: t = 30, x = 15%: C1 = 4190 – (2514 – 7,542.t).x = 4190 – (2514 – 7,542.30).0,15 = 3846,839 (tập 2/153) t = 58,82, x = 15%: C2 = 4190 – (2514 – 7,542.t).x = 4190 – (2514 – 7,542.58,82).0,15 = 3879,441 Ctb = (C1 + C2)/2 = (3846,839 + 3879,441)/2 = 3863,14 nhiệt lượng làm bốc dung dịch: Thành lập phương trình cân nhiệt: Gđcđtđ + D(1 – φ)i”D + φcDθ = Wi”W + Dcθ + Gccctc ± Qcđ + Qtt nhiệt lượng đốt cung cấp: QD = D(1 – φ)(i”D – cθ) = D(1 – φ)r = Gccctc - Gđcđtđ + Wi”W nhiệt dung riêng dd: C = 4190 – (2514 – 7,542.t).x = 4190 – (2514 – 7,542.58,82).0,15 = 3879,389 Bang nhiêt dung riêng: nồng độ 15 35 55 75 3879.39 3466.45395 2665.92203 Cdd 3057.679012 Chon đốt at => r = 2171000 nhiệt độ thứ 58,83 => i” = 2605669.6 xem nhiệt độ cô đặc không đáng kể tổn thất nhiệt: 5% giai đoạn từ 15 – 35: Gđ = 1910,43; Cđ = 3879,393; tđ = 58,78 Gc = 818,76; Cc = 3466,45; tc = 59,23 W= 1091,67 nhiệt lượng tiêu tốn cho trình: Q1 = 818,76.3466,45.59,23 – 1910,43.3879,393.58,78 + 1091,67.2605669.9 = 2,577.109 nhiệt lương cần cung cấp: QD1 = Q1/0.95 = 2,577.109/0.95 = 2,71.109 lượng đốt sử dụng: D1 = Tương ktuwj cho giai đoạn lại, ta có: nồng độ dung dịch nhiệt lượng tiêu tốn cho QT (Q) nhiệt lượng cần cung cấp (QD) lượng đốt sử dụng (D) nhiệt lượng hưu ích tổng nhiệt cung cấp 35 2577012205 2712644426 1315.253425 2577012205 2712644426 55 703835406.3 740879375 359.2229509 3280847611 3453523801 75 330955563.6 348374277.5 168.9128355 3611803175 3801898078 tổng lượng đốt sử dụng 1315.253425 1674.476376 1843.389211 Tính toán truyền nhiệt Tính toán truyền nhiệt cho thiết bị cô đặc: Trình tự tính lặp: Nhiệt tải riêng phía ngưng (q1): - Chọn nhiệt độ trung bình vách ống tv1 (tv1 < tD) => ∆t1 = ∆tv1 = tD – tv1 Tính α theo công thức (V.101), sổ tay tập 2, trang 28: α1= Trong đó: + r - ẩn nhiệt ngưng tụ nước áp suất đốt + H - chiều cao ống truyền nhiệt +A - phụ thuộc nhiệt độ màng nước ngưng t m= (tD + tv1)/2 Với A tra sổ tay tập - 2, trang 28 Trong tD, tv1: nhiệt độ đốt vách phía ngưng Tính nhiệt tải riêng phía ngưng: q1 = α 1*∆t1 Nhiệt tải riêng phía dung dịch (q2): - Tính theo công thức tv - Theo VD BT tập 10 ta có công thức; Trong đó: - : tổng trở vách - rcáu 1: nhiệt truyền từ cáu đến nước - rcáu 2: nhiệt truyền từ cáu đến dung dịch đường sôi : bề dày ống - : hệ số dẫn nhiệt ống    t2 = tv2 – tsoitb (Khi trình cô đặc diễn ổn định q1= q2 = qv) - Tính hệ số cấp nhiệt nước cô đặc theo nồng độ dung dịch thức : theo công = 0.56.p0,15.q0.7 (W/m2.K) ( Theo Sổ tay trình thiết bị tập trang 26 ) với - q = q1 Tính theo công thức VI.27 Sổ tay tập trang 71 Với : • • Cdd: nhiệt dung riêng dung dịch (J/kg.K) :độ nhớt dung dịch • : độ nhớt nước • : khối lượng riêng dung dịch • : khối lượng riêng nước : độ dẫn điện dung dịch • - Tính nhiệt tải riêng phía dung dịch theo công thức: q2 = Xác định sai số ss = t2 TÍNH LẶP Nồng độ 15% • Chọn áp suất đốt at Tra bảng 57, VD BT tập 10, trang 447 ta có tD = 132.9 0C iD = 2370000 rD = 2171000 J/kg Nhiệt tải riêng phía ngưng (q1) chọn tv1 = 126.20C => tm = (tD + tv1)/2 = (132.9+126.2)/2 = 129.55 0C => Tra Sổ tay QT TBTN tập trang 28 áp dụng công thức nội suy ta A = 190.79 • ∆t1 = ∆tv1 = tD – tv1 = 132.9 – 126.2 = 6.70C • hệ số cấp nhiệt phía ngưng • α 1= = = 8394.21 (W/m2.độ) với chiều cao ống truyền nhiệt H = 1.5 m  Nhiệt tải riêng phía ngưng: q1 = α 1*∆t1 = 8394.21 * 6.7 = 56241.22 (W/m2 độ) Nhiệt tải riêng phía dung dịch (q2) • Tính Δtv Chọn rcáu 1= 0,387.10-3 (m2.K/W) rcáu = 0,387.10-3 (m2.K/W) (Tra bảng V.I trang Sổ tay trình thiết bị tập 2) Chọn bề dày ống = mm Chọn hệ số dẫn nhiệt ống inox không rỉ λ = 17.5 W/m.0K =  = 0.00094543 = 0.00094543 * 56241.22 = 53.170C tv= tv1 – tv2 => tv2 = tv1 - tv = 125.7 – 53.17 = 73.030C Và : • t2 = tv2 – tsoitb = 73.03 – 60.34 = 12.640C Hệ số cấp nhiệt nước cô đặc theo nồng độ dung dịch αn = 0.56.p0,15.q10.7 = 0.56*( 0,1914 9,81.104) 0,15 *56241.220.7 = 5179.26 (W/m2.K) ( at = 9,81.104 N/m2) • Cdd: nhiệt dung riêng dung dịch (J/kg.K) Cdd = 4190 - (2514 – 7,542*t)*x = 4190 – ((2514 – 7,542*60.34)*15= 3881.22 (J/kg.K) ( Theo công thức I.50 Sổ tay trình thiết bị tập trang 153) • Nhiệt dung riêng nước Cn = 4181.63 (J/Kg.K) • Độ nhớt dung dịch μdd = 0.000687 N.s/m2 (Tra bảng I.112 Sổ tay trình thiết bị tập trang 114) • Độ nhớt nước = 0.00048 N.s/m2 (Tra bảng I.102 Sổ tay trình thiết bị tập trang 95) • Khối lượng riêng dung dịch = 1061.35(kg/cm3) (Tra bảng 39 Ví dụ tập – tập 10 trang 427) • Khối lượng riêng nước = 983.86 (kg/cm3) (Tra bảng 39 Ví dụ tập – tập 10 trang 427 • • • : độ dẫn điện nước (Tra bảng = 0.65736 ( W/m.K) Tính α2: = 4613.00 (W/m2.K) Nhiệt tải riêng phía dung dịch: q2 = t2 = 4613.00 * 12.64 = 58296.82 (W/m2 độ) So sánh q1 q2 ta thấy: Tính lặp tương tự ta có bảng số liệu thống kê sau: Thông Cdd Cn số 15% 3881.16 4181.63 0.000678 0.00048 1061.35 983.86 0.0651 0.65736 số: thoả kiểm tra áp suất cho phép: kiểm tra lực nén chiều trục: N tỉ số (tra bảng hoá dầu/103) => N điều kiện: (hoá dầu – 31 trang 134) bề dày đáy 10 mm Tính cho nắp thiết bị đường kính 1500 mm chieeud cao gờ 50 mm chiều cao phan elip 375 mm nắp chịu as buồng bốc 0,184 chọn bề dày nắp 10 mm Rt = Dt = 1500 mm Kiểm tra: (α = 0,7 thép ko gỉ) (hoá dầu/127) Ta thấy ta dung CT ( – 13 hoá dầu/127) (kiểm tra DK thoả) > Pn = 0,184 (thoả) bề dày nắp 10 mm TÍNH CÁCH NHIỆT CHO THÂN chiều day lơp cách nhiệt buồng đốt: CT vi66 tập 2/92 Trong λ hệ số dẫn nhiệt vạt liệu cách nhiệt tT1 nhiệt độ bề mặt lớp cách nhiệt tiếp giáp với thiết bị tT2 bề mặt lớp cách nhiệt phía KK (40 – 50) tKK nhiệt độ KK αn hệ số cấp nhiệt từ mặt lớp cách nhiệt tới KK CT vi67 tập 2/92 m chọn bề dày lớp cách nhiệt 20 mm MỐI GHÉP BÍCH Bích nối buồng bốc với nắp Áp suất thiết bị: 0,184 N/mm2 đường kính bích: 1500 mm chọn bích liền kiểu D = 1640 mm Db = 1590 mm Dl = 1560 Do = 1513 db = 20 h = 25 số bulong 32 bích nối buồng đốt với đáy chọn bích liền kiểu D = 1140 mm Db = 1090 mm Dl = 1060 Do = 1013 db = 20 h = 22 số bulong 28 bích nối buồng đốt buồng bốc chọn bích giống buồng đốt đáy VỈ ỐNG chọn vỉ ống phẳng tròn nhiệt độ tính toán: 132,9 ứng suất cho phép tiêu chuẩn: 138 hệ số an toàn nB = 2,6 (chọn bảng – hoá dầu/14) giới hạn bền uốn: [σu] = 2,6.138 = 358,8 áp suất làm việc: P0 = PD – PCK = – 0,85 = 2,15 at = 0,215 N/mm2 chieeud dày tính toán tối thiểu vỉ ống: mm (CT – 47 hoá dầu/181) Trong đó: K = (0,028 – 0,36) chọn 0,36 Dt đường kính cuat thiết bị chọn sơ chiều dày vỉ: mm (CT – 51 hoá dầu/182) chọn h’ = 11 mm kiểm tra ứng suất uốn: (thoả) ống bố trí theo đỉnh tam giác chọn vỉ ống dày mặt bích 22 mm TAI TREO CHÂN ĐỠ thể tích thép làm ống truyền nhiệt: thể tích thép làm buồng đốt: thể tích thép làm đáy: Vd = diện tích đáy bề dày đáy = 1,399.0,01=0,01399 thể tích thép làm đáy Vn = diện tích nawps bề dày nắp = 2,68.0,01 = 0,0268 thể tích thép buồng bốc: VBB = VtrụB + VnónB + Vgờ VtrụB = Vgờ = VnónB = VBB = 0,052 + 0,00079 + 0,0148 = 0,06759 thể tích thếp làm bích nối buồng bốc với nắp: V1 = thể tích thếp làm bích nối buồng đốt thể tích làm bích ko có vỉ ống: V2 = thể tích làm bích có vỉ ống => tông thể tích thép làm thiết bị: Vthếp = khối lượng riêng thép: 7900 khối lượng thiết bị: 7900.0,25575 = 2020,425 kg khối lượng dd nặng nhất: 1910,43 kg tổng khối lượng: 2020,425 + 1910,43 = 3930,855 kg tai treo dùng tai treo tai cho tai: N Tra bảng xiii36 tập 2/437 trọng tải cho phép 10000 N bề mặt đỡ: 89,5.10-4 m2 trọng tait cho phép lên bề mặt đỡ: 1,12.10-6N/m2 kích thước: L = 110 B = 85 B1 = 90 H = 170 S=8 l = 45 a = 15 d = 23 khối lượng kg, vật liệu thép CT3 TÍNH VÀ CHON BƠM Bơm chân không Công suất bơm: KW Trong đó: P1 = Pck – Ph = 0,183 – 0,06117 = 0,12123 at m: hệ số đa biến 1,2 – 1,62 chọn 1,3 : hệ số hiệu chỉnh 0,8 chọn bơm PMK – với thông số sau (bảng 2.58 tập 1/513) Năng suất độ chân không : 0,15 m3\h Số vòng quay : n = 1450 v/ph Công suất động điện : 4,5 KW Lưu lượng nước : 0,1 m3/h Khối lượng : 93 kg Kích thước ( dài x rộng x cao) : 575 x 410 x 390 (mm) Bơm nước đưa vào thiết bị ngưng tụ: Năng suất bơm: CT 1.3 tập 10/6 Lưu lượng nhập liệu: m3/s Áp dụng phương trình Becnouli với mặt cắt 1-1 ( mặt thoáng bể nước) 22 ( mặt thoáng thiết bị ngưng tụ) v1 = v2 dhút = dđẩy z1 = m chiều cao mặt thoáng bể so với mặt đất z2 = 12 m chiểu cao tb ngưng tụ = 11,55 m P1 = 1at => P2 = 0,185 at = > mH2O mH2O : tổng tổn thất ống chọn dhút = dđẩy = 100 mm l = 13 m vận tốc chảy ống: m/s Chuẩn số Re: chọn độ nhám ống thép ε = 0,3 Ren < Re tổng tổn thất áp suất: m chọn α1 = α2 = => chọn bơm X90/19 (bảng 1.7 vd tap 10/35) lưu lượng: 2,5.10-2 m3/s cột áp: 13 số vòng quay: 48,3 vòng /phút Bơm nhập liệu: Năng suất bơm: CT 1.3 tập 10/6 Lưu lượng nhập liệu: m3/s Áp dụng phương trình Becnouli với mặt cắt 1-1 ( mặt thoáng bể nguyên liệu) 2-2 ( mặt thoáng bể cao vị) Trong đó: v1 = v2 dhút = dđẩy z1 = m chiều cao mặt thoáng bể so với mặt đất z2 = 10 m chonj chieu cao bể cao vi 10m P1 = 1at => P2 = at = > mH2O mH2O : tổng tổn thất ống chọn dhút = dđẩy = 50 mm l = 12 m vận tốc chảy ống: m/s Chuẩn số Re: chọn độ nhám ống thép ε = 0,3 Re > Ren tổng tổn thất áp suất: m chọn α1 = α2 = => chọn bơm X20/18 (bảng 1.7 vd tap 10/35) lưu lượng: 5,5.10-3 m3/s cột áp: 10,5 số vòng quay: 48,3 vòng /phút Bơm tháo liệu: Năng suất bơm: CT 1.3 tập 10/6 Lưu lượng bơm: Tháo 382,086 kg sp 10 phút m3/s Áp dụng phương trình Becnouli với mặt cắt 1-1 ( miệng ống tháo liệu) 2-2 ( mặt thoáng bể chứa sp) Trong đó: v1 = v2 dhút = dđẩy z1 = 0.5 m chiều cao mieengj ống tháo liệu so với mặt đất z2 = m chiều cao mặt thoáng bể chứa sp so với mặt đất P1 = 0,1914 at => P2 = at = > mH2O mH2O : tổng tổn thất ống chọn dhút = dđẩy = 30 mm l=6m vận tốc chảy ống: m/s Chuẩn số Re: chọn độ nhám ống thép ε = 0,3 Regh < Re < Ren tổng tổn thất áp suất: m chọn α1 = α2 = => chọn bơm X8/18 (bảng 1.7 vd tap 10/35) lưu lượng: 2,4.10-3 m3/s cột áp: 11,3 số vòng quay: 48,3 vòng /phút thiết bị lam nguội phương trình cân nhiệt lượng: CT 3.1a truyền nhiệt ổn định tập G1 lưu lượng sp C1 nhiệt dung riêng sp ΔT1 biến thiên nhiệt độ sp G2 lưu lượng nước C2 nhiệt dung riêng nước Ttb nước = => C2 = 4178 ΔT2 biến thiên nhiệt độ nước kg/mẻ nhiệt lượng tiêu tốn cho trình: J [...]... bước ống S = (1,2 – 1,5) dng chọn S bằng 62 mm đường kính ống tuần hoàn trung tâm: Theo công thức trang 274 quá trình truyền nhiệt tập 5 ta có m2 Chọn ft = 0,3 FD = Vậy : = m = 223 mm Chọn Dth = 273 (mm) theo đường kính chuẩn ống tuần hoàn trung tâm trang 190 quá trình truyền nhiệt tập 5 đường kính trong buồng đốt: số ống truyền nhiệt bị chiếm chỗ gọi m la số ống mằn trên đường chéo ống tuần hoàn dng(th)... T= s TÍNH THIẾT BỊ CÔ ĐẶC BUỒNG ĐỐT Số ống truyền nhiệt: Số ống truyền nhiệt được tính theo công thức : n= Trong đó F= 16 m2 : bề mặt truyền nhiệt l = 1,5 m : chiều dài của ống truyền nhiệt d : đường kính ống truyền nhiệt Chọn d = dt = 36 mm dng = 42 mm Vậy số ống truyền nhiệt là : ống xếp ống theo hình lục giá đều (tập 2/48) số hình lục giá đều: 6 số ống theo đường chéo: 13 => tổng số ống: 127 ống. .. mm chiều cao gờ: 50 mm chiều cao của thiết bị: 0,562 + 1,5 + 0,05 + 2,5 + 0,375 = 4,987 m diện tích trong: 2,68 m2 tính đường ống và các cửa của thiết bị cô đặc: đường ống dẫn hơi thứ: thời gian cô đặc: T1 = 1958,69 s lượng hơi thứ trong giai đoạn đầu: 1091,67 lưu lượng hơi thứ: m3/s chọn vận tốc hơi đi trong ống 40 m/s (tập 2/74) m = 380 mm chọn ống 400 mm loại ống đường kính Howi thứ Hơi đốt nước... S.(m-1) = > => có 7 ống trên đường chéo ống tuần hoàn => a = (m + 1)/2 = (7 + 1)/2 = 4 (v139 tập 2/48) với a là số ống trên trên 1 cạnh của hình 6 cạnh ngoai cùng tổng số ống bị chiếm chỗ: n’ = 3.a(a – 1) +1 = 3.4.(4 – 1) +1 = 37 ống số ống truyền nhiệt còn lại: n = 127 – 37 = 90 ống Dt = S.(b – 1) +4dng = 0,062.(13 – 1) + 4.0,042 = 0,912 m = 912 mm (ct v140 tập 2/49) với b = 13, số ống trên đường chéo... 25.77012205 61.46271361 1224.3523 71.43728639 1.511560742 trục hoành: Q.10-8 trục tung: từ việc tính tích phân đồ thị ta có: giai đoạn 1 (15 – 35): S1 = F.t1 = 23747,23 (m2.s) giai đoạn 2 (35 – 55): S2 = F.t2 = 10923,44 (m2.s) giai đoạn 3 (55 – 75): S3 = F.t3 = 8975,95 (m2.s) tong thời gian cô đặc: S = T.F = 43646,63 (m2.s) chọn thời gian cô đặc là 60 phút tại từng thời điểm: 55 32.80847611 63.42292663... mm Tính cho đáy thiết bị Đáy chịu as ngoài như buồng bốc: 0,184 N/mm2 chọn sơ bộ bề dày đáy: 10 mm đường kính tính toán của đáy nón: (hoá dầu/133) với dtr đường kính lỗ thoá sản phẩm kiểm điều kiện: (hoá dầu/99) thế số: thoả kiểm tra áp suất cho phép: kiểm tra lực nén chiều trục: N tỉ số (tra bảng hoá dầu/103) => N điều kiện: (hoá dầu 6 – 31 trang 134) vậy bề dày đáy là 10 mm Tính cho nắp thiết bị. .. 2,15 at = 0,215 N/mm2 chieeud dày tính toán tối thiểu của vỉ ống: mm (CT 8 – 47 hoá dầu/181) Trong đó: K = (0,028 – 0,36) chọn 0,36 Dt đường kính trong cuat thiết bị chọn sơ bộ chiều dày vỉ: mm (CT 8 – 51 hoá dầu/182) chọn h’ = 11 mm kiểm tra ứng suất uốn: (thoả) các ống bố trí theo đỉnh tam giác đều chọn vỉ ống dày bằng mặt bích 22 mm TAI TREO CHÂN ĐỠ thể tích thép làm ống truyền nhiệt: thể tích thép... trong thiết bị: 0,184 N/mm2 đường kính trong bích: 1500 mm chọn bích liền kiểu 1 D = 1640 mm Db = 1590 mm Dl = 1560 Do = 1513 db = 20 h = 25 số bulong 32 cái bích nối buồng đốt với đáy chọn bích liền kiểu 1 D = 1140 mm Db = 1090 mm Dl = 1060 Do = 1013 db = 20 h = 22 số bulong 28 cái bích nối giữa buồng đốt và buồng bốc chọn bích giống giữa buồng đốt và đáy VỈ ỐNG chọn vỉ ống phẳng tròn nhiệt độ tính toán: ... tuhoanfong: Vô = m3 thể tích cuối quá trình cô đặc: Vdd = 0,2766 chiều cao dd sau cô đặc: H’ = (0,2766 – 0,206)/(90.3,1416.0,0362/4 + 3,1416.0,2732/4) = 0,47 > 0,3H = 0,45 m BUỒNG BỐC Lưu lượng hơi thứ: Vhơi = khối lượng riêng hơi thứ tại Pht = 0,1914 at vận tốc hơi: ωhơi = vận tốc lắng: xác định theo công thức 5.14 QT vad TB tập 5/157 ω0 = ta có: = 0,1231 = 983,86 ξ tính theo Re: = 0,011.10-3 tra theo hình... phía dung dịch (q2): Theo VD và BT tập 10 ta có công thức; Trong đó: -  : tổng trở vách rcáu 1: nhiệt truyền từ cáu đến hơi nước rcáu 1= 0,387.10-3 (m2.K/W) rcáu 2: nhiệt truyền từ cáu đến dung dịch đường sôi  rcáu 2= 0,387.10-3 (m2.K/W) (Tra bảng V.I trang 4 Sổ tay quá trình thiết bị tập 2)  : bề dày ống ( chọn = 2 mm)  : hệ số dẫn nhiệt của ống Chọn ống dẫn nhiệt là thép không gỉ =>  = 17,5 W/m.0K