Đồ án BTCT dân T17m trường ĐH công nghệ GTVT

Đồ án BTCT dân T17m trường ĐH công nghệ GTVT Đồ án BTCT dân T17m trường ĐH công nghệ GTVTĐồ án BTCT dân T17m trường ĐH công nghệ GTVTĐồ án BTCT dân T17m trường ĐH công nghệ GTVTĐồ án BTCT dân T17m trường ĐH công nghệ GTVTĐồ án BTCT dân T17m trường ĐH công nghệ GTVTĐồ án BTCT dân T17m trường ĐH công nghệ GTVTĐồ án BTCT dân T17m trường ĐH công nghệ GTVTĐồ án BTCT dân T17m trường ĐH công nghệ GTVT

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:CAO CÔNG ÁNH THIẾT KẾ MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD : CAO CÔNG ÁNH SVTH : PHẠM VĂN THI Lớp : 63DLCD26 I-SỐ LIỆU GIẢ ĐỊNH: Thiết kế dầm cầu ôtô có nhịp kiểu giản đơn bê tông cốt thép có tiết diện dạng T , Thi công phương pháp đúc riêng dầm xưởng với số liệu giả định -Bề rộng chế tạo cánh dầm chọn vi phạm bf=1.8 m -Chiều dài nhịp tính toán l=10 m -Khoảng cách tim =1.9 m -Tĩnh tải rải tiêu chuẩn tác dụng lên dầm DW=4.5 KN/m -Trọng lượng thân dầm mét dài phụ thuộc vào kích thước mặt cắt dầm DC=γc.A=(KN/m) -Hoạt tải thiết kế HL93 -Hệ số tải trọng trọng lượng thân dầm γpd=1.25 -Hệ số tải trọng phần γpw=1.55 -Hệ số tải trọng hoạt tải γL=1.75 - Hệ số xung kích (1+IM)=1.15 -Hệ số phân bố ngang tính mô men mgM=0.60 -Hệ số phân bố ngang tính lực cắt mgv=0.55 -Hệ số phân bố ngang tính độ võng mg=0.6 -Hệ số cấp đường k=0.5 -Các hệ số điều chỉnh tải trọng η=0.95 -Độ võng tương đối cho phép hoạt tải [Δ/l] =1/1800 -Vật liệu +Cốt thép chịu lực fy=420 MPA +Cốt thép đai fy=420 MPA +Bê tông f’c=30 MPA II-YÊU CẦU VỀ NỘI DUNG: A-TÍNH TOÁN: Xác định nội lực SVTH: PHẠM VĂN THI LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Chọn mặt cắt xác định kích thước dầm GVHD:CAO CÔNG ÁNH Tính tiết diện cốt thép dọc chủ cần thiết ứng với mặt cắt nhịp Bố trí cốt thép đai theo yêu cầu cấu tạo xác định diện tích cần thiết lớp cốt xiên Bố trí cốt thép đai toàn dầm -Bố trí cốt thép dọc chủ -Bố trí cốt thép xiên -Tính toán bố trí cánh đầm -Bố trí cốt thép toàn dầm -Vẽ hình bao vật liệu Tính toán trạng thái giới hạn II Tính toán theo trạng thái giới hạn III nứt Thống kê vật liệu cốt thép bê tông cần thiết cho dầm B-BẢN VẼ: Thể khổ giấy A1 10 Vẽ mặt dầm, vẽ mặt cắt đại diện, cốt thép cánh 11 Vẽ biểu đồ bao vật liệu 12 Bóc tách cốt thép, thống kê vật liệu III-XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MẶT CẮT DẦM: 1.1 Chiều cao dầm h: - Chiều cao dầm h chọn theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng, thông thường với dầm BTCT chiều cao thoả mãn điều kiện cường độ đạt yêu cầu độ võng - Chiều cao dầm chọn không thay đổi suốt chiều dài nhịp,chọn theo công thức kinh nghiệm:   h = ÷ ÷l  20 10  - Chiều cao nhỏ theo quy định quy trình: hmin= 0,07 x 10 = 0.7 m Trên sở sơ chọn chiều cao dầm h =1.2 (m) Giả định kích thước dầm BTCT hình vẽ SVTH: PHẠM VĂN THI LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:CAO CÔNG ÁNH Mặt cắt ngang dầm 200 1600 180 250 150 1200 100 320 400 1.2 Bề rộng sườn dầm: bw Tại mặt cắt gối dầm, chiều rộng sườn dầm định theo tính toán ứng suất kéo chủ, nhiên ta chọn bè rộng sườn dầm không đổi suốt chiều dài dầm Chiều rộng bw chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công cho dễ đổ bê tông với chất lượng tốt Theo yêu cầu ta chọn chiều rộng sườn dầm bw =20(cm) 1.3.Chiều dày cánh: hf Chiều dày cánh chọn phụ thuộc vào điều kiện chịu lực cục vị trí xe tham gia chịu lực tổng thể với phận khác Theo kinh nghiệm hf = 18(cm) 1.4 Chiều rộng cánh Theo điều kiện đề cho: b = 180(cm) 1.5.Chọn kích thước bầu dầm:bl, hl bl = 40 (cm) hl = 32 (cm) 1.6.Tính sơ trọng lượng thân dầm 1(m)dài SVTH: PHẠM VĂN THI LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Diện tích mặt cắt dầm: GVHD:CAO CÔNG ÁNH A = b f * h f + b1 * h1 + ( h − h f − h1 ) * bw + hv1 * bv1 + hv * bv A=588500mm2=0.5885m2 ω dc = A × γ = 0, 5885 × 24,5 =14.41 (kN/m) Trong đó: γ = 24,5kN/m3: trọng lượng riêng bê tông * Xác định bề rộng cánh tính toán: Bề rộng cánh tính toán dầm bên không lấy trị số nhỏ ba trị số sau: - L/4=4.25m với L chiều dài nhịp -12 lần bề dầy cánh bề rộng sườn dầm: 12h f + bw = 2,36m - Và bề rộng cánh tính toán không lớn bề rộng cánh chế tạo: Be =1600 cm Vì bề rộng cánh hữu hiệu b = 1600 cm * Quy đổi tiết diện tính toán: Để đơn giản cho tính toán thiết kế, ta quy đổi tiết diện dầm có kích thước đơn giản theo nguyên tác sau: Giữ nguyên chiều cao dầm h, chiều rộng be, b1, chiều dày bw.Do ta có chiều cao bầu dầm chiều dày cánh quy đổi sau: h1,= h1+(bv1*hv1)/(b1-bw1)=370 mm hf,=hf+(bv2*hv2)/(be-bw)=196.07 mm SVTH: PHẠM VĂN THI LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:CAO CÔNG ÁNH Mặt cắt ngang tính toán h'f bf h'1 h bw b'1 IV Tính vẽ biểu đồ bao nội lực Các công thức tính giá trị M V mặt cắt thứ i dầm theo trạng thái giới hạn cường độ M=η [(1.25.DC + 1.55.DW + 1.75.mgm pLL )Wm + 1.75kmgn(1 + IM ) ∑ LLim yim] V = η [(1,25.DC + 1,55 DW + 1.75mgv pLL )Wm + 1,75.k mgv(1 + IM ) ∑ LLiv yiv ] Các công thức tính giá trị M Q mặt cắt thứ i theo trang thái giới hạn sử dụng M = η [(1.DC + 1DW + 1.mgm pLL ).Wv + 1.k mgm(1 + IM ) ∑ LLim yim ] [ V = η (1.DC + 1.DW + 1.mgv pLL )Wv + 1.k mgv(1 + IM ) ∑ LLw yiv ] 2.2 Tính mômen M: Chia dầm thành 10 đoạn nhau, nên đoạn có chiều dài =1 m Đánh số thứ tự mặt cắt vẽ Đah Mi mặt cắt điểm chia sau: Bảng tung độ đườn ảnh hưởng y1 y2 1.53 SVTH: PHẠM VĂN THI y3 2.72 y4 3.57 y5 4.08 LỚP 63DLCD26 4.25 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:CAO CÔNG ÁNH Ðah M1 Ðah M2 Ðah M3 Ðah M4 Ðah M5 Ta lập bảng tính Mi sau Mặt cắt xi(m) AMi LLMitruck LLMitanden MiCĐ MiSD m2 kN/m kN/m kN.m kN.m 1 0.1 13.00 27.94 19.28 725.89 500.41 2 0.2 23.12 29.16 20.12 1312.57 902.92 3 0.3 30.35 25.07 20.08 1625.51 1126.60 4 0.4 34.68 24.502 19.92 2134.30 1578.26 5 0.5 36.25 23.94 19.77 2356.56 1721.97 Biểu đồ bao mômen TTGHCĐ sau: BIỂU ĐÒ BAO MOMEN M(kN.m) 2.3 Tính lực cắt V: Đah V mựt cắt điểm chia sau: SVTH: PHẠM VĂN THI LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:CAO CÔNG ÁNH 1.0 0.9 Ðah M1 0.1 0.8 Ðah M2 0.2 0.7 Ðah M3 0.3 0.6 Ðah M4 0.4 0.5 Ðah M5 0.5 Ta lập bảng tính Vi sau: Mặt cắt xi(m) li(m) Avi A1.vi LLvitruck LLvitandem ViCĐ ViSD m2 m2 kN/m kN/m kN kN 0 17 8.5 8.5 31.9 25.05 560.532 378.857 1 15.3 6.8 6.885 34.604 27.653 469.513 315.769 2 13.6 5.1 5.44 37.818 30.96 380.695 254.006 3 11.9 3.4 4.165 41.578 35.129 293.681 193.328 4 10.2 1.7 3.06 45.97 40.652 208.557 133.787 5 8.5 2.125 51.21 48.255 125.894 75.726 Biểu đồ bao momen TTGHCĐ sau: SVTH: PHẠM VĂN THI LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:CAO CÔNG ÁNH V0 V1 V2 V3 V4 V5 V5 V4 V3 V2 V1 V0 V-TÍNH TOÁN DIỆN TÍCH BỐ TRÍ CỐT THÉP TẠI MẶT CẮT GIỮA DẦM: Đây toán tính As bố trí diện tích chữ T đặt cốt thép đơn, biết: h= 1200mm b=1600mm bw=200mm hf=180mm fy=400MPA fc'=30MPA Mu=Mumax=1903.15 kn.m - Giả sử chiều cao có hiệu d s: Chiều cao hữu hiệu phụ thuộc vào lượng cốt thép dọc chủ cách bố trí chúng, ta sơ chọn sau: ds=(0.8-0.9)h =960 dến 1080mm ta chọn ds=1000 mm -Giả thiết cốt thép chảy dẻo fs=fy - Giả sử TTh qua cánh, tính tiết diện hình chữ nhật có kích thước bxh: - Tính a: Với fc'=30 mpa ta có b1=0.83mpa Từ phương trình: a  M u ≤ ϕ M n = ϕ *0.85abf c '  d s − ÷ 2  Xét dấu đẳng thức xảy ta có: Với hệ số sức kháng uốn với BTCT thường f=0.9 SVTH: PHẠM VĂN THI LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Mu a k = a (d s − ) = = ϕ 0.85bf c ' GVHD:CAO CÔNG ÁNH 51828.91 mm 53.24 mm a = d s − d s2 − 2k = -Khoảng cách từ TTH đến thớ chịu nén c=a/b1=63.71mm -Kiểm tra lại điều kiện TTH qua cánh: Trục trung hòa qua cánh với giả thiết -Diện tích cốt thép cần thiết As: As = 0.85 f c ' ab = fy 5172.51mm2 Sơ chọn sô phương án cốt thép sau: Đường kính mm Phương án Diện tích thanh(mm2) 19 22 29 Số 284 387 645 Từ bảng trên, ta chọn phương án bố trí Diện tích cốt thép As=6192 mm2 Số cốt thép n=16 Đường kính cốt thép d=12mm Diện tích cốt thép =387mm Số hàng cốt thép Số cột cốt thép Khoảng cách hang=70 mm Khoảng cách cột=100 mm Khỏang cách từ mép đến tim=50 mm Số hàng 1=4 Số hàng 2=4 Số hàng 3=4 Số hàng 4=4 SVTH: PHẠM VĂN THI LỚP 63DLCD26 As mm2 14 3976 16 6192 16 10320 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:CAO CÔNG ÁNH 100 320 400 Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đên thớ chịu nén ds=1000mm Ta tính lại giá trí a theo công thức a = d s − d s2 − 2k = 63.74mm Chiều cao vùng nén c=76.27mm - Kiểm tra lại điều kiện chảy dẻo cốt thép: ε s = 0.003 εy = fy Es = ds − c = c 0.03 0.002 Cốt thép chảy dẻo -Kiểm tra lượng cốt thép tối đa: Điều kiện kiểm tra: c ≤ 0.42 ds c/ds=0.07 kiểm tra thỏa mãn -Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu P=(AS/b*ds)=0.03 Pmin=0.03f’x/fy=0.002 -Kiểm tra thỏa mãn điều kiện -Kiểm tra điều kiện chịu uốn: SVTH: PHẠM VĂN THI 10 LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP a  M r = ϕ M u = ϕ As f y  d s − ÷ = 2265.98km.m  GVHD:CAO CÔNG ÁNH 2 Kiểm tra đạt yêu cầu Kết luận: Chọn As bố trí cốt thép hình vẽ đạt yêu cầu VI XÁC ĐỊNH VỊ TRÍ CỐT THÉP DỌC CHỦ, VẼ BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU: Lý cắt nguyên tắc cắt cốt thép: Để tiết kiệm thép, số lượng cốt thép chọn tính với mặt cắt có momen lớn (mặt cắt dầm) - Khi cắt ta nên căt từ xuống, từ -Các cốt thép cắt bỏ cốt thép lại mặt cắt phải đối xứng qua mặt phẳng uốn - Đối với dầm giản đơn phải có phần ba số cốt thép cần thiết mặt cắt nhịp - Số lượng cốt thép cắt cho lần nên chọn (thường đến thanh) - Không cắt, uốn cốt thép góc cốt đai - Chiều dài cốt thép cắt không nên nhỏ Lập phương án cốt thép: Từ sơ đồ bố trí cốt thép tai mặt cắt dầm, ta lập bảng phương án cắt cốt thép sau: Xác định vị trí cắt cốt thép dọc chủ, vẽ biểu đồ bao vật liêu: Số As cọn lại c Vị trí ds Mn Mr cắt lai mm2 mm TTH mm kN.m kN.m 16 6192 76.27 Qua cánh 1087.5 2745.31 2470.78 14 5418 66.73 Qua cánh 1021.42 2260.86 2034.77 12 4644 57.20 Qua cánh 1033.33 1968.87 1771.98 10 3870 47.67 Qua cánh 1030 1641.78 1477.60 3096 38.13 Qua cánh 987.5 1263.34 1137.01 Xác định thông số mặt căt quy đổi: Diện tich mặt cắt ngang Ag: Ag = be * h f '+ ( h − h f '− h1 ' ) * bw + b1 * h ' = 588500mm Xác định vị trí TTH: ∑y ×A ∑ A VĂN THI SVTH: PHẠM yct = i i i 11 LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 781.95mm GVHD:CAO CÔNG ÁNH - Mômem quán tĩnh tiết diện nguyên TTH Ig = + be * h3f ' 12 h '   + be * h f *  h − f − yct ÷   bw * ( h − h f '− h1 ' ) 12  ( h − h f '− h1 ' )  + bw * ( h − h f '− h1 ' ) *  + h1 '− yct ÷  ÷   2 b * h '3 h '  + 1 + b1 * h1 '*  yct − ÷ 12 2  Ig= 92950174034 mm4 -Ứng suất chịu kéo bê tông: f r = 0.63 f c ' = 3.451mpa - Mômen nứt tiết diện: M cr = f r Ig yct = 410.177KN.m Ta có : 1.2Mcr= 492.21 kN.m 0.9Mcr= 369.15 kN.m - Xác định khoảng cách x1 từ đầu dầm đến Mu=0.9Mcr - Xác định khoảng cách x2 từ đầu dầm đến Mu=1.2Mcr Điều chỉnh biểu đồ bao nội lực sau: x1= x2 = 865 mm 1153 mm - Từ gối đến x1 điều chỉnh Mu thành đường 4/3 Mu - Từ x1 đến x2 nối đường nằ ngang - Từ x2 đến dầm giữ nguyên đường Mu Do ta có biểu đồ bao nội lực sau" SVTH: PHẠM VĂN THI 12 LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP M1 GVHD:CAO CÔNG ÁNH M2 M3 M4 M5 0.9Mcr X1 X2 1.2Mcr 3Mu Mu BIỂU ĐỒ BAO MÔMEN ĐÃ HIỆU CHỈNH Xác định điểm cắt lý thuyết: Điểm cắt lý thuyết điểm mà theo yêu cầu chịu mômen uốn không cần cốt thép dài Do điểm cắt lý thuyết giao điểm biểu đồ bao mômen Mu hiệu chỉnh biểu đồ Mr=fMn Xác định điểm cắt thực tế: Tính chiều dài triển khai cốt thép chịu kéo ld: Trị số thay đổi cốt thép Tính chiều dài triển khai cốt thép chịu kéo ld: chịu kéo, để đơn giản ta cần tính với hai cốt thép phía hàng Chiều dài triển khai cốt thép chịu kéo bản: ldb = 0.02 Ab f y fc ' = 0.02 × 387 × 280 593.51mm = 28 ldb ≥ 0.06d b f y = 0.06 × 22 × 280 = ldb= 554.4mm 554.4 mm Hệ số làm tăng: Chièu dài triển khai cốt thép phải nhân với hệ sau hơặc hệ số coi thich hợp: -Cốt thép nằm ngang đỉnh gần nằm ngang đặt cho có 300 mm bê tông tươi đổ bê tông cốt thép : - Với có lớp bảo vệ db nhỏ với khoảng cách tịnh 2db nhỏ hơn: SVTH: PHẠM VĂN THI 13 LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:CAO CÔNG ÁNH Vậy hệ số điểu chỉnh làm tăng =1 Hệ số làm giảm: - Cốt thép phát triển chiều dài xem xét đặt ngang cách không nhỏ 150mm từ tim tới tim với lớp bảo vệ không nhỏ 75 mm đo theo hướng đặt cốt thép: - Không yêu cầu nao không cần tăng cường tới độ chảy dẻo hoàn toàn cốt thép, nơi cốt thép cấu kiện chịu uốn vượt yêu cầu tính toán( As cần thiết/As bố trí)=0.87 hệ số điểu chỉnh làm giảm = 0.87 Chiều dài triển khai cốt thép ld=495.79mm Vậy ta chọn chiều dài triển khai cốt thép db=650mm Từ điểm cắt lý thuyết cốt thép phải kéo dài phía mô men đoạn ll Chiều dài ll lấy giá trị lớn giá trị sau: -Chiều cao hữu hiệu tiết diện ds = - 15 lần đường kính danh định d= - 1/20 chiều dài nhịp = - Chiều dài triển khai cốt thép ld= Suy chiều dài kéo dài thêm ll= Ta chọn ll=1300mm 1000 330 850 650 mm mm mm mm 1300 mm Vậy ta có:1300mm ld=650mm Từ ta có biều đồ bao vật liệu nhu sau : SVTH: PHẠM VĂN THI 14 LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:CAO CÔNG ÁNH TÍNH TOÁN CỐT THÉP ĐAI ( TÍNH TOÁN CHỐNG CẮT) 5.1 Xác định mặt cắt tính toán: Ta tính toán cốt thép đai mặt cắt coi bất lợi mặt cắt cách gối đoạn chiều cao hữu hiệu mặt cắt dv: Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv giá trị lớn giá tri sau: + Cánh tay đòn ngẫu lực = ds-a/2=1068mm + 0.9ds=978.75mm + 0.72h=864mm Vậy dv=1068mm Nội suy tuyến tĩnh ta nội tính toán mặt cắt cách gối đoạn dv =0.859 Mu=455.85kn.m Vu=503.37kn.m 5.2 Tính toán cốt thép đai: - Xác định ứng suất cắt danh định bê tông sườn dầm: 2.61mpa Vu v= = ϕvbv d v - Xác định tỷ số : v = fc ' 0.081 Kích thước sườn dầm hợp lý - Xác định góc nghiêng ứng suất nén chủ Θ hệ số b: +Giả sử trị số Θ=40 SVTH: PHẠM VĂN THI 15 LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP cotgΘ =1.19 GVHD:CAO CÔNG ÁNH + Tính biến dạng cốt thép dọc chịu kéo: Mu + 0.5Vu cot g Θ dv εx = = Es × As 9.39*10^-4 + Tra bảng ta Ѳ =35.45 cotgΘ =1.40 Tính lại εx=1.01*10^-3 + Tra bảng ta Ѳ =36.05 cotgΘ =1.37 Tính lại εx=9.98*10^-4 + Tra bảng ta Ѳ =35.98 cotgΘ =1.37 Sai số phép lặp =0.17% Thỏa mãn Vậy ta lấy Ѳ=35.98 Tra bảng ta b=2.12 - Xác định khả chịu cắt danh định cần thiết cốt đai: Vs = Vu − 0.083β ϕv f c 'bv d v = 352876.53N - Xác định khoảng cách tối đa cốt thép đai: + Ta chọn cốt thép đai có No=10 diện tích cốt thép đai =71 mm S≤ Av f y d v Vs cot g Θ = 171.48mm Theo 22TCN272-05 S Vu = 503.37 kN Do khoảng cách gữa cốt thép đai phải thỏa mãn điều kiện: S ≤ 0.8d v =854.06 mm Kiểm tra thỏa mãn - kiểm tra điều kiện đảm bảo cho cốt thép dọc không bị chảy tác dụng tổ hợp mômen, lực doc  M u  Vu +  − 0.5Vs ÷cot gθ =116100N ϕ f d v  ϕv  As f y ≥ + Khả chịu cắt cốt đai: Vs = Av f y dv S cot gθ = 313146.37N 1029041.237N  M u  Vu +  − 0.5Vs ÷cot gθ = ϕ f dv  ϕ v  Kiểm tra đạt Chọn cốt thép đai số hiệu NO=10 Bước cốt thép đai =200mm TÍNH TOÁN KIỂM SOÁT NỨT: 6.1 Kiểm tra xem mặt cắt có bị nứt hay không: Mặt cắt coi nứt khi: f ct = Ma yct ≥ 0.8 f r Ig Ta xác định được: Suy ra: yct= Ig= Ma= fct= 0.8fr= SVTH: PHẠM VĂN THI 781.9527552 92950174034.21 1321.957347 11.1211001 2.76052169 17 mm mm4 kN.m Mpa Mpa LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Kiểm tra tiết diện chưa bị nứt GVHD:CAO CÔNG ÁNH 6.2 Tính toán kiểm soát nứt: Công thức kiểm tra:   Z f s ≤ f sa =  ;0.6 f y ÷ 1/3  (d c A)  a) Xác định giới hạn ứng suất cốt thép chịu kéo trạng thái giới hạn sử dụng fsa:   Z f sa =  ;0.6 f y ÷ 1/3  (d c A)  Ta có: N/mm (Dầm làm việc đièu kiện bình Z= 30000 thường) mm [...]... biều đồ bao vật liệu nhu sau : SVTH: PHẠM VĂN THI 14 LỚP 63DLCD26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:CAO CÔNG ÁNH 5 TÍNH TOÁN CỐT THÉP ĐAI ( TÍNH TOÁN CHỐNG CẮT) 5.1 Xác định mặt cắt tính toán: Ta chỉ tính toán cốt thép đai ở mặt cắt được coi là bất lợi nhất là mặt cắt cách gối một đoạn bằng chiều cao hữu hiệu của mặt cắt dv: Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv là giá trị lớn nhất trong các giá tri sau: + Cánh... 193.48