ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài

ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài ĐỒ án Thiết kế cầu BTCT dự Ứng lực dầm T18m Cầu suối bài

Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường MỤC LỤC PHẦN I: THIẾT KẾ CƠ SỞ .6 Nhiệm vụ thiết kế 1.1 Giới thiệu công trình 1.2 Quy trình quy phạm sử dụng 1.3 Mục tiêu dự án 1.4 Sự cần thiết phải đầu tư 1.8.1.Vị trí cầu, quy mô, khổ cầu, tĩnh không thông thuyền 1.8.2 Tải trọng tiêu chuẩn thiết kế 1.8.3 Lập phương án cầu PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT .9 CHƯƠNG I CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ Số liệu thiết kế 1.1 Số liệu chung 1.2 Vật liệu chế tạo dầm .9 1.3 Cấu tạo nhịp 10 1.4 Quy mô mặt cắt ngang cầu 10 1.5 Kích thước mặt cắt ngang dầm chủ 11 1.5.1 Mặt cắt L/2 11 1.5.2 Mặt cắt gối .12 1.6 Cấu tạo bêtông mặt cầu 12 1.7 Cấu tạo dầm ngang 12 CHƯƠNG II: ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM 14 Đặc trưng hình học mặt cắt 14 2.1.1 Đặc trưng hình học mặt cắt L/2 L/4 .14 2.1.2.Đặc trưng hình học mặt cắt gối 16 2.1.3 Tổng hợp ĐTHH mặt cắt 17 Chương III THIẾT KẾ LAN CAN TAY VỊN 18 3.1.Tính toán lan can tay vịn 18 3.1.1 Lựa chọn kích thước bố trí thép lan can 18 3.1.2 Xác định khả chịu lực tường lan can .18 3.1.2.1 Khả chịu lực dầm đỉnh Mb 18 3.1.2.2 Khả chịu lực tường quanh trục thẳng đứng MwH 18 3.1.2.3 Khả chịu lực tường theo trục nằm ngang Mc 20 3.2 Xác định khả chịu lực cột lan can 21 3.2.1 Cột lan can Pp 21 3.2.2 Thanh lan can MR 21 3.3 Tổ hợp va xe 22 3.3.1 Va xe vị trí tường 22 3.3.2.Va đầu tường 23 Trần Minh Lâm 65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường 3.3.3 Va xe khe giãn nở nhiệt 24 3.4 Kiểm tra chống truợt lan can 24 CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU 25 4.1 Thiết kế cấu tạo mặt cầu 25 4.1.1 Sơ đồ cấu tạo mặt cầu: .25 4.1.2 Tính toán nội lực 25 4.2 Tính nội lực mặt cầu .26 4.2.1 Diện tích tiếp xúc vệt bánh xe 26 4.2.2 Tính nội lực hẫng 26 4.2.2.1 Xác định diện tích tiếp xúc vệt bánh xe 26 4.2.2.1 Xác định tải trọng tác dụng lên hẫng 28 4.2.1.1.2 Hoạt tải tác dụng lên hẫng .28 4.2.2.2 Nội lực hẫng 28 4.2.3 Tính nội lực kê hai cạnh 29 4.2.3.1 Xác định tải trọng tác dụng lên kê hai cạnh .30 4.2.3.2 Nội lực kê hai cạnh 31 4.3 Bố trí cốt thép cho mặt cầu .32 4.3.1 Bố trí cốt thép phía mặt cầu theo phương ngang cầu 32 4.3.2 Bố trí cốt thép phía mặt cầu theo phương ngang cầu 32 4.4 Kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ 33 4.4.1 Công thức kiểm toán 33 4.4.2 Tính cho mặt cắt chịu mô men dương lớn 34 4.4.3 Tính cho mặt cắt gối kê hai cạnh 35 4.5 Kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng 36 4.5.1 Tính cho mặt cắt nhịp kê hai cạnh .37 4.5.2 Tính cho mặt cắt gối kê hai cạnh 38 4.5.3 Tính cho mặt cắt ngàm hẫng 39 4.6 bố trí cốt thép cấu tạo .39 CHƯƠNG V :THIẾT KẾ DẦM CHỦ 41 Tính toán hiệu ứng lực dầm chủ 41 5.1 Các hệ số tính toán 41 5.2 Tĩnh tải dải lên dầm chủ 41 5.2.1 Dầm 42 5.2.1.1 Trọng lượng thân dầm .42 5.2.1.2 Trọng lượng dải dầm ngang .43 5.2.1.3 Trọng lượng dải lớp phủ mặt cầu .43 5.2.2 Dầm biên 44 5.2.1.1 Trọng lượng thân dầm biên .44 5.2.2.2 Trọng lượng dải dầm ngang .44 5.2.2.3 Trọng lượng dải lan can .44 5.2.2.4 Trọng lượng dải lớp phủ mặt cầu .45 5.2.3 Tính toán nội lực tĩnh tải 46 5.2.3.1 Các mặt cắt tính toán 46 5.2.3.2 Vẽ đường ảnh hưởng nội lực mặt cắt tính toán 47 5.3 Tính toán nội lực hoạt tải 50 Trần Minh Lâm 65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường 5.3.1 Xác định hệ số phân bố ngang 50 5.3.1.1 Xác định hệ số phân bố ngang theo phương pháp đòn bẩy .50 5.3.1.2 Tính hệ số PBN tải trọng HL93 52 5.3.1.3 Tổng hợp hệ số phân bố ngang 54 5.3.2 Tính nội lực tải trọng tải trọng người 55 5.3.3 Tính nội lực xe tải thiết kế xe hai trục thiết kế 56 5.3.3.1 Nguyên tắc tính toán 56 5.3.3.2 Tính mômen hoạt tải mặt cắt 57 5.3.3.3 Tính lực cắt hoạt tải mặt cắt 61 5.4 Tổng hợp nội lực 67 CHƯƠNG VI: BỐ TRÍ VÀ TÍNH TOÁN CÁP DỰ ỨNG LỰC 70 6.1 Chọn bó cáp dự ứng lực 70 6.1.1 Đặc trưng vật liệu .70 6.1.2.Sơ chọn bó cáp DƯL 71 6.2 Bố trí cáp DƯL 72 6.2.1 Nguyên tắc bố trí cáp DƯL .72 6.2.2 Bố trí cáp DƯL theo đường cong 72 6.3 đặc trưng hình học mặt cắt .75 6.3.1 Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn I 75 6.3.1.1 Đặc trưng hình học mặt cắt chưa có thép DƯL .75 6.3.2 Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn II 77 6.3.2.1 Xác định bề rộng cánh hữu hiệu .77 6.3.2.2 Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn II 78 6.4 mát ứng suất 79 6.4.1 Các mát ứng suất tức thời 80 6.4.1.1 Mất mát ứng suất biến dạng neo 80 6.4.1.2 Mất mát ứng suất co ngắn đàn hồi 80 6.4.1.3 Mất mát ứng suất ma sát .81 6.4.2 Các mát ứng suất theo thời gian 82 6.4.2.1 Mất mát ứng suất co ngót 82 6.4.2.2 Mất mát ứng suất từ biến 82 6.4.2.3 Mất mát ứng suất chùng cốt thép 83 6.5 kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng 86 6.5.1 Các giới hạn ứng suất bê tông 86 6.5.1.1 Trong giai đoạn tạo DƯL 86 6.5.1.2 Trong giai đoạn sử dụng 87 6.5.2 Tính toán độ võng độ vồng 88 6.5.2.1 Tính độ vồng (xét mặt cắt nhịp) 89 6.5.2.2 Tính độ võng hoạt tải 91 6.6 kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ 92 6.6.1 Kiểm toán cường độ chịu uốn 92 6.6.2 Kiểm tra lượng cốt thép tối đa, lượng cốt thép tối thiểu 94 6.6.2.1 Lượng cốt thép tối đa .94 6.6.2.2 Lượng cốt thép tối thiểu 95 6.6.3 Kiểm toán sức kháng cắt 95 6.6.3.1 Công thức kiểm toán 95 Trần Minh Lâm 65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường 6.6.3.2 Xác định chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv 96 6.6.3.3 Xác định Vp .97 6.6.3.4 Tính toán ứng suất cắt v 97 6.6.3.5 Xác định 98 6.6.3.6 Tính Vc , Vn .99 6.7 kiểm toán theo trạng thái giới hạn mỏi .100 6.7.1 Xác định nội lực tải trọng mỏi 100 6.7.2 Tính ứng suất bêtông 101 PHẦN III: THIẾT KẾ TỔ CHỨC BẢN VẼ CHI TIẾT 102 Trần Minh Lâm 65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường LỜI MỞ ĐẦU Trong mục tiêu phát triển đến năm 2030, nước ta trở thành nước công nghiệp Do đó, nhu cầu xây dựng sở hạ tầng đặc biệt phát triển mạng lưới giao thong vận tải trở nên cấp thiết hết nhằm phục vụ cho phát triển nhanh tróng bền vững đất nước Sau thời gian học tập môn Thiết kế cầu trường Đại Học Công Nghệ GTVT, em giao nhiệm vụ thực đồ án thiết kế môn học(TKMH) là: “ THIẾT KẾ CẦU BTCTDƯL-DỰ ÁN CẦU SUỐI BÁI” hướng dẫn thầy giáo Phạm Ngọc trường Tuy đồ án TKMH hoàn thành song thân em tự nhận thấy đồ án TKMH có nhiều thiếu sót chưa chịu đầu tư khoảng thời gian thích hợp để tìm hiểu quy trình 22TCN 272-05, nghiên sâu vấn đề đồ án TKMH Em mong đóng góp ý kiến quý giá thầy cô trình chấm đồ án TKMH này, để từ em rút học để phục vụ trình làm đồ án tốt nghiệp tới Em xin cảm ơn! Đồ án em gồm phần: PHẦN I: THIẾT KẾ CƠ SỞ PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT PHẦN III: THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG Vĩnh Yên, ngày 20 tháng 04 năm 2015 Sinh viên Trần Minh Lâm Trần Minh Lâm 65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường PHẦN I: THIẾT KẾ CƠ SỞ Nhiệm vụ thiết kế 1.1 Giới thiệu công trình Cầu SUỐI BÁI cầu thuộc lý trình Km0- Km 0+164.58 nằm đường quôc lộ kéo dài thuộc địa phận huyện Trấn Yên, Tỉnh Yên Bái, Là cầu BTCT ƯST thiết kế vĩnh cửu 1.2 Quy trình quy phạm sử dụng Trong trình làm đồ án em sử dụng quy trình: • Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 • Tiêu chuẩn thiết kế đường TCVN-4054-2005 1.3 Mục tiêu dự án Nhằm khắc phục tình trạng ùn tắc giao thông tuyến đường, tạo điều kiện cho phương tiện giao thông lưu thông vũng thuận lợi, góp phần vào việc phát triển kinh tế cho vùng miền, đặc biệt kinh tế vận tải du lịch 1.4 Sự cần thiết phải đầu tư Cùng với phát triển ngày cao kinh tế quốc dân, đô thị lớn ta, người phương tiện giao thong nút giao cắt ngã ba, ngã tư, đặc biệt vào cao điểm trở nên tải thường xuyên ùn tắc kéo dài Vì để giả vấn đề , biện pháp hiệu xây dựng cầu vượt điểm giao cắt lớn 1.5 Điều kiện tự nhiên Đà Nẵng có địa hình có hướng thấp dần từ đông sang tây bắc Khí hậu toàn tỉnh chia thành hai tiểu vùng Vùng phía tây bắc có khí hậu nắng nóng, khô hanh mùa khô, vùng phía đông phía nam có khí hậu mát mẻ, ôn hòa Thời tiết chia thành mùa rõ rệt mùa mưa mùa khô Mùa mưa thường tháng đến tháng 10 kèm theo gió tây nam thịnh hành Mùa khô từ tháng 11 đến tháng năm sau, mùa độ ẩm giảm, gió đong bắc thổi mạnh, bốc lớn, gây khô hạn nghiệm trọng.lượng mưa trung bình toàn tỉnh đạt từ 1600-1800mm 1.6 Điều kiện địa chất Địa tầng lớp vị trí xây dựng cầu gồm lớp sau: + Lớp 1: Sét pha, màu xám nâu, trạng thái dẻo mềm + Lớp 2: cát thô, màu xám trắng, xám vừa, kết cấu rạc,chặt vừa + Lớp 3: cuội tảng (D=0.3-0.8 m) xen kẹp cát pha, kết cấu rời rạc + Lớp 4: Đá granit xám vàng, xám nâu, phong hóa nặng, vỡ dăm, vỡ vụn,độ cứng cấp 4, (TCR=0%,RQD=0%) + Lớp 5: Đá granit màu xám xanh, đốm trắng, phong hóa nhẹ 1.7.Điều kiện thủy văn + F=82.94m, Qp=28.20m3\s, Vp=1.46 m\s, Lo=7.48 m Trần Minh Lâm 65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường 1.8.Quy mô kỹ thuật cấp hạng công trình cầu 1.8.1.Vị trí cầu, quy mô, khổ cầu, tĩnh không thông thuyền • Chọn vị trí xây dựng cầu Việc lựa chọn vị trí xây dựng cầu cần đáp ứng yêu cầu sau đây: - Phù hợp với quy hoạch phát triển giao thông khu vực, tác động đến môi trường dân sinh xã hội - Thuận lợi cho hoạt động giao thông - Thỏa mãn tiêu chuẩn yếu tố hình học tuyến cầu -Thỏa mãn yêu cầu thủy văn, thủy lực - thuận lợi cho thi công tổ chức thi công, có giá thành xây lắp hợp lý Đối với cầu nhỏ(L100m), vị trí tuyến đường phụ thuộc vào vị trí cầu, yêu cầu người thiết kế phải có tầm nhìn tổng quát mặt kỹ thuật, quy hoạch kinh tế chọn vị trí cầu Vị trí cần đáp ứng yêu cầu sau: + phù hợp với yêu cầu chung mặt tuyến quy hoạch chung dự án khu vực + Vị trí cầu vuông góc không vuông góc với dòng chảy( sai lệch bình đồ không ) Việc lựa chọn ảnh hưởng tới chiều dài cầu nhằm đảm bảo đọ thoát nước, tính toán xói lở Nên đặt đoạn sông thẳng để tránh xói lở đoạn hẹp( cần lưu ý vấn đề xói lở thắt hẹp dòng chảy) + trắc dọc cầu phải đảm bảo êm thuận theo toàn tuyến, bố trí đường cong đứng, cong nằm theo quy định + Cầu phải đặt long sông có dòng sông ổn định, nơi có nước chảy đều, không xoáy, bị bồi lắng, nằm cách vị trí giao sông tối thiểu 1,5 lần chiều dài nhịp thoát nước cầu +Vị trí kết cấu nhịp phải đặt trùng với trục dòng chảy, sở cần tính đến khả biến đổi long song trình khai thác + Phải đảm bảo trục dòng chảy song song với nhau( lệch không ) trụ thiết kế cho hướng dòng chảy hướng vào phía nhịp thoát nước Không để trụ cầu hướng dòng chảy làm xói lở mố cầu • Quy mô khổ cầu - Xây dựng cầu vĩnh cửu - Vận tốc thiết kế : v=60Km/h - Cấp sông : cấp V - Độ dốc dọc cầu: Độ dốc dọc lớn 2% - Độ dốc ngang cầu: Dốc ngang mái 2% thông số mặt cắt ngang cầu Khổ cầu Phần xe chạy Phần hành Bề rộng vạch sơn phân cách Bề rộng bên lan can Tổng chiều rộng cầu Trần Minh Lâm 65DLCD11 Đơn vị m m m m m Giá trị 10.5 0.5 16 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường 1.8.2 Tải trọng tiêu chuẩn thiết kế + Tải trọng thiết kế: HL93+ Tải trọng đoàn người 3KN + Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 +Tiêu chuẩn thiết kế đường ôtô TCVN4054-2005 1.8.3 Lập phương án cầu • • • • PHƯƠNG ÁN 1: “CẦU BTCT DƯL KÉO SAU DẦM I, CÓ NHỊP, MỖI NHỊP 18 m” Ưu điểm: - Rất thuận lợi với loại nhịp từ (20-33)m - Ván khuân đơn giản, dễ chế tạo lắp ráp, sử dụng ván khuân cho nhiều loại dầm - Mặt cắt I có trọng tâm gần với trọng tâm cốt thép cường độ cao,do hiệu qur phân phối lực, căng kéo giai đoạn sử dụng - Độ cứng ngang lớn nên hoạt tải phân bố tương đối cho dầm, rung trình khai thác - Bản mặt cầu đổ bê tong tạ chỗ với dầm ngang,lien hợp với dầm chủ qua cốt thép chờ, khắc phục triệt để vết nứt dọc so với mối nối dầm T Nhược điểm: - Khi độ lệch tâm trọng tâm bó cáp mặt cắt lớn, xuất vết nứt thớ dầm - Tĩnh tải dầm lớn, khối lượng bê tong thép nhiều - Bản ván khuôn dày 8cm gây them phần tĩnh tải tốn PHƯƠNG ÁN 2: “CẦU BTCT DƯL KÉO SAU DẦM T, CÓ NHỊP, MỖI NHỊP 18 m” Ưu điểm: - Rất tiện lợi cho loại nhịp có kích thước từ 18 đến 33m - Ván khuôn đơn giản, dễ chế tạo lắp ráp - Có thể đúc công trường - Với dầm có độ lệch tâm trọng tâm dầm trọng tâm bó cáp lớn, mặt cắt T kinh tế bố trí cốt thép Nhược điểm: - Đối với loại dầm khác phải có nhiều ván khuôn - Khi độ lệch tâm trọng tâm dầm trọng tâm bó cáp nhỏ, mặt cắt T không hiệu kinh tế bố trí cốt thép, trọng tâm cốt thép căng kéo nằm phía dưới, gây lên ứng suất kéo lớn cánh - Cầu rung mạnh chịu hoạt tải - Có thể suất vết nứt dọc mối nối dọc mặt cầu KẾT LUẬN: Từ nhận xét vào điều kiện địa chất, thủy văn, nhu cầu vận tải, lực thi công, quy hoạch tuyến đường, khả cung ứng vật tư địa phương, ta chọn phương án phương án thiết kế chủ đạo Trần Minh Lâm 65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT CHƯƠNG I CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ Số liệu thiết kế 1.1 Số liệu chung - Quy mô thiết kế: Cầu dầm BTCT DƯL nhịp giản đơn - Quy trình thiết kế: 22TCN 272-05 - Tiết diện dầm chủ: Chữ T - Phương pháp tạo DƯL: Căng sau - Hoạt tải thiết kế: HL 93+3.10-3MPa - Chiều dài nhịp: L = 18 m - Khổ cầu: 10,5+2x2m - Cầu thiết kế có dầm ngang 1.2 Vật liệu chế tạo dầm - Bêtông dầm: + Cường độ chịu nén bêtông tuổi 28 ngày: f c' = 40 MPa + Trọng lượng riêng bêtông: γc = 25 kN/m3 + Mô đun đàn hồi: E cs = 0,043.γ1.5 f cs' = 0,043.251.5 40 = 33994 MPa c - Bêtông mặt cầu: + Cường độ chịu nén bêtông tuổi 28 ngày: f cs' = 30 MPa + Trọng lượng riêng bêtông: γc 25 kN/m3 = + Mô đun đàn hồi: E cs = 0,043.γ1.5 f cs' = 0,043.251.5 30 = 29440 MPa c - Cáp DƯL: Sử dụng loại cáp tao 12.7mm theo tiêu chuẩn ASTM 416 + Diện tích bó: = 6,91 cm2 + Đường kính ống bọc: = 60 mm - Các tiêu cáp DƯL: + Cường độ chịu kéo: fpu = 1860MPa + Giới hạn chảy: fpy = 0,9.fpu fpy = 1670MPa + Môđun đàn hồi: Ep = 197000MPa - Cốt thép chịu lực mặt cầu: + Cường độ chảy quy định nhỏ nhất: fy = 420 MPa + Môđun đàn hồi: Es = 200000MPa Trần Minh Lâm 65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường 1.3 Cấu tạo nhịp - Kết cấu nhịp giản đơn có chiều dài nhịp: - Khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối: - Chiều dài tính toán nhịp: Ltt = Lnh - 2.a Lnh = 18 a = 0,3 Ltt = 17.4 m m m 1.4 Quy mô mặt cắt ngang cầu - Các kích thước mặt cắt ngang cầu: + Bề rộng phần xe chạy: + Bề rộng lề bộ: + Bề rộng vạch sơn + Bề rộng chân lan can: + Bề rộng toàn cầu: Bcau = Bxe + 2.ble + 2.bvs + Số xe thiết kế: Bxe ble bvs bclc Bcau nl m - Khoảng cách dầm chủ là: S = ( 2100 ÷ 2500 ) mm = = = = = = 10.5 2m 0,25 0,5 16 m m m - Số dầm chủ thiết kế chọn sau: B   16.1000 16.1000   B n dam =  cau ÷ cau ÷ =  ÷ ÷ = ( 6,4 ÷ 7,62 ) 2100   2500 2100   2500 => Chọn ndam = 7dầm => Chọn S = 2200mm + Chiều dài phần cánh hẫng: d oe = Bcau − ( n dam − 1) S 16.1000 − ( − 1) 2200 = = 1.4m 2 mÆT C¾T b-b Tû LÖ 1/50 2000 250 10500 250 2% 1400 2200 500 2% 2200 2200 2200 2200 2200 Hình 1: Cấu tạo mặt cắt ngang kết cấu nhịp Trần Minh Lâm 65DLCD11 2000 100 1200 630 500 10 1400 Đồ án môn học cầu BTCT P e MDC MDW MLL Ag Ig Ic y1t y1b y2t y2b ft kiểm tra ƯS kéo fc(1) fc(2) 0.45f'c kiểm tra ƯS nén GVHD: Phạm Ngọc Trường 2.46E+02 3.78E+06 1.42E+02 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 9.41E+05 1.29E+11 1.41E+11 4.89E+02 7.11E+02 4.58E+02 7.42E+02 -6.96E+00 3.16E+00 2.95E+02 3.80E+06 2.39E+02 2.33E+08 7.21E+08 3.07E+04 6.54E+05 1.11E+11 1.19E+11 5.11E+02 6.89E+02 4.29E+02 7.71E+02 -5.32E+00 3.16E+00 3.30E+02 3.68E+06 4.01E+02 5.56E+08 2.95E+08 1.12E+09 6.54E+05 1.27E+11 1.21E+11 5.15E+02 6.85E+02 4.22E+02 7.78E+02 -1.49E+00 3.16E+00 3.67E+02 3.55E+06 4.94E+02 7.41E+08 3.93E+08 1.47E+09 6.54E+05 1.28E+11 1.22E+11 5.18E+02 6.82E+02 4.25E+02 7.75E+02 9.67E-01 3.16E+00 đạt đạt đạt đạt -2.00E+00 -9.98E-01 1.60E+01 -5.30E+00 -2.65E+00 1.60E+01 -2.91E+00 -5.37E+00 1.60E+01 -2.70E+00 -6.44E+00 1.60E+01 đạt đạt đạt đạt Mpa N mm N.mm N.mm N.mm mm2 mm4 mm4 mm mm mm mm Mpa Mpa Mpa Mpa 6.5.2 Tính toán độ võng độ vồng - Biến dạng độ võng TTGHSD gây hư hỏng bề mặt vết nứt cục bê tông mặt cầu Độ võng thẳng đứng độ rung phương tiện giao thông ảnh hưởng xấu tới tâm lí người sử dụng, gây cảm giác không an toàn cho lái xe Để hạn chế ảnh hưởng này, tiêu chuẩn quy định độ võng không bắt buộc sau: L  ∆ cp  = 800 - Khi tính độ võng hoạt tải, độ võng phải lấy giá trị lớn kết tính toán sau: + Tính với xe tải thiết kế + Tính với 25% xe tải thiết kế + tải trọng + Hoạt tải tính toán có xét đến hệ số xung kích 1+IM - Tất xe thiết kế xếp tải dầm chịu tải trọng Do hệ số phân bố để tính độ võng ngược tính sau: Trần Minh Lâm 65DLCD11 88 Đồ án môn học cầu BTCT gv = GVHD: Phạm Ngọc Trường n lx = = 0,28 n Trong đó: + nlx: Số xe thiết kế + n: Số dầm chủ 6.5.2.1 Tính độ vồng (xét mặt cắt nhịp) 6.5.2.1.1 Độ võng trọng lượng thân dầm lúc truyền lực căng - Độ võng trọng lượng thân dầm chủ: ∆ DC1 = q DC1.L tt 384 E ci Ig Trong đó: + Eci: Môdun đàn hồi bê tông lúc truyền lực căng, Eci =28895,31Mpa + Ig: Mômen quán tính mặt cắt nguyên, Ig = 12,83.1010mm4 + qdc: Trọng lượng dải thân dầm, qdc = 16,77N/mm + Ltt: Chiều dài nhịp tính toán, Ltt = 17400mm q DC1.L tt = 5,4mm Do đó: ∆ DC1 ↓= 384 E ci I g 6.5.2.1.2 Độ vồng ngược lực DƯL lúc truyền lực căng 6.5.2.1.2.1 Với bó cáp bố trí theo đường cong Parabol - Sơ đồ tính sau: P W e' P Hình 19a: Sơ đồ tính độ vồng bó cáp bố trí cong W.L tt - Độ vồng ngược lực căng lúc truyền lực, ν = 384 E ci Ig Trong đó: + W: Tải trọng phân bố quy đổi, W = 8.P.e' L tt + Eci: Môdun đàn hồi bê tông lúc truyền lực căng, Eci = 28895,31Mpa + Ig: Mômen quán tính mặt cắt nguyên, Ig = 12,8.1010 mm4 Trần Minh Lâm 65DLCD11 89 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường + Ltt: Chiều dài nhịp tính toán, Ltt = 17400mm + P: Lực căng bó cáp lúc truyền lực căng P = fpi.Abo + Abo: Diện tích bó cáp DƯL + fpi: Ứng suất bó cáp DƯL sau xét đến mát tức thời f pi = 0,74f pu − (∆f pA + ∆f pF + ∆f pES ) = 0,74f pu − ∆f pS + e’: Khoảng cách từ điểm đặt DƯL đến tọa độ bó cáp dầm - Độ vồng ngược đàn hồi lực căng trước gây lúc truyền lực căng tổng độ vồng ngược bó cáp gây Tên bó Số bó 1 1 Sơ fpi P L đồ (Mpa) (N) (mm) 1254.23 2600013 17400 1237.18 854894 17400 1218.40 841913 17400 1200.10 829272 17400 1189.41 821882 17400 ĐỘ VỒNG DO LỰC DƯL e' (mm) 492.39 217.39 -57.61 -332.61 -607.61 W (N/mm) 33.8279 4.91067 -1.2816 -7.2883 -13.196 Vi (mm) 10.89 1.58 -0.41 -2.35 -4.25 5,46 6.5.2.1.2.1 Với bó cáp bố trí theo đường thẳng - Sơ đồ tính sau: P e' P bl bl bl N N Hình 19b: Sơ đồ tính độ vồng bó cáp bố trí thẳng b(3 − 4b )Nl3 - Độ vồng ngược lực căng lúc truyền lực, ν = 24EI Trong đó: P.e ' + N: Lực tập trung quy đổi, N = bl + Eci: Môdun đàn hồi bê tông lúc truyền lực căng, Eci = 28895,31Mpa + Ig: Mômen quán tính mặt cắt nguyên, Ig = 12,86.1010 mm4 + Ltt: Chiều dài nhịp tính toán, Ltt = 17400mm + P: Lực căng bó cáp lúc truyền lực căng P = fpi.Abo + Abo: Diện tích bó cáp DƯL, Abo = 691mm2 + fpi: Ứng suất bó cáp DƯL sau xét đến mát tức thời Trần Minh Lâm 65DLCD11 90 bl Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường f pi = 0,74f pu − (∆f pA + ∆f pF + ∆f pES ) = 0,74f pu − ∆f pS = 0,74.1860 - 124,91 = 1251,49MPa + e : Khoảng cách từ điểm đặt DƯL đến tọa độ bó cáp dầm + bl: Khoảng cách từ điểm neo đầu dầm đến vị trí uốn bó cáp ’ 6.5.2.2 Tính độ võng hoạt tải 6.5.2.2.1 Tính độ võng tải trọng ∆ lan Độ võng tải trọng tính sa q lan L tt = 384 E c Ic Trong + Ec: Môdun đàn hồi bê tông, Ec = 33994,5Mpa + Ic: Mômen quán tính mặt cắt liên hợp, Ic = 1,91.1011mm4 + qlan: Tải trọng làn, qlan = 9,3N/mm + Ltt: Chiều dài nhịp tính toán, Ltt = 17400mm Do đó: ∆ lan q lan L tt = = 2,67mm 384 E c I c 6.5.2.2.2 Tính độ võng xe tải thiết kế - Đối với tải trọng xe tính toán độ võng ta phải xếp tải vị trí bất lợi để tính độ võng lớn mặt cắt tính toán - Đối với kết cấu nhịp giản đơn độ võng dầm tải trọng tập trung P gây tính theo công thức: ∆ LL = g v (1 + IM) P.(L tt − a).x.[L tt − (L tt − a) − x ] 6L tt E c I c Trong đó: + Ec: Môdun đàn hồi bê tông, Ec = 33994,5 Mpa + Ic: Mômen quán tính mặt cắt liên hợp, Ic = 1,91.1011 mm4 + Ltt: Chiều dài nhịp tính toán, Ltt = 17400mm + 1+IM: Hệ số xung kích, 1+IM =1,25 + gv: Hệ số phân bố ngang hoạt tải, gv = 0,28 + a: Khoảng cách từ trọng tâm đến gối bên trái + x: Khoảng cách tính từ mặt cắt tính toán đến gối bên trái Ở ta tính độ võng mặt cắt nhịp nên x = Ltt/2 - Xếp xe bất lợi để tính độ võng lớn mặt cất nhịp áp dụng công thức để tính độ võng trục xe gây ta có bảng sau: => Kiểm toán độ võng hoạt tải Trần Minh Lâm 65DLCD11 91 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường + Độ võng cho phép hoạt tải là: [ ∆ ] = L tt 17400 = = 21,75mm 800 800 + Độ võng xe tải thiết kế: ∆ LL = 2,378mm + Độ võng 25% xe tải thiết kế + 25%∆ LL + ∆ lan = 3,263mm + Độ võng hoạt tải gây mặt cắt nhịp max( ∆ LL ; 25%∆ LL + ∆ lan ) = 3,263 mm < [ ∆ ] = 21,75mm => đạt 6.6 kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ - TTGHCĐ phải xét đến để đảm bảo cường độ ổn định cục ổn định tổng thể dự phòng để chịu tổ hợp tải trọng quan trọng theo thống kê định để cầu chịu phạm vi tuổi thọ thiết kế 6.6.1 Kiểm toán cường độ chịu uốn - Các giả thiết tính toán: + Đối với cấu kiện có cốt thép thép DƯL dính bám hoàn toàn, chiều dài dính bám tao thép DƯL không dính bám cục bọc ứng biến tỷ lệ thuận với khoảng cách tính từ trục trung hoà + Đối với cấu kiện có bó tao cáp dự ứng lực không dính bám hoàn toàn hay không dính bám phần nghĩa tao thép ống bọc hay dính bám, chênh lệch ứng biến bó thép mặt cắt bê tông ảnh hưởng độ võng yếu tố hình học bó thép phải đưa vào tính toán ứng suất bó thép + Nếu bê tông không bị kiềm chế, ứng biến thích dụng lớn thớ chịu nén không lớn 0,003 + Bỏ qua sức kháng kéo bê tông + Giả thiết biểu đồ biến dạng hình tam giác + Giả thiết biểu đồ ứng suất bê tông hình chữ nhật có: Giá trị cạnh : 0.85f'c Chiều cao biểu đồ: a = β1c - Sức kháng uốn dầm phải đảm bảo M r = ϕf M n ≥ M u max Trong đó: + ϕf : Hệ số sức kháng uốn theo quy định, ϕf = + Mumax: Mômen uốn lớn mặt cắt nhịp (kN.m) + Mn: Mômen kháng uốn danh định (kN.m) + Mr: Mômen kháng uốn tính toán (kN.m) - Công thức tính toán sức kháng uốn: Trần Minh Lâm 65DLCD11 92 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường a a a a h M n = A ps f ps (d p − ) + A s f y (d s − ) − A s' f y' (d s' − ) + 0,85f c' (b − b w ).h f β1.( − f ) 2 2 - Bỏ qua lượng cốt thép thường ta có: a a h M n = A ps f ps (d p − ) + 0,85f c' (b − b w ).h f β1.( − f ) 2 a - Nếu tính với mặt cắt chữ nhật: M n = A ps f ps (d p − ) Trong đó: + Aps: Diện tích cốt thép DƯL (mm2) + fps: Ứng suất trung bình cốt thép DƯL sức kháng uốn danh định dầm (Mpa) + dp: Khoảng cách từ thớt chịu nén đến trọng tâm cốt thép DƯL (mm) + b: Bề rộng mặt chịu nén cấu kiện (mm) + bw: Chiều dày bụng (mm) + hf: Chiều dày cánh chịu nén dầm I, hf = ts (mm) + a = cβ1 : Chiều dày khối ứng suất tương đương (mm) + β1 : Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất theo quy định: β1 = 0,85 với f c' ≤ 28Mpa β1 = 0,65 với f c' ≥ 56Mpa β1 = 0,85 − 0,05 f c' − 28 với 28 ≤ f c' ≤ 56Mpa f c' − 28 40 − 28 Do đó: β1 = 0,85 − 0,05 = 0,85 − 0,05 = 0,76 7 - Ứng suất trung bình cốt thép DƯL sức khang uốn danh định xác định theo công thức sau: f ps = f pu (1 − k f c 1670 ) với k = 2(1,04 − py ) = 2(1,04 − ) = 0,28 dp f pu 1860 Ta có: A ps f pu + A s f y − A s' f y' − 0,85β1.f c' (b − b w ).h f c= f 0,85β1f c' b w + k.A ps pu dp Nếu bỏ qua lượng cốt thép thường: Trần Minh Lâm 65DLCD11 93 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường A ps f pu − 0,85β1.f c' (b − b w ).h f c= f 0,85β1f c' b w + k.A ps pu dp + Trường hợp trục trung hòa qua sườn (chiều dày cánh chịu nén hf < c) Khi coi mặt cắt chữ T + Trường hợp trục trung hòa không qua sườn (chiều dày cánh chịu nén h f > c) Khi coi mặt cắt chữ nhật phải thay bw b - Quy đổi mặt cắt dầm mặt cắt chữ T: - Cường độ chịu uốn mặt cắt: + Sau tính sức kháng uốn danh định mặt cắt ta kiểm toán cường độ chịu uốn cho mặt cắt: CÁC ĐẠI LƯỢNG dp c(qua sườn) vị trí TTH c(qua cánh) a fps Mn Mu kiểm tra MẶT CẮT 1,5m L/4 7.50E+02 9.16E+02 -4.05E+02 -4.33E+02 cánh cánh 1.06E+02 1.06E+02 8.07E+01 8.13E+01 1.79E+03 1.80E+03 4.38E+09 5.44E+09 4.38E+09 5.44E+09 1.37E+09 3.10E+09 gối 6.30E+02 -3.80E+02 cánh 1.05E+02 8.01E+01 1.77E+03 3.62E+09 3.62E+09 0.00E+00 đạt đạt đạt L/2 1.01E+03 -4.46E+02 cánh 1.07E+02 8.15E+01 1.81E+03 6.05E+09 6.05E+09 4.08E+09 mm mm mm mm MPa Nmm Nmm Nmm đạt 6.6.2 Kiểm tra lượng cốt thép tối đa, lượng cốt thép tối thiểu 6.6.2.1 Lượng cốt thép tối đa - Công thức kiểm tra: c ≤ 0,42 de Trong đó: + c: Khoảng cách từ TTH đến thớ bê tông chịu nén (mm) + de: Khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo (mm): d e = A psf psd p + A sf yd s A psf ps + A sf y ≤ + Bỏ qua lượng cốt thép thường: de = dp Trần Minh Lâm 65DLCD11 94 Đồ án môn học cầu BTCT CÁC ĐẠI LƯỢNG de c/de kiểm tra GVHD: Phạm Ngọc Trường gối 630.40 0.1662380 24 MẶT CẮT 1,5m L/4 750.46 916.17 0.1406897 0.1160696 34 93 đạt đạt L/2 1011.43 0.1054608 21 đạt ĐƠN VỊ mm mm đạt 6.6.2.2 Lượng cốt thép tối thiểu - Trừ có quy định khác, mặt cắt cấu kiện chịu uốn, lượng cốt thép thường cốt thép DƯL chịu kéo phải đủ để phát triển sức kháng uốn tính toán Mr, giá trị sau, lấy giá trị nhỏ hơn: + 1,2 lần sức kháng nứt xác định sở phân tích ứng suất đàn hồi cường độ chịu kéo uốn fr bê tông + 1,33 lần mômen tính toán cần thiết tổ hợp tải trọng cường độ thích hợp - Biểu thức kiểm toán: M r ≥ min(1,2M cr ;1,33M u ) Trong đó: + Mcr: Sức kháng nứt bê tông tính dựa sở phân tích ứng suất đàn hồi cường độ chịu kéo uốn fr bêtông M cr = Ic fr yt + fr: Cường độ chịu kéo uốn bêtông: f r = 0.63 f c' = 0.63 40 = 3,98Mpa + yt: Khoảng cách từ TTH đến thớ chịu kéo lớn CÁC ĐẠI LƯỢNG Ig yt Mcr 1.3Mcr kiểm tra gối 1.41E+11 7.44E+02 7.55E+08 3.62E+09 9.82E+08 MẶT CẮT 1,5m L/4 1.19E+11 1.21E+11 7.90E+02 7.90E+02 6.00E+08 6.09E+08 4.38E+09 5.44E+09 7.80E+08 7.91E+08 đạt đạt 6.6.3 Kiểm toán sức kháng cắt 6.6.3.1 Công thức kiểm toán - Sức kháng cắt dầm phải đảm bảo: Vr = ϕv Vn ≥ Vu max Trong đó: Trần Minh Lâm 65DLCD11 95 đạt L/2 1.22E+11 7.90E+02 6.17E+08 6.05E+09 8.02E+08 đạt mm mm mm Nmm Nmm Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường + ϕv : Hệ số sức kháng cắt theo quy định + Vumax: Lực cắt lớn (kN) + Vn: Sức kháng cắt danh định (kN) + Vr: Sức kháng cắt tính toán (kN) - Xác định sức kháng cắt danh định: + Sức kháng cắt danh định Vn phải xác định trị số nhỏ của: ' Vn = Vc + Vs + Vp Vn = 0,25f c b v d v + Vp Trong đó: + Vc: Sức kháng cắt danh định ứng suất kéo bê tông (A.5.8.3.3) Vc = 0.083.β f c' b v d v + Vs: Sức kháng cắt cốt thép chịu cắt (TCN 5.8.3.3) Vs = A v f y d v ( cot gθ + cot gα ) sin α S + dv: Chiều cao chịu cắt hữu hiệu (mm) + bv: Chiều cao bụng hữu hiệu lấy chiều rộng nhỏ chiều cao dv (mm) + β : Hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo + θ : Góc nghiêng ứng suất nén chéo (độ) + α : Góc nghiêng của cốt thép đai trục dọc (độ), α = 900 + Av: Diện tích cốt thép đai chịu cắt cự ly S (mm2) +Vp: Thành phần lực dự ứng lực hữu hiệu hướng lực cắt tác dụng, dương ngược chiều lực cắt (N) + S: Cự ly cốt thép đai (mm) 6.6.3.2 Xác định chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv - Chiều cao chịu cắt hữu hiệu, lấy cự ly đo thẳng góc với trục trung hoà hợp lực kéo lực nén uốn, không cần lấy trị số lớn 0,9 d e 0.72h (mm) d e − a  d v = max 0.9d e 0.72h  đại lượng Mặt cắt gối L/8 L/4 L/2 dp-a/2 993.58 1113.5 1279.1 1374.4 0.9de 0.72h 927.36 1152 1035.4 1152 1184.6 1152 1270.3 1152 1152 1152 1279.1 1374.4 dv Trần Minh Lâm 65DLCD11 96 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường 6.6.3.3 Xác định Vp - Vp: Thành phần lực dự ứng lực hữu hiệu hướng lực cắt tác dụng, dương ngược chiều lực cắt (N) Vp = f e ∑ A psi sin α i Trong đó: + fe: Ứng suất hữu hiệu cốt thép DƯL (sau tất mát) + α : Góc nghiêng cáp DƯL so với phương ngang + Aps: Diện tích bó cáp DƯL đại lượng Mặt cắt L/8 L/4 2764 2764 gối 2764 Aps(mm2) ứng suất bó cáp(sau mát mát) fp=fpj-delta fPT (MPa) sinαi ∑ sin αi V p = Aps f p ∑ sin α i ( N ) L/2 2764 1162.8 0.0543 0.1148 0.1739 0.2086 1120.3 0.0415 0.0878 0.1335 0.1606 1091.6 0.0277 0.0587 0.0895 0.1078 1055.8 0 0 0.5516 0.4234 0.2836 2E+06 1E+06 855815 6.6.3.4 Tính toán ứng suất cắt v - Công thức: v = Vu − ϕv Vp ϕv b v d v Trong đó: + ϕv : Hệ số sức kháng cắt theo, ϕv = 0,9 + Vu: Lực cắt TTGHCĐ - Xác định tỷ số v v < 0,25 ' : Yêu cầu fc f c' Các đại lượng tính toán Kí hiệu Mặt cắt gối Mặt cắt L/4 Mặt cắt L/2 Mặt cắt 1.5m Đơn vị 200.00 200.00 mm 1224.43 1224.43 mm Bề rộng bụng hữu hiệu bv 200.00 200.00 Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv 864.00 1119.18 Lực cắt lớn Vu 926.64 513.86 163.20 163.20 kN Thành phần lực DƯL hữu hiệu Vp 279.23 144.04 0.00 0.00 kN Hệ số sức kháng cắt φv 0.90 0.90 0.90 0.90 Ứng suất cắt v 4.342 1.907 0.740 Trần Minh Lâm 65DLCD11 97 0.740 MPa Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường Tỷ số kiểm tra v/fc’ Kiểm tra tỷ số v < 0.25 f c' 0.109 0.048 0.019 0.019 OK OK OK OK 6.6.3.5 Xác định - Tính biến dạng dọc cốt thép chịu kéo uốn: Mu + 0.5N u + 0.5Vu cot gθ − A psf po dv εx = ≤ 0.002 E s A s + E p A ps - Nếu giá trị ε x tính từ phương trình âm giá trị tuyệt đối phải giảm cách nhân với hệ số Fε: Fx = E s A s + E p A ps E c A c + E s A s + E p A ps Trong đó: + Nu: Lực dọc tính toán, dương chịu nén (Được lấy lực dọc cốt thép DƯL sau tất mát), Nu = fpi.Aps + Mu: Mômen tính toán (Nmm) + Vu: Lực cắt tính toán (N) + fpo: Ứng suất cốt thép DƯL ứng suất bê tông xung quanh không (Mpa) + Ac: Diện tích bê tông phía chịu kéo uốn cấu kiện (mm2) + Aps: Diện tích cốt thép DƯL phía chịu kéo uốn (mm2) + As: Diện tích cốt thép không DƯL phía chịu kéo uốn cấu kiện (mm 2) Bỏ qua cốt thép thường, As = - Xác định fpo + Ứng suất thép DƯL ứng suất bê tông xung quanh cốt thép DƯL = (Mpa) gồm thành phần: f po = f pe + f pc Ep Ec + fpe: Ứng suất có hiệu cốt thép DƯL sau mát (Mpa) (kéo) f pe = 0,74f pu − ∆f pT + fpc: Ứng suất ban đầu bê tông trọng tâm đám cốt thép DƯL (nén) f pc = Pi A Trong đó: + Ep: Môdun đàn hồi thép cốt thép DƯL + Ec: Môdun đàn hồi bê tông dầm chủ + Pi: Lực DƯL cốt thép DƯL (sau trừ tất mát ứng suất) Pi = fpi.Aps Trần Minh Lâm 65DLCD11 98 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc Trường + fpi: Ứng suất cốt thép DƯL sau trừ tất mát f pi = 0,74f pu − ∆f pT + A: Diện tích mặt cắt nguyên mặt cắt liên hợp, A = Ag Đại lượng Mặt cắt F gối 3.97E+06 1,5m 3.80E+06 L/4 3.68E+06 L/2 3.55E+06 N A 1.02E+06 6.86E+05 6.86E+05 6.86E+05 mm2 fpc 3.90E+00 5.54E+00 5.37E+00 5.18E+00 MPa fpe 1.34E+03 1.34E+03 1.34E+03 1.34E+03 MPa fpo 1.36E+03 1.37E+03 1.37E+03 1.37E+03 MPa - Các bước xác định ε x sau: + Bước 1: Giả sử góc θ + Bước 2: Tính ε x mặt cắt + Bước 3: Căn vào giá trị v , ε tra bảng giá trị θ f c' x So sánh θ với θ giả định ban đầu Nếu sai số [...]... ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc Trng Chng III THIT K LAN CAN TAY VN 3.1.Tớnh toỏn lan can tay vn 3.1.1 La chn kớch thc v b trớ thộp trong lan can 395 65 130 610 Vát mép 50 200 130 200 630 180 250 300 150 20x20mm 500 Cánh dầm Hỡnh 7- cu to v b trớ ct thộp lan can Chn lp bo v ct thộp l: 30(mm) S dng thộp AII cú: fy = 280(MPa) S dng bờtụng cp 30 MPa cú: fc = 30(MPa) Thộp thanh lan can dựng CT3 Cu cú... 431.13 mm Momen tnh ti ỏy dm Sb 4.90E+08 mm3 Momen tnh ti nh dm St 2.75E+08 mm3 Trn Minh Lõm 65DLCD11 15 ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc Trng 2.1.2.c trng hỡnh hc mt ct gi 1800 473 455 515 145 60 60 45 480 Vát góc 20x20 250 160 235 235 73 455 733 180 1200 170 Thép nối bản cánh 473 Thép chờ dầm ngang 600 Hỡnh 6: Chia mt ct gi thnh cỏc khi - Din tớch mt ct gi: A0 = Ai Trong ú: + Ao: Din tớch mt ct dm ti... cỏnh br= 1800 mm Chiu dy bn cỏnh 170 mm Chiu rng vỳt bu 215 mm Chiu cao vỳt 160 mm Trn Minh Lõm 65DLCD11 11 ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc Trng 1.5.2 Mt ct gi 1800 473 455 515 145 480 60 45 60 Vát góc 20x20 600 473 250 160 235 235 73 455 733 180 1200 170 Thép nối bản cánh Thép chờ dầm ngang Hỡnh 2: Cu to mt ct gi Chiu dy bn ts = 170 mm Chiu cao dm H = 1200 mm Chiu rng bu bb = 600 mm Chiu cao bu hb =... 18 dm ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc Trng + Chiu cao + B rng + Chiu dy - Cu to dm ngang ti mt ct gi: + Chiu cao + B rng + Chiu dy hdn bdn tdn = = = 850 mm 2130mm 300 mm hdn bdn tdn = = = 850 mm 2130mm 200 mm Trng lng 1 dm ngang ti mt ct gi: 9,53kN Trng lng 1 dm ngang ti mt ct khỏc: 13,58kN Trng lng dm ngang di u trờn 1m dm ch: 2,802kN/m Trn Minh Lõm 65DLCD11 13 ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc Trng... ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc Trng 1.5 Kớch thc mt ct ngang dm ch 1.5.1 Mt ct L/2 300 455 300 215 170 215 250 160 235 235 150 515 540 455 1800 180 160 1200 170 473 473 600 Hỡnh 2: Cu to mt ct L/2 Chiu dy bn ts =... Trng Mụ men tõm quỏn tớnh 1800 170 306000 85 736950000 770 480 72 45000 38.784 19091220 480 480 733 351840 366.5 1.575E+10 480 600 45 24300 21.667 4083750 600 600 180 108000 90 291600000 16 ỏn mụn hc cu BTCT B phn A mm2 GVHD: Phm Ngc Trng yb mm Ayb mm3 Ayb2 mm4 Io mm4 1 306000 1115 341190000 3.8E+11 7.37E+08 2 3 4 5 Tng 45000 351840 24300 108000 835140 918.784 706.5 201.6667 90 41345280 248574960 4900500... mt ct: A0 = Ai Trong ú: + Ao: Din tớch mt ct dm ti gia nhp + Ai: Din tớch tng khi ó chia ca mt ct Trn Minh Lõm 65DLCD11 14 250 160 235 235 150 515 540 455 1800 180 160 1200 170 473 473 ỏn mụn hc cu BTCT b phn Hỡnh dng 1 1 3 4 5 GVHD: Phm Ngc Trng Chiu di cnh trờn Ch nht 1800 Hỡnh 770 thang Ch nht 170 Hỡnh 170 thang Ch nht 600 170 150 70500 90.957 114235372 170 540 91800 270 2.231E+09 600 160 61600... qui i v tit din ch nht tng ng cú din tớch bng vi din tớch ban u nhng khụng lm thay i chiu cao ca lan lan Chia tng thnh 3 phn ti 3 v trớ thay i tit din nh hỡnh v: Trn Minh Lõm 65DLCD11 18 ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc Trng 500 250 130 200 630 630 300 500 500 Phn 1: Tit din phn 1 nh hỡnh v: 50 150 50 300 4 12 250 + Tit din l b x h = 300 x 250 2..122 = 226,19(mm) 4 d s = 250 50 14 6 = 180 As = a=... bờtụng 1 l: 0, 05 ' 0, 05 ( f c 28 ) = 0,85 (30 28) = 0,836 7 7 c a 7,1 = = = 0, 057 < 0, 45 d s 1.d s 0,836.180 1 = 0,85 a ( M w H ) 1 = A s f y d s ữ 2 Trn Minh Lõm 65DLCD11 19 ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc Trng = 0,9.226,19.280.(150 7,1 ) 2 = 9275147,14(N.mm) Phn 2 , 3 tớnh tng t : + Qui i phn tit din thay i nh hỡnh v: 300 300 300 200 250 250 300 500 Ta cú bng tng hp sau: Chiu Chiu Din... ngang Mc MwH (N.mm) 9275147,14 15571100,55 21642221,1 Phn ny ch do ct thộp phớa trong chu v cng chia lm 3 on tớnh trung bỡnh Khi tit din thay i ta chn tit din ln nht ngm xỏc nh kh nng chu lc Thộp õy dựng thộp 14 b trớ vi a = 200 theo phng dc cu Phng phỏp tớnh tng t nh MwH Ct 1 mm theo phng dc cu ta cú 5 thanh nờn din tớch thộp trờn 1mm di l: 5..82 AS = = 0, 77 ( mm 2 ) 1000 Ta cú bng tng hp sau: Chiu