Đồ án môn học thiết kế cầu BTCT dự ứng lực kéo sau dần T24m khổ cầu 10m

Đồ án môn học thiết kế cầu BTCT dự ứng lực kéo sau dần T24m khổ cầu 10m Đồ án môn học thiết kế cầu BTCT dự ứng lực kéo sau dần T24m khổ cầu 10m Đồ án môn học thiết kế cầu BTCT dự ứng lực kéo sau dần T24m khổ cầu 10m Đồ án môn học thiết kế cầu BTCT dự ứng lực kéo sau dần T24m khổ cầu 10m Đồ án môn học thiết kế cầu BTCT dự ứng lực kéo sau dần T24m khổ cầu 10m Đồ án môn học thiết kế cầu BTCT dự ứng lực kéo sau dần T24m khổ cầu 10m Đồ án môn học thiết kế cầu BTCT dự ứng lực kéo sau dần T24m khổ cầu 10m Đồ án môn học thiết kế cầu BTCT dự ứng lực kéo sau dần T24m khổ cầu 10m

Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường MỤC LỤC PHẦN I: THIẾT KẾ CƠ SỞ .5 Nhiệm vụ thiết kế 1.1 Giới thiệu công trình 1.2 Quy trình quy phạm sử dụng 1.3 Mục tiêu dự án 1.4 Sự cần thiết phải đầu tư PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT .8 CHƯƠNG I CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ Số liệu thiết kế 1.1 Số liệu chung 1.2 Vật liệu chế tạo dầm .8 1.3 Cấu tạo nhịp 1.4 Quy mô mặt cắt ngang cầu 1.5 Kích thước mặt cắt ngang dầm chủ 10 1.6 Cấu tạo bêtông mặt cầu 11 1.7 Cấu tạo dầm ngang 11 CHƯƠNG II ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM 13 Đặc trưng hình học mặt cắt 13 2.1.1 Đặc trưng hình học mặt cắt L/2 L/4 .13 2.1.2.Đặc trưng hình học mặt cắt gối 15 2.1.3 Tổng hợp ĐTHH mặt cắt 16 Chương III THIẾT KẾ LAN CAN TAY VỊN 17 3.1.Tính toán lan can tay vịn 17 3.1.1 Lựa chọn kích thước bố trí thép lan can 17 3.1.2 Xác định khả chịu lực tường lan can .17 3.2 Xác định khả chịu lực cột lan can 20 3.2.1 Cột lan can Pp 20 3.2.2 Thanh lan can MR 20 3.3 Tổ hợp va xe 21 3.3.1 Va xe vị trí tường 21 3.3.2.Va đầu tường 22 3.3.3 Va xe khe giãn nở nhiệt 23 3.4 Kiểm tra chống truợt lan can 23 CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU 24 4.1 Thiết kế cấu tạo mặt cầu 24 4.1.1 Sơ đồ cấu tạo mặt cầu: .24 4.1.2 Tính toán nội lực 24 4.2 Tính nội lực mặt cầu .25 Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường 4.2.1 Diện tích tiếp xúc vệt bánh xe 25 4.2.2 Tính nội lực hẫng 25 4.2.3 Tính nội lực kê hai cạnh 28 4.3 Bố trí cốt thép cho mặt cầu .31 4.3.2 Bố trí cốt thép phía mặt cầu theo phương ngang cầu 31 4.4 Kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ 32 4.4.1 Công thức kiểm toán 32 4.4.2 Tính cho mặt cắt chịu mô men dương lớn 33 4.4.3 Tính cho mặt cắt gối kê hai cạnh 34 4.5 Kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng 35 4.5.1 Tính cho mặt cắt nhịp kê hai cạnh .36 4.5.2 Tính cho mặt cắt gối kê hai cạnh 37 4.5.3 Tính cho mặt cắt ngàm hẫng 38 4.6 bố trí cốt thép cấu tạo .38 CHƯƠNG V :THIẾT KẾ DẦM CHỦ 40 Tính toán hiệu ứng lực dầm chủ 40 5.1 Các hệ số tính toán 40 5.2 Tĩnh tải dải lên dầm chủ 40 5.2.1 Dầm 40 5.2.2 Dầm biên 43 5.2.3 Tính toán nội lực tĩnh tải 45 5.3 Tính toán nội lực hoạt tải 48 5.3.1 Xác định hệ số phân bố ngang 48 5.3.2 Tính nội lực tải trọng tải trọng người 53 5.3.3 Tính nội lực xe tải thiết kế xe hai trục thiết kế .54 5.4 Tổng hợp nội lực 65 CHƯƠNG VI: BỐ TRÍ VÀ TÍNH TOÁN CÁP DỰ ỨNG LỰC 68 6.1 Chọn bó cáp dự ứng lực 68 6.1.1 Đặc trưng vật liệu .68 6.1.2.Sơ chọn bó cáp DƯL 69 6.2 Bố trí cáp DƯL 71 6.2.1 Nguyên tắc bố trí cáp DƯL .71 6.2.2 Bố trí cáp DƯL theo đường cong 71 6.3 đặc trưng hình học mặt cắt 74 6.3.1 Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn I 74 6.3.2 Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn II 76 6.4 mát ứng suất 78 6.4.1 Các mát ứng suất tức thời 79 6.4.2 Các mát ứng suất theo thời gian 81 6.5 kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng 84 6.5.1 Các giới hạn ứng suất bê tông 84 6.5.2 Tính toán độ võng độ vồng 87 6.6 kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ 90 6.6.1 Kiểm toán cường độ chịu uốn 90 6.6.2 Kiểm tra lượng cốt thép tối đa, lượng cốt thép tối thiểu 92 Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường 6.6.3 Kiểm toán sức kháng cắt 93 6.7 kiểm toán theo trạng thái giới hạn mỏi 98 6.7.1 Xác định nội lực tải trọng mỏi 98 6.7.2 Tính ứng suất bêtông 99 PHẦN III: THIẾT KẾ TỔ CHỨC BẢN VẼ CHI TIẾT 100 Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường LỜI MỞ ĐẦU Trong mục tiêu phát triển đến năm 2030, nước ta trở thành nước công nghiệp Do đó, nhu cầu xây dựng sở hạ tầng đặc biệt phát triển mạng lưới giao thong vận tải trở nên cấp thiết hết nhằm phục vụ cho phát triển nhanh tróng bền vững đất nước Sau thời gian học tập môn Thiết kế cầu trường Đại Học Công Nghệ GTVT, em giao nhiệm vụ thực đồ án thiết kế môn học(TKMH) là: “ THIẾT KẾ CẦU BTCTDƯL-DỰ ÁN CẦU DIÊU PHONG” hướng dẫn thầy giáo Phạm Ngọc Trường Tuy đồ án TKMH hoàn thành song thân em tự nhận thấy đồ án TKMH có nhiều thiếu sót chưa chịu đầu tư khoảng thời gian thích hợp để tìm hiểu quy trình 22TCN 272-05, nghiên sâu vấn đề đồ án TKMH Em mong đóng góp ý kiến quý giá thầy cô trình chấm đồ án TKMH này, để từ em rút học để phục vụ trình làm đồ án tốt nghiệp tới Em xin cảm ơn! Đồ án em gồm phần: PHẦN I: THIẾT KẾ CƠ SỞ PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT PHẦN III: THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG Vĩnh Yên, ngày 20 tháng 04 năm 2015 Sinh viên Nguyễn Hữu Quang Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường PHẦN I: THIẾT KẾ CƠ SỞ Nhiệm vụ thiết kế 1.1 Giới thiệu công trình Cầu DIÊU PHONG cầu thuộc lý trình Km0- Km 0+164.58 thuộc xã HÒA PHÚ,huyện Hạ Hòa tỉnh Phú Thọ Là cầu BTCT DUL thiết kế vĩnh cửu 1.2 Quy trình quy phạm sử dụng Trong trình làm đồ án em sử dụng quy trình: • Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 • Tiêu chuẩn thiết kế đường TCVN-4054-2005 1.3 Mục tiêu dự án Nhằm khắc phục tình trạng ùn tắc giao thông tuyến đường, tạo điều kiện cho phương tiện giao thông lưu thông vũng thuận lợi, góp phần vào việc phát triển kinh tế cho vùng miền, đặc biệt kinh tế vận tải du lịch 1.4 Sự cần thiết phải đầu tư Cùng với phát triển ngày cao kinh tế quốc dân, đô thị lớn ta, người phương tiện giao thong nút giao cắt ngã ba, ngã tư, đặc biệt vào cao điểm trở nên tải thường xuyên ùn tắc kéo dài Vì để giả vấn đề , biện pháp hiệu xây dựng cầu vượt điểm giao cắt lớn 1.5 Điều kiện tự nhiên Đà Nẵng có địa hình có hướng thấp dần từ đông sang tây bắc Khí hậu toàn tỉnh chia thành hai tiểu vùng Vùng phía tây bắc có khí hậu nắng nóng, khô hanh mùa khô, vùng phía đông phía nam có khí hậu mát mẻ, ôn hòa Thời tiết chia thành mùa rõ rệt mùa mưa mùa khô Mùa mưa thường tháng đến tháng 10 kèm theo gió tây nam thịnh hành Mùa khô từ tháng 11 đến tháng năm sau, mùa độ ẩm giảm, gió đong bắc thổi mạnh, bốc lớn, gây khô hạn nghiệm trọng.lượng mưa trung bình toàn tỉnh đạt từ 1600-1800mm 1.6 Điều kiện địa chất Địa tầng lớp vị trí xây dựng cầu gồm lớp sau: + Lớp 1: Sét pha, màu xám nâu, trạng thái dẻo mềm + Lớp 2: cát thô, màu xám trắng, xám vừa, kết cấu rạc,chặt vừa + Lớp 3: cuội tảng (D=0.3-0.8 m) xen kẹp cát pha, kết cấu rời rạc + Lớp 4: Đá granit xám vàng, xám nâu, phong hóa nặng, vỡ dăm, vỡ vụn,độ cứng cấp 4, (TCR=0%,RQD=0%) + Lớp 5: Đá granit màu xám xanh, đốm trắng, phong hóa nhẹ 1.7.Điều kiện thủy văn + MNCN: 4.93 m +MNTN: 1.73 m Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường 1.8.Quy mô kỹ thuật cấp hạng công trình cầu 1.8.1.Vị trí cầu, quy mô, khổ cầu, tĩnh không thông thuyền • Chọn vị trí xây dựng cầu Việc lựa chọn vị trí xây dựng cầu cần đáp ứng yêu cầu sau đây: - Phù hợp với quy hoạch phát triển giao thông khu vực, tác động đến môi trường dân sinh xã hội - Thuận lợi cho hoạt động giao thông - Thỏa mãn tiêu chuẩn yếu tố hình học tuyến cầu -Thỏa mãn yêu cầu thủy văn, thủy lực - thuận lợi cho thi công tổ chức thi công, có giá thành xây lắp hợp lý Đối với cầu nhỏ(L100m), vị trí tuyến đường phụ thuộc vào vị trí cầu, yêu cầu người thiết kế phải có tầm nhìn tổng quát mặt kỹ thuật, quy hoạch kinh tế chọn vị trí cầu Vị trí cần đáp ứng yêu cầu sau: + phù hợp với yêu cầu chung mặt tuyến quy hoạch chung dự án khu vực + Vị trí cầu vuông góc không vuông góc với dòng chảy( sai lệch bình đồ không ) Việc lựa chọn ảnh hưởng tới chiều dài cầu nhằm đảm bảo đọ thoát nước, tính toán xói lở Nên đặt đoạn sông thẳng để tránh xói lở đoạn hẹp( cần lưu ý vấn đề xói lở thắt hẹp dòng chảy) + trắc dọc cầu phải đảm bảo êm thuận theo toàn tuyến, bố trí đường cong đứng, cong nằm theo quy định + Cầu phải đặt long sông có dòng sông ổn định, nơi có nước chảy đều, không xoáy, bị bồi lắng, nằm cách vị trí giao sông tối thiểu 1,5 lần chiều dài nhịp thoát nước cầu +Vị trí kết cấu nhịp phải đặt trùng với trục dòng chảy, sở cần tính đến khả biến đổi long song trình khai thác + Phải đảm bảo trục dòng chảy song song với nhau( lệch không ) trụ thiết kế cho hướng dòng chảy hướng vào phía nhịp thoát nước Không để trụ cầu hướng dòng chảy làm xói lở mố cầu • Quy mô khổ cầu - Xây dựng cầu vĩnh cửu - Vận tốc thiết kế : v=60Km/h - Cấp sông : cấp V - Độ dốc dọc cầu: Độ dốc dọc lớn 2% - Độ dốc ngang cầu: Dốc ngang mái 2% thông số mặt cắt ngang cầu Khổ cầu Phần xe chạy Phần hành Bề rộng vạch sơn phân cách Bề rộng bên lan can Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 Đơn vị m m m m Giá trị 0.5 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường Tổng chiều rộng cầu m 1.8.2 Tải trọng tiêu chuẩn thiết kế + Tải trọng thiết kế: HL93+ Tải trọng đoàn người 3KN + Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05 +Tiêu chuẩn thiết kế đường ôtô TCVN4054-2005 11.5 1.8.3 Lập phương án cầu • • • • PHƯƠNG ÁN 1: “CẦU BTCT DƯL KÉO SAU DẦM I, CÓ NHỊP, MỖI NHỊP 24 m” Ưu điểm: - Rất thuận lợi với loại nhịp từ (20-33)m - Ván khuân đơn giản, dễ chế tạo lắp ráp, sử dụng ván khuân cho nhiều loại dầm - Mặt cắt I có trọng tâm gần với trọng tâm cốt thép cường độ cao,do hiệu qur phân phối lực, căng kéo giai đoạn sử dụng - Độ cứng ngang lớn nên hoạt tải phân bố tương đối cho dầm, rung trình khai thác - Bản mặt cầu đổ bê tong tạ chỗ với dầm ngang,lien hợp với dầm chủ qua cốt thép chờ, khắc phục triệt để vết nứt dọc so với mối nối dầm T Nhược điểm: - Khi độ lệch tâm trọng tâm bó cáp mặt cắt lớn, xuất vết nứt thớ dầm - Tĩnh tải dầm lớn, khối lượng bê tong thép nhiều - Bản ván khuôn dày 8cm gây them phần tĩnh tải tốn PHƯƠNG ÁN 2: “CẦU BTCT DƯL KÉO SAU DẦM T, CÓ NHỊP, MỖI NHỊP 24 m” Ưu điểm: - Rất tiện lợi cho loại nhịp có kích thước từ 18 đến 33m - Ván khuôn đơn giản, dễ chế tạo lắp ráp - Có thể đúc công trường - Với dầm có độ lệch tâm trọng tâm dầm trọng tâm bó cáp lớn, mặt cắt T kinh tế bố trí cốt thép Nhược điểm: - Đối với loại dầm khác phải có nhiều ván khuôn - Khi độ lệch tâm trọng tâm dầm trọng tâm bó cáp nhỏ, mặt cắt T không hiệu kinh tế bố trí cốt thép, trọng tâm cốt thép căng kéo nằm phía dưới, gây lên ứng suất kéo lớn cánh - Cầu rung mạnh chịu hoạt tải - Có thể suất vết nứt dọc mối nối dọc mặt cầu KẾT LUẬN: Từ nhận xét vào điều kiện địa chất, thủy văn, nhu cầu vận tải, lực thi công, quy hoạch tuyến đường, khả cung ứng vật tư địa phương, ta chọn phương án phương án thiết kế chủ đạo Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT CHƯƠNG I CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ Số liệu thiết kế 1.1 Số liệu chung - Quy mô thiết kế: Cầu dầm BTCT DƯL nhịp giản đơn - Quy trình thiết kế: 22TCN 272-05 - Tiết diện dầm chủ: Chữ T - Phương pháp tạo DƯL: Căng sau - Hoạt tải thiết kế: HL 93+3.10-3MPa - Chiều dài nhịp: L = 24 m - Khổ cầu: 7+2x1.5m Cầu thiết kế có dầm ngang 1.2 Vật liệu chế tạo dầm - Bêtông dầm: + Cường độ chịu nén bêtông tuổi 28 ngày: f c' = 40 MPa + Trọng lượng riêng bêtông: γc = 25 kN/m3 + Mô đun đàn hồi: E cs = 0,043.γ1.5 f cs' = 0,043.251.5 40 = 33994 MPa c - Bêtông mặt cầu: + Cường độ chịu nén bêtông tuổi 28 ngày: f cs' = 30 MPa + Trọng lượng riêng bêtông: γc 25 kN/m3 = + Mô đun đàn hồi: E cs = 0,043.γ1.5 f cs' = 0,043.251.5 30 = 29440 MPa c - Cáp DƯL: Sử dụng loại cáp tao 12.7mm theo tiêu chuẩn ASTM 416 + Diện tích bó: = 6,91 cm2 + Đường kính ống bọc: = 60 mm - Các tiêu cáp DƯL: + Cường độ chịu kéo: fpu = 1860MPa + Giới hạn chảy: fpy = 0,9.fpu fpy = 1670MPa + Môđun đàn hồi: Ep = 197000MPa - Cốt thép chịu lực mặt cầu: + Cường độ chảy quy định nhỏ nhất: fy = 420 MPa + Môđun đàn hồi: Es = 200000MPa Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường 1.3 Cấu tạo nhịp - Kết cấu nhịp giản đơn có chiều dài nhịp: - Khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối: - Chiều dài tính toán nhịp: Ltt = Lnh - 2.a Lnh = 24 m a = 0,3 m Ltt = 23.4 m 1.4 Quy mô mặt cắt ngang cầu - Các kích thước mặt cắt ngang cầu: + Bề rộng phần xe chạy: + Bề rộng lề bộ: + Bề rộng vạch sơn + Bề rộng chân lan can: + Bề rộng toàn cầu: Bcau = Bxe + 2.ble + 2.bvs + Số xe thiết kế: Bxe ble bvs bclc Bcau nl - Khoảng cách dầm chủ là: S = ( 2100 ÷ 2500 ) mm = = = = = = 7m 1.5 m 0,25 0,5 11.5 m m m - Số dầm chủ thiết kế chọn sau: B   11,5.1000 11,5.1000   B n dam =  cau ÷ cau ÷ =  ÷ ÷ = ( 4.6 ÷ 5.47 ) 2100   2500 2100   2500 => Chọn ndam = 5dầm => Chọn S = 2300mm + Chiều dài phần cánh hẫng: d oe = Bcau − ( n dam − 1) S 11,5.1000 − ( − 1) 2300 = = 1.15m 2 mÆT C¾T A-A Tû LÖ 1/50 250 7000 250 2% 1500 500 630 610 1500 2% 92.8 91.6 1150 2300 2300 2300 2300 1150 Hình 1: Cấu tạo mặt cắt ngang kết cấu nhịp Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 100 1450 500 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường 1.5 Kích thước mặt cắt ngang dầm chủ 1.5.1 Mặt cắt L/2 300 455 300 215 170 215 250 160 235 235 150 515 540 455 1800 180 160 1200 170 473 473 600 Hình 2: Cấu tạo mặt cắt L/2 Chiều dày ts = 170 mm Chiều cao dầm H = 1200 mm Chiều rộng bầu bb = 600 mm Chiều cao bầu hb = 180 mm Chiều dày sường bw = 170 mm Chiều rộng cánh br= 1800 mm Chiều dày cánh 170 mm Chiều rộng vút bầu 215 mm Chiều cao vút 160 mm 1.5.2 Mặt cắt gối Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 10 Đồ án môn học cầu BTCT fc = − GVHD: Phạm Ngọc trường P P e t M DC1 + M DC2 t M LL + M DW t + y1 − y1 − y ≤ 0,45f c' Ag Ig Ig Ic Trong đó: + P: Lực DƯL trừ mát ứng suất, P = Aps.(0,74fpu- ∆f PT ) + e: Độ lệch tâm lực DƯL với mặt cắt liên hợp + MDC1 + MDC2 : Mômen tĩnh tải giai đoạn I + MDW: Mômen tĩnh tải giai đoạn II + MLL: Mômen hoạt tải + Ag: Diện tích mặt cắt nguyên(mm2) + Ig, Ic: Mômen quán tính mặt cắt nguyên, mặt cắt liên hợp (mm4) + y1t , y 2t : Khoảng cách từ TTH I-I, TTH II-II đến thớ tiết diện + y1b , y b2 : Khoảng cách từ TTH I-I, TTH II-II đến thớ tiết diện + fpT: Tổng mát ứng suất Mặt cắt P e MDC MDW MLL Ag Ig Ic y1t y1b y2t y2b ft kiểm tra ƯS kéo fc(1) fc(2) 0.45f'c kiểm tra ƯS nén Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 Gối 237.331 3.81E+06 -1.30E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 9.41E+05 1.29E+11 1.42E+11 486.07 713.93 4.53E+02 747.175 -3.774 3.162 1.5m 271.584 3.88E+06 8.77E+01 3.03E+08 1.00E+09 3.26E+04 6.54E+05 1.10E+11 1.19E+11 507.06 692.94 4.25E+02 775.062 0.373 3.162 L/4 287.292 3.83E+06 3.40E+02 9.46E+08 5.40E+08 1.60E+09 6.54E+05 1.27E+11 1.21E+11 513.61 686.39 4.17E+02 783.329 6.157 3.162 L/2 310.871 3.75E+06 4.63E+02 1.26E+09 7.20E+08 2.11E+09 6.54E+05 1.29E+11 1.23E+11 516.82 683.18 4.20E+02 780.306 9.791 3.162 đạt đạt đạt đạt -4.23 -2.117 16 -9.34 -4.672 16 -6.28 -8.679 16 -6.29 -10.375 16 đạt đạt đạt đạt 86 đơn vị Mpa N mm N.mm N.mm N.mm mm2 mm4 mm4 mm mm mm mm Mpa Mpa Mpa Mpa Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường 6.5.2 Tính toán độ võng độ vồng - Biến dạng độ võng TTGHSD gây hư hỏng bề mặt vết nứt cục bê tông mặt cầu Độ võng thẳng đứng độ rung phương tiện giao thông ảnh hưởng xấu tới tâm lí người sử dụng, gây cảm giác không an toàn cho lái xe Để hạn chế ảnh hưởng này, tiêu chuẩn quy định độ võng không bắt buộc sau: L  ∆ cp  = 800 - Khi tính độ võng hoạt tải, độ võng phải lấy giá trị lớn kết tính toán sau: + Tính với xe tải thiết kế + Tính với 25% xe tải thiết kế + tải trọng + Hoạt tải tính toán có xét đến hệ số xung kích 1+IM - Tất xe thiết kế xếp tải dầm chịu tải trọng Do hệ số phân bố để tính độ võng ngược tính sau: gv = n lx = = 0,4 n Trong đó: + nlx: Số xe thiết kế + n: Số dầm chủ 6.5.2.1 Tính độ vồng (xét mặt cắt nhịp) 6.5.2.1.1 Độ võng trọng lượng thân dầm lúc truyền lực căng - Độ võng trọng lượng thân dầm chủ: q DC1.L tt ∆ DC1 = 384 E ci Ig Trong đó: + Eci: Môdun đàn hồi bê tông lúc truyền lực căng, Eci =28895,31Mpa + Ig: Mômen quán tính mặt cắt nguyên, Ig = 12,92.1010mm4 + qdc: Trọng lượng dải thân dầm, qdc = 16,46N/mm + Ltt: Chiều dài nhịp tính toán, Ltt = 23400mm q DC1.L tt = 17,21mm Do đó: ∆ DC1 ↓= 384 E ci Ig 6.5.2.1.2 Độ vồng ngược lực DƯL lúc truyền lực căng 6.5.2.1.2.1 Với bó cáp bố trí theo đường cong Parabol - Sơ đồ tính sau: Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 87 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường P P e' W Hình 19a: Sơ đồ tính độ vồng bó cáp bố trí cong - Độ vồng ngược lực căng lúc truyền lực, ν = W.L tt 384 E ci Ig Trong đó: 8.P.e' + W: Tải trọng phân bố quy đổi, W = L tt + Eci: Môdun đàn hồi bê tông lúc truyền lực căng, Eci = 28895,31Mpa + Ig: Mômen quán tính mặt cắt nguyên, Ig = 12,92.1010 mm4 + Ltt: Chiều dài nhịp tính toán, Ltt = 23400mm + P: Lực căng bó cáp lúc truyền lực căng P = fpi.Abo + Abo: Diện tích bó cáp DƯL + fpi: Ứng suất bó cáp DƯL sau xét đến mát tức thời f pi = 0,74f pu − (∆f pA + ∆f pF + ∆f pES ) = 0,74f pu − ∆f pS + e’: Khoảng cách từ điểm đặt DƯL đến tọa độ bó cáp dầm - Độ vồng ngược đàn hồi lực căng trước gây lúc truyền lực căng tổng độ vồng ngược bó cáp gây Tên Số Sơ bó bó fpi P L đồ e' W Vi (Mpa) (N) (mm) (mm) (N/mm) (mm) 1 1261.46 871672 23400 493.18 6.28088 6.57 1248.65 862815 23400 218.18 2.75042 2.88 1234.45 853002 23400 -56.82 -0.7081 -0.74 1220.50 843363 23400 -331.82 -4.0886 -4.27 1212.27 837677 23400 -606.82 -7.4266 -7.76 1212.27 837677 23400 -606.82 -8.4266 -8.76 ĐỘ VỒNG DO LỰC DƯL -3,34 6.5.2.1.2.1 Với bó cáp bố trí theo đường thẳng - Sơ đồ tính sau: P e' P bl Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 bl bl 88 N N bl Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường Hình 19b: Sơ đồ tính độ vồng bó cáp bố trí thẳng - Độ vồng ngược lực căng lúc truyền lực, ν = b(3 − 4b )Nl3 24EI Trong đó: + N: Lực tập trung quy đổi, N = P.e ' bl + Eci: Môdun đàn hồi bê tông lúc truyền lực căng, Eci = 28895,31Mpa + Ig: Mômen quán tính mặt cắt nguyên, Ig = 12,92.1010 mm4 + Ltt: Chiều dài nhịp tính toán, Ltt = 23400mm + P: Lực căng bó cáp lúc truyền lực căng P = fpi.Abo + Abo: Diện tích bó cáp DƯL, Abo = 691mm2 + fpi: Ứng suất bó cáp DƯL sau xét đến mát tức thời f pi = 0,74f pu − (∆f pA + ∆f pF + ∆f pES ) = 0,74f pu − ∆f pS = 0,74.1860 - 124,91 = 1251,49MPa + e : Khoảng cách từ điểm đặt DƯL đến tọa độ bó cáp dầm + bl: Khoảng cách từ điểm neo đầu dầm đến vị trí uốn bó cáp 6.5.2.2 Tính độ võng hoạt tải ’ 6.5.2.1.4 Tính độ võng tải trọng ∆ lan = Độ võng tải trọng tính sa q lan L tt 384 E c Ic Trong + Ec: Môdun đàn hồi bê tông, Ec = 33994,5Mpa + Ic: Mômen quán tính mặt cắt liên hợp, Ic = 1,23.1011mm4 + qlan: Tải trọng làn, qlan = 9,3N/mm + Ltt: Chiều dài nhịp tính toán, Ltt = 23400mm Do đó: ∆ lan q lan L tt = = 8,7mm 384 E c I c 7.2.1.5 Tính độ võng xe tải thiết kế - Đối với tải trọng xe tính toán độ võng ta phải xếp tải vị trí bất lợi để tính độ võng lớn mặt cắt tính toán - Đối với kết cấu nhịp giản đơn độ võng dầm tải trọng tập trung P gây tính theo công thức: ∆ LL P.(L tt − a).x.[L tt − (L tt − a) − x ] = g v (1 + IM) 6L tt E c I c Trong đó: + Ec: Môdun đàn hồi bê tông, Ec = 33994,5 Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 89 Mpa Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường + Ic: Mômen quán tính mặt cắt liên hợp, Ic = 1,23.1011 mm4 + Ltt: Chiều dài nhịp tính toán, Ltt = 23400mm + 1+IM: Hệ số xung kích, 1+IM =1,25 + gv: Hệ số phân bố ngang hoạt tải, gv = 0,4 + a: Khoảng cách từ trọng tâm đến gối bên trái + x: Khoảng cách tính từ mặt cắt tính toán đến gối bên trái Ở ta tính độ võng mặt cắt nhịp nên x = Ltt/2 - Xếp xe bất lợi để tính độ võng lớn mặt cất nhịp áp dụng công thức để tính độ võng trục xe gây ta có bảng sau: => Kiểm toán độ võng hoạt tải + Độ võng cho phép hoạt tải là: [ ∆ ] = L tt 23400 = = 29,25mm 800 800 + Độ võng xe tải thiết kế: ∆ LL = 9,146mm + Độ võng 25% xe tải thiết kế + 25%∆ LL + ∆ lan = 10,911mm + Độ võng hoạt tải gây mặt cắt nhịp max( ∆ LL ; 25%∆ LL + ∆ lan ) = 10,911 mm < [ ∆ ] = 29,25mm => đạt 6.6 kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ - TTGHCĐ phải xét đến để đảm bảo cường độ ổn định cục ổn định tổng thể dự phòng để chịu tổ hợp tải trọng quan trọng theo thống kê định để cầu chịu phạm vi tuổi thọ thiết kế 6.6.1 Kiểm toán cường độ chịu uốn - Các giả thiết tính toán: + Đối với cấu kiện có cốt thép thép DƯL dính bám hoàn toàn, chiều dài dính bám tao thép DƯL không dính bám cục bọc ứng biến tỷ lệ thuận với khoảng cách tính từ trục trung hoà + Đối với cấu kiện có bó tao cáp dự ứng lực không dính bám hoàn toàn hay không dính bám phần nghĩa tao thép ống bọc hay dính bám, chênh lệch ứng biến bó thép mặt cắt bê tông ảnh hưởng độ võng yếu tố hình học bó thép phải đưa vào tính toán ứng suất bó thép + Nếu bê tông không bị kiềm chế, ứng biến thích dụng lớn thớ chịu nén không lớn 0,003 + Bỏ qua sức kháng kéo bê tông + Giả thiết biểu đồ biến dạng hình tam giác + Giả thiết biểu đồ ứng suất bê tông hình chữ nhật có: Giá trị cạnh : 0.85f'c Chiều cao biểu đồ: a = β1c Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 90 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường - Sức kháng uốn dầm phải đảm bảo M r = ϕf M n ≥ M u max Trong đó: + ϕf : Hệ số sức kháng uốn theo quy định, ϕf = + Mumax: Mômen uốn lớn mặt cắt nhịp (kN.m) + Mn: Mômen kháng uốn danh định (kN.m) + Mr: Mômen kháng uốn tính toán (kN.m) - Công thức tính toán sức kháng uốn: a a a a h M n = A ps f ps (d p − ) + A s f y (d s − ) − A s' f y' (d s' − ) + 0,85f c' (b − b w ).h f β1.( − f ) 2 2 - Bỏ qua lượng cốt thép thường ta có: a a h M n = A ps f ps (d p − ) + 0,85f c' (b − b w ).h f β1.( − f ) 2 a - Nếu tính với mặt cắt chữ nhật: M n = A ps f ps (d p − ) Trong đó: + Aps: Diện tích cốt thép DƯL (mm2) + fps: Ứng suất trung bình cốt thép DƯL sức kháng uốn danh định dầm (Mpa) + dp: Khoảng cách từ thớt chịu nén đến trọng tâm cốt thép DƯL (mm) + b: Bề rộng mặt chịu nén cấu kiện (mm) + bw: Chiều dày bụng (mm) + hf: Chiều dày cánh chịu nén dầm I, hf = ts (mm) + a = cβ1 : Chiều dày khối ứng suất tương đương (mm) + β1 : Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất theo quy định: β1 = 0,85 với f c' ≤ 28Mpa β1 = 0,65 với f c' ≥ 56Mpa β1 = 0,85 − 0,05 f c' − 28 với 28 ≤ f c' ≤ 56Mpa f c' − 28 40 − 28 Do đó: β1 = 0,85 − 0,05 = 0,85 − 0,05 = 0,76 7 - Ứng suất trung bình cốt thép DƯL sức khang uốn danh định xác định theo công thức sau: f ps = f pu (1 − k Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 f c 1670 ) với k = 2(1,04 − py ) = 2(1,04 − ) = 0,28 dp f pu 1860 91 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường A ps f pu + A s f y − A s' f y' − 0,85β1.f c' (b − b w ).h f c= f Ta có: 0,85β1f c' b w + k.A ps pu dp Nếu bỏ qua lượng cốt thép thường: A ps f pu − 0,85β1.f c' (b − b w ).h f c= f 0,85β1f c' b w + k.A ps pu dp + Trường hợp trục trung hòa qua sườn (chiều dày cánh chịu nén hf < c) Khi coi mặt cắt chữ T + Trường hợp trục trung hòa không qua sườn (chiều dày cánh chịu nén h f > c) Khi coi mặt cắt chữ nhật phải thay bw b - Quy đổi mặt cắt dầm mặt cắt chữ T: - Cường độ chịu uốn mặt cắt: + Sau tính sức kháng uốn danh định mặt cắt ta kiểm toán cường độ chịu uốn cho mặt cắt: CÁC ĐẠI LƯỢNG dp c(qua sườn) vị trí TTH c(qua cánh) a fps Mn Mu kiểm tra MẶT CẮT gối 1,5m L/4 L/2 473.08 594.73 853.27 980.00 -362.8635927 -400.7912965 -457.0891855 -477.0212173 cánh cánh cánh cánh 101.0891162 102.3415712 103.8578358 104.3175845 77.26096739 78.21820083 79.37706021 79.72843956 1748.714226 1770.380117 1796.609583 1804.562655 2624867885 3398536236 5050134876 5861524693 2624867885 3398536236 5050134876 5861524693 1587456184 4796977798 6354523940 đạt đạt đạt mm mm mm mm MPa Nmm Nmm Nmm đạt 6.6.2 Kiểm tra lượng cốt thép tối đa, lượng cốt thép tối thiểu 6.6.2.1 Lượng cốt thép tối đa - Công thức kiểm tra: c ≤ 0,42 de Trong đó: + c: Khoảng cách từ TTH đến thớ bê tông chịu nén (mm) + de: Khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo (mm): d e = A psf psd p + A sf y d s A psf ps + A s f y Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 ≤ 92 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường + Bỏ qua lượng cốt thép thường: de = dp CÁC ĐẠI LƯỢNG MẶT CẮT gối 1,5m L/4 L/2 473.08 594.73 853.27 980.00 0.213682362 0.172081188 0.121717391 0.106446515 de mm c/de mm đạt đạt đạt đạt kiểm tra 6.6.2.2 Lượng cốt thép tối thiểu - Trừ có quy định khác, mặt cắt cấu kiện chịu uốn, lượng cốt thép thường cốt thép DƯL chịu kéo phải đủ để phát triển sức kháng uốn tính toán Mr, giá trị sau, lấy giá trị nhỏ hơn: + 1,2 lần sức kháng nứt xác định sở phân tích ứng suất đàn hồi cường độ chịu kéo uốn fr bê tông + 1,33 lần mômen tính toán cần thiết tổ hợp tải trọng cường độ thích hợp - Biểu thức kiểm toán: M r ≥ min(1,2M cr ;1,33M u ) Trong đó: + Mcr: Sức kháng nứt bê tông tính dựa sở phân tích ứng suất đàn hồi cường độ chịu kéo uốn fr bêtông M cr = Ic fr yt + fr: Cường độ chịu kéo uốn bêtông: f r = 0.63 f c' = 0.63 40 = 3,98Mpa + yt: Khoảng cách từ TTH đến thớ chịu kéo lớn CÁC ĐẠI LƯỢNG Ig yt Mcr 1.3Mcr kiểm tra gối 1.42E+11 7.48E+02 7.56E+08 2.62E+09 9.83E+08 MẶT CẮT 1,5m L/4 1.19E+11 1.21E+11 7.94E+02 7.94E+02 5.95E+08 6.05E+08 3.40E+09 5.05E+09 7.74E+08 7.87E+08 đạt đạt 6.6.3 Kiểm toán sức kháng cắt 6.6.3.1 Công thức kiểm toán - Sức kháng cắt dầm phải đảm bảo: Vr = ϕv Vn ≥ Vu max Trong đó: + ϕv : Hệ số sức kháng cắt theo quy định + Vumax: Lực cắt lớn (kN) + Vn: Sức kháng cắt danh định (kN) + Vr: Sức kháng cắt tính toán (kN) Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 93 đạt L/2 1.23E+11 7.94E+02 6.16E+08 5.86E+09 8.00E+08 đạt ĐƠN VỊ mm mm mm Nmm Nmm Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường - Xác định sức kháng cắt danh định: + Sức kháng cắt danh định Vn phải xác định trị số nhỏ của: ' Vn = Vc + Vs + Vp Vn = 0,25f c b v d v + Vp Trong đó: + Vc: Sức kháng cắt danh định ứng suất kéo bê tông (A.5.8.3.3) Vc = 0.083.β f c' b v d v + Vs: Sức kháng cắt cốt thép chịu cắt (TCN 5.8.3.3) Vs = A v f y d v ( cot gθ + cot gα ) sin α S + dv: Chiều cao chịu cắt hữu hiệu (mm) + bv: Chiều cao bụng hữu hiệu lấy chiều rộng nhỏ chiều cao dv (mm) + β : Hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo + θ : Góc nghiêng ứng suất nén chéo (độ) + α : Góc nghiêng của cốt thép đai trục dọc (độ), α = 900 + Av: Diện tích cốt thép đai chịu cắt cự ly S (mm2) +Vp: Thành phần lực dự ứng lực hữu hiệu hướng lực cắt tác dụng, dương ngược chiều lực cắt (N) + S: Cự ly cốt thép đai (mm) 6.6.3.2 Xác định chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv - Chiều cao chịu cắt hữu hiệu, lấy cự ly đo thẳng góc với trục trung hoà hợp lực kéo lực nén uốn, không cần lấy trị số lớn 0,9 d e 0.72h (mm) d e − a  d v = max 0.9d e 0.72h  đại lượng Mặt cắt gối L/8 L/4 L/2 dp-a/2 434.45 555.62 813.58 940.14 0.9de 0.72h 425.77 864 535.26 864 767.94 864 882 864 864 864 864 940.14 dv 6.6.3.3 Xác định Vp - Vp: Thành phần lực dự ứng lực hữu hiệu hướng lực cắt tác dụng, dương ngược chiều lực cắt (N) Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 94 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường Vp = f e ∑ A psi sin α i Trong đó: + fe: Ứng suất hữu hiệu cốt thép DƯL (sau tất mát) + α : Góc nghiêng cáp DƯL so với phương ngang + Aps: Diện tích bó cáp DƯL đại lượng Aps(mm2) ứng suất bó cáp(sau mát mát) fp=fpj-delta fPT (MPa) sinαi ∑ sin αi V p = Aps f p ∑ sin α i ( N ) gối 3455 Mặt cắt L/8 L/4 3455 3455 L/2 3455 1157.7 0.0408 0.0863 0.1313 0.158 0.158 1123.4 0.031 0.0657 0.1001 0.1206 0.1206 1107.7 0.0207 0.0438 0.0669 0.0807 0.0807 1084.1 0 0 0 0.4164 0.3174 0.2122 2E+06 1E+06 812104 6.6.3.4 Tính toán ứng suất cắt v - Công thức: v = Vu − ϕv Vp ϕv b v d v Trong đó: + ϕv : Hệ số sức kháng cắt theo, ϕv = 0,9 + Vu: Lực cắt TTGHCĐ - Xác định tỷ số v v < 0,25 ' : Yêu cầu fc f c' Các đại lượng tính toán Kí hiệu Bề rộng bụng hữu hiệu bv Chiều cao chịu cắt hữu hiệu gối L/8 L/4 L/2 mm dv 864 864.00 864 1119.18 Lực cắt lớn Vu 926.64 513.86 163.20 163.20 kN Thành phần lực DƯL hữu hiệu Vp 279.23 144.04 0.00 0.00 kN Hệ số sức kháng cắt φv 0.90 0.90 0.90 0.90 Ứng suất cắt v -0.51 -0.16 -0.10 0.27 v/fc’ -0.01 0.00 0.00 0.01 Tỷ số kiểm tra Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 95 864 940.14 1224.43 1224.43 Đơn vị mm MPa Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường v < 0.25 f c' Kiểm tra tỷ số OK OK OK OK 6.6.3.5 Xác định  - Tính biến dạng dọc cốt thép chịu kéo uốn: Mu + 0.5N u + 0.5Vu cot gθ − A psf po dv εx = ≤ 0.002 E s A s + E p A ps - Nếu giá trị ε x tính từ phương trình âm giá trị tuyệt đối phải giảm cách nhân với hệ số Fε: Fx = E s A s + E p A ps E c A c + E s A s + E p A ps Trong đó: + Nu: Lực dọc tính toán, dương chịu nén (Được lấy lực dọc cốt thép DƯL sau tất mát), Nu = fpi.Aps + Mu: Mômen tính toán (Nmm) + Vu: Lực cắt tính toán (N) + fpo: Ứng suất cốt thép DƯL ứng suất bê tông xung quanh không (Mpa) + Ac: Diện tích bê tông phía chịu kéo uốn cấu kiện (mm2) + Aps: Diện tích cốt thép DƯL phía chịu kéo uốn (mm2) + As: Diện tích cốt thép không DƯL phía chịu kéo uốn cấu kiện (mm 2) Bỏ qua cốt thép thường, As = - Xác định fpo + Ứng suất thép DƯL ứng suất bê tông xung quanh cốt thép DƯL = (Mpa) gồm thành phần: f po = f pe + f pc Ep Ec + fpe: Ứng suất có hiệu cốt thép DƯL sau mát (Mpa) (kéo) f pe = 0,74f pu − ∆f pT + fpc: Ứng suất ban đầu bê tông trọng tâm đám cốt thép DƯL (nén) f pc = Pi A Trong đó: + Ep: Môdun đàn hồi thép cốt thép DƯL + Ec: Môdun đàn hồi bê tông dầm chủ + Pi: Lực DƯL cốt thép DƯL (sau trừ tất mát ứng suất) Pi = fpi.Aps + fpi: Ứng suất cốt thép DƯL sau trừ tất mát f pi = 0,74f pu − ∆f pT Nguyễn Hữu Quang Lớp:65DLCD11 96 Đồ án môn học cầu BTCT GVHD: Phạm Ngọc trường + A: Diện tích mặt cắt nguyên mặt cắt liên hợp, A = Ag Đại lượng Mặt cắt F gối 3999747.075 1,5m 3881402.671 L/4 3827130.122 L/2 3745666.365 N A 1025566.924 694466.924 694466.924 694466.924 mm2 fpc 3.900 5.589 5.511 5.394 MPa fpe 1339.2 1339.2 1339.2 1339.2 MPa fpo 1361.801 1371.589 1371.136 1370.456 MPa - Các bước xác định ε x sau: + Bước 1: Giả sử góc θ + Bước 2: Tính ε x mặt cắt + Bước 3: Căn vào giá trị v , ε tra bảng giá trị θ f c' x So sánh θ với θ giả định ban đầu Nếu sai số [...]... ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc trng Chng III THIT K LAN CAN TAY VN 3.1.Tớnh toỏn lan can tay vn 3.1.1 La chn kớch thc v b trớ thộp trong lan can 395 65 130 610 Vát mép 50 200 130 200 630 180 250 300 150 20x20mm 500 Cánh dầm Hỡnh 7- cu to v b trớ ct thộp lan can Chn lp bo v ct thộp l: 30(mm) S dng thộp AII cú: fy = 280(MPa) S dng bờtụng cp 30 MPa cú: fc = 30(MPa) Thộp thanh lan can dựng CT3 Cu cú... cu: nng =20 Nguyn Hu Quang Lp:65DLCD11 11 = = 8 dm 12 dm ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc trng - Cu to dm ngang ti gia nhp: + Chiu cao + B rng + Chiu dy - Cu to dm ngang ti mt ct gi: + Chiu cao + B rng + Chiu dy Nguyn Hu Quang Lp:65DLCD11 12 hdn bdn tdn = = = 850 mm 2130mm 300 mm hdn bdn tdn = = = 850 mm 2130mm 200 mm ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc trng CHNG II C TRNG HèNH HC CA DM 2 1 c trng hỡnh... 431.13 mm Momen tnh ti ỏy dm Sb 4.90E+08 mm3 Momen tnh ti nh dm St 2.75E+08 mm3 Nguyn Hu Quang Lp:65DLCD11 14 ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc trng 2.1.2.c trng hỡnh hc mt ct gi 1800 473 455 515 145 60 60 45 480 Vát góc 20x20 250 160 235 235 73 455 733 180 1200 170 Thép nối bản cánh 473 Thép chờ dầm ngang 600 Hỡnh 6: Chia mt ct gi thnh cỏc khi - Din tớch mt ct gi: A0 = Ai Trong ú: + Ao: Din tớch mt... ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc trng 1800 473 455 515 145 480 60 45 60 Vát góc 20x20 600 473 250 160 235 235 73 455 733 180 1200 170 Thép nối bản cánh Thép chờ dầm ngang Hỡnh 2: Cu to mt ct gi Chiu dy bn ts = 170 mm Chiu cao dm H = 1200 mm Chiu rng bu bb = 600 mm Chiu cao bu hb =... 1.d s 0,836.180 1 = 0,85 a ( M w H ) 1 = A s f y d s ữ 2 Nguyn Hu Quang Lp:65DLCD11 18 ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc trng = 0,9.226,19.280.(150 7,1 ) 2 = 9275147,14(N.mm) Phn 2 , 3 tớnh tng t : + Qui i phn tit din thay i nh hỡnh v: 300 300 300 200 250 250 300 500 Ta cú bng tng hp sau: Chiu Chiu Din tớch Chiu cao Chiu cao Phn MwH rng cao ct thộp cú hiu vựng nộn qui bờtụng (N.mm) b(mm) h(mm)... chia lm 3 on tớnh trung bỡnh Khi tit din thay i ta chn tit din ln nht ngm xỏc nh kh nng chu lc Thộp õy dựng thộp 14 b trớ vi a = 200 theo phng dc cu Phng phỏp tớnh tng t nh MwH Ct 1 mm theo phng dc cu ta cú 5 thanh nờn din tớch thộp trờn 1mm di l: AS = 5..82 = 0, 77 ( mm 2 ) 1000 Ta cú bng tng hp sau: Chiu Din tớch Phn B rng cao thộp bờtụng b(mm) h(mm) As(mm2) 1 1 200 0,77 2 1 400 0,77 3 1 200 0,77... hng-bn kiu dm) - Hin nay cú cỏc phng phỏp tớnh toỏn bn mt cu nh sau: + Phng phỏp kinh nghim: iu 9.7.2 ca tiờu chun gm cỏc quy nh chi tit v kớch thc cu to, s lp ct thộp, s lng ct thộp ti thiu, cp ct thộp Nu b trớ cu to bn sao cho tuõn theo mi yờu cu cu to ca iu ny thỡ cú th khụng cn tớnh toỏn Nguyn Hu Quang Lp:65DLCD11 24 ỏn mụn hc cu BTCT GVHD: Phm Ngc trng + Phng phỏp truyn thng: iu 9.7.3 quy nh... cu cú th phõn tớch nh mt dm liờn tc trờn cỏc dm 4.2 Tớnh ni lc bn mt cu 4.2.1 Din tớch tip xỳc vt bỏnh xe - Din tớch ca bỏnh xe cú lp n hoc kộp gi thit l mt hỡnh ch nht cú chiu rng l 510mm v chiu di xỏc nh theo cụng thc sau: L = 2,28.10 3..( 1 + IM ) P ( mm ) Hỡnh 23: Din tớch tip xỳc vt bỏnh xe Trong ú: + : H s ti trng ca hot ti, = 1,75 + 1 + IM: H s xung kớch + P: p lc bỏnh xe: Vi xe ti thit k P... Tớnh cho 1m chiu rng bn - Hot ti s dng tớnh toỏn bn mt cu l: HL - 93 (AASHTO) Nguyn Hu Quang Lp:65DLCD11 25 GVHD: Phm Ngc trng H ỏn mụn hc cu BTCT a2 a1 xo b2 b1 Q p g1 g2 Hỡnh 24: S tớnh bn hng - Din tớch tip xỳc v bỏnh xe: + Theo phng ngang cu: b2 = 510mm + Theo phng dc cu: a2 = L Vi xe ti thit k: a2 = L = 361,6mm - Ti trng bỏnh xe truyn theo gúc 45o v truyn n tim bn - Din tớch phõn b ỏp lc bỏnh... bn (theo phng ngang) 4600mm thỡ ch xp bỏnh xe ca xe ti thit k, trc 145kN v ti trng ln Kim tra iu kin: S = 2300mm