THIẾT KẾ MÓNG NÔNG THIÊN NHIÊN VÀ MÓNG CỌC, ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG, ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ GTVT

ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG ĐỒ ÁN MÔN NỀN VÀ MÓNG tc tc N1 N2 0.45 tc móng nông thiên nhiên tc Nhiệm vụ giao: Thiết Mkế M2 móng cọc Họ tên : LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 0.00 -0.45 :66DLDD31 SƠ ĐỒ CÔNG TRÌNH -0.45 6m 6m 6m 6m 7m C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C1 7m 7m 0.00 -0.45 - Tính toán cột : Cột cột - Trụ địa chất : Số liệu Theo đề có số liệu tính toán: TT Ntc (T) Cột 77 Cột 88 Gồm lớp đất + Lớp : Đất lấp + Lớp : cát pha Chỉ tiêu lý lớp đất sau : Số liệu Tên đất Lớp Lớp Lớp γ Mtc ( Tm) 10 15 + Lớp : cát 1.6 (độ) 12 15 12 SPT (N) 12 30 22 15 12 Đất lấp Cát pha (KN/m ) 17.5 18.5 Cát 21.5 SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 ϕ c(KN/m2) Dày(m) Trang Eo (kpa) 3200 5760 7960 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG * ĐÁNH GIÁ ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH Địa tầng Địa tầng khoan khảo sát trô ®Þa chÊt tới chiều sâu -40.15m so với mặt đất tự nhiên Cấu tạo địa tầng hình vẽ: SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG C? T THIÊN NHIÊN Ð? T L? P: γ = 17.5 KN/m3 ϕ = 12 ° ; C = 8Μ kpa E = 3200 kpa ; N = CÁT PHA ; γ = 18.5 KN/m3 ϕ = 15 ° ; C = 12 kpa E = 5760 kpa ; Ν = 12 CÁT : γ = 21.5 KN/m3 ϕ = 22 ° ; C = 15 E = 8960 kpa ; N=22 Đánh giá địa chất lớp đất SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Đánh giá điều kiện địa chất tổng thể địa chất cụ thể lớp đất hai sở để lựa chọn phương án móng lớp đất khả thi để đặt móng Cụ thể sau 2.1 Lớp đất đắp Chiều dày chung bình 1.6 m; γII = 17.5/1.1=15.91(KN/m3) ϕII = 120/1.1= 10.910; CII = 8/1.1=7.27kPa Chỉ số SPT: N=4 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 3200 KPa Lớp đất yếu, khả chịu lực 2.2 Lớp cát pha Chiều dày trung bình m , có: γII = 18.5/1.1=16.82 (KN/m3); ϕII = 150/1.1= 13.640; CII = 12/1.1=10.91kPa Chỉ số SPT: N=12 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 5760 KPa Đây lớp đất tốt, số SPT trung bình đặt móng Với tải trọng công trình lớn, sử dụng phương án móng nông kích thước móng lớn 2.3 Lớp cát Chiều dày trung bình 30 m có: γII = 21.5/1.1=19.55 KN/m3 ; ϕII = 220/1.1= 200 ; CII = 15/1.1=13.64 kPa Chỉ số SPT: N=22 SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Mô đun biến dạng tổng quát: E = 8960 KPa Đây lớp đất tốt, góc ma sát số SPT lớn Lớp địa chất nằm tương đối sâu nên sử dụng phương án móng cọc hợp lý * LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG Trên sở đặc điểm công trình, nội lực tính toán bất lợi chân cột, số liệu khảo sát địa chất công trình đánh giá tính chất xây dựng lớp đất Với cột 2, tải trọng tác dụng không lớn, ta chọn giải pháp móng nông Với cột 8, tải trọng tác dụng lớn, ta chọn giải pháp móng cọc hạ phương pháp đóng cho công trình Cọc thiết kế để đầu mũi xuyên qua lớp cát pha dày 9m Cọc làm việc theo sơ đồ cọc ma sát *PHƯƠNG ÁN MÓNG NÔNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN (cột 2) lc bc Tiết diện cột : x = 0,3x0,3 m Xác định sơ kích thước đáy móng: Chọn độ sâu đặt móng h = 3m + Cường độ tính toán lớp : R= m1.m2 ( Abγ II + Bhγ II′ + DcII ) Ktc Trong : ( ϕII = 13.64 độ , K tc = 1) Hệ số điều kiện làm việc đất m1 = 1.2 , m2 = 1.1 với góc ma sát = 13.64 => A= 0.2756 ; B =2.1268 ; D= 4.6432 γ II' = ∑γ * h ∑h i i i = 15.91 × 1.6 + 16.82 × 1.4 = 16.33kN / m + - Giả thiết bề rộng đáy móng b = m ⇒R= 1.2 *1.1 ( 0.2756 * *16.82 + 2.1268 * *16.33 + 4.6432 *10.91) = 216.64kPa SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Diện tích sơ đáy móng F sb= N 0tc 770 = = 5.112m R − γ tb * h 216.64 − 22 * Do móng chịu tải lệch tâm nên ta tăng đáy móng lên F * = F sb*1.4 = 5.112 * 1.4 = 7.16m b= Chọn l/b = 1,2 => 7.16 = 2.44m lấy b=2,5 Khi lấy l = 1,2.b = 1,2.2,5 = m =>lấy l x b = x 2,5m => b=2,5>bgt=2m Cường độ đất tính lại R= 1.2 *1.1 ( 0.2756 * 2.5 *16.82 + 2.1268 * *16.33 + 4.6432 *10.91) = 219.7kPa Kiểm tra theo điều kiện áp lực đáy móng Giả thiết chiều cao móng 0,8 m N ABCD = γ bt * hm * F = 22 * * 2.5 * = 495kN etc = M tc 100 = = 0.079m tc ABCD 770 + 495 N +N Áp lực tiêu chuẩn đáy móng : tc max, P tc Pmax, = N tc + N ABCD  * e  770 + 495  * 0.079  = * 1 ± 1 ± =  l *b l  * 2.5    195.32 kPa tc Pmin = 142.02kPa SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Ptbtc = GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 195.32 + 142.02 = 168.67 kPa Kiểm tra điều kiện áp lực : tc Pmax Ptbtc =195.32 kPa< 1.2R= 1.2*219.7 = 263.64 kPa = 168.67 kPa < R =219.7 kPa Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng  Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn II Std ≤ S gh = 0.08 m ∆S ≤ ∆S gh = 0.001m - Ứng suất thân đế móng σ zbt = ∑ γ i * hi = 17.5 * 1.6 + 18.5 *1.4 = 53.9kPa - Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng : σ zgl=0 = Ptbtc − σ zbt= h = 168.67 − 53.9 = 114.77 kPa Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày: b 2.5 hi ≤ = = 0.625m 4 Chọn hi đảm bảo lớp chia đồng = 0,6 m zi Gọi z độ sâu kể từ đáy móng ứng suất gây lún độ sâu : σ zigl = K 0iσ zgl= = 114.77 * K 0i SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 kPa Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG zi Ứng suất thân độ sâu δ zbt= z + h = i Điểm Kết luận: Chiều sâu tính toán lấy đến 53.9+ z= +h : Σγ i z i Độ sâu z ( m) LM BM Z/B 0,6 1,2 1.8 2.4 3.0 3.6 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 0,24 0,48 0.72 0.96 1.2 1.44 K oi σ zigl σ zibt (KPa) 0.858 0,722 0,59 0.476 0.29 0.198 114.77 98.47 82.86 67.71 54.63 33.28 22.72 53.9 65 76.1 87.2 98.3 109.4 120.5 điểm 6, cách đáy móng 3,6 m Tại = 120.5 kPa> 5* = 5*22.72 =113.6 kPa n n i =1 i =1 S = ∑ Si = ∑ Công thức tính toán: βi hi σ zigl Ei Với i = 0,8(luôn có với lớp đất) Eoi – Mô đum biến dạng S= 0.8  114.77 + 22.72  + 98.47 + 82 86 + 67.71 + 54.63 + 33.28  * 0.6 = 0.034m = 3.4cm  5760   S = 3.4 (cm) [ S]= 8cm Độ lún móng thỏa mãn Tính toán độ bền cấu tạo móng 4.1 Chọn vật liệu móng SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Rb = 8,5 ( MPa ) Dùng bê tông B15 có Dùng cốt thép nhóm CII có Rk = 0.75MPa ; Rs = 280 ( MPa ) 4.2 Xác định áp lực tính toán đáy móng = 1,2.195.32 = 234.38 (KN/ m2) Chọn chiều cao móng 0,8 (m) Móng có lớp bê tông lót nên lấy lớp bảo vệ 0,035 m Chiều cao làm việc móng h0 = hm − abv =0,8 – 0,035 = 0,765 m 4.3 Kiểm tra móng theo điều kiện chọc thủng Điều kiện kiểm tra : Chu vi trung bình: Diện tích đâm thủng: Fxt = ( a c + 2h0 )( bc + 2h0 ) = ( 0.3 + * 0.765)( 0.3 + * 0.765) = 3.35m Phản lực nền: pd = N 0tt 1.2 * 770 = = 123.2kN / m Fm * SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Lực xuyên thủng: Pxt = N 0tt − p d * Fxt = 1.2 * 770 − 123.2 * 3.35 = 511.28kN Lực chống thủng [ Pct ] = 0.75 * Rk * U tb * h0 = 0.75 * 750 * 4.26 * 0.765 = 1833 13kN Vậy  Pxt = 511.28kN < [ Pct ] = 1833 13kN Chiều cao móng thỏa mãn điều kiện chọc thủng Tính toán cốt thép móng Coi móng dầm conson, ngàm qua mép cột tải trọng phản lực áp lực SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 10 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Chọn 18Φ14 có As =27.71 GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG cm Chiều dài cốt thép chịu mô men MI : l’ = l - 2.0,025 = 3-0,05 = 2,95 m Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài : b’ = b - 2.0,025 = 2,5- 0,05 = 2,45 m Khoảng cách cốt thép cạnh : a= b' 2.45 = = 0.144m n − 18 − => Chọn 18Φ14 a145 thép CII bố trí phía + mômen tương ứng với ngàm II – II M II = l.B Ptbtt B= b − a c − = = 1.1m 2 Trong : ⇒ M II = * 1.12 * 202.4 = 367.36kNm Diện tích cốt thép chịu mô men h0′ M II =0,765 – 0,014 = 0,751 m ASI = M II 367.36 * 10 = = 1941.11mm = 19.41cm 0.9 * h'0 *Rt 0.9 * 751 * 280 Chọn 18Φ12có As =20.34 SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 cm Trang 12 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Chiều dài cốt thép chịu mô men M II : b’ = b - 2.0,25 = 2.5-0,05 = 2,45 m Khoảng cách bố trí cốt thép dài : l’= l -2.0,025 = - 0,05 = 2,95 m Khoảng cách cốt thép cạnh : a= l' 2.95 = = 0.17 m n − 18 − chọn a=0,17m Chọn 18 Φ12 a170 thép CII bố trí phía thép chịu mômen mặt ngàm II – II PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC(cột 8) Chọn loại cọc , kích thước cọc phương pháp thi công cọc + Thiết kế cọc cột cho nhà khung bê tông cốt thép có tường chèn Tiết diện cột 30 x 30 cm Tải trọng tiêu chuẩn: MTC = 15 Tm = 150 (KNm) NTC = 88T = 880 (KN) Tải trọng tính toán : N ott = N otc 1, = 880.1,2 = 1056 (KN) M ott = M otc 1, =150.1,2 =180 (KNm) Chọn sơ Chọn Hm= 1,6m so với cốt 0.00m Dùng cọc tiết diện 30 x 30 cm ,B25 SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 13 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Φ Thép dọc chịu lực gồm 18 nhóm CII Chiều dài cọc L=12m(gồm cọc cọc dài 6m) Do cọc ngàm sâu vào đế đài 20cm 45cm đập đầu cọc để cốt thép ngàm vào đáy bệ Vậy chiều dài cọc chịu tải Lc=11.35 m Xác định sức chịu tải cọc 2.1 Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu làm Với móng cọc đài thấp cọc tính chịu nén tâm chịu lực dọc trục Sức chịu tải theo độ bền vật liệu làm cọc : Pvl = mϕ.( Rb Fb + Rs As ) Trong : ϕ hệ số uốn dọc = 0,75 + m hệ số điều kiện làm việc cọc đất m = Φ + thép nhóm CII 18 có : + Bê tông B25 có : As = 10,17 Rb = 14,5MPa Fb cm Rs = 280MPa = 0,09 m2 2.2 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất Sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 14 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Xác định theo công thức : PSPT = k1.N1.Fc + k2 U Ntb Lc k1 = 400, k2 = Với N1 Fc thi công cách đóng cọc : Trị số SPT đất mũi cọc; N1=22 : Diện tích cọc; Fc = 30*30 = 900cm2 = 0.09 m2 U : Chu vi cọc; u = 4*30 = 120cm = 1.2m N tb : số SPT trung bình dọc thân cọc; Ntb=14.82 Thay số vào , ta có : Do [ Pc ] P =min( v, [ PSPT ] )=478.28 kN Xác định số lượng cọc cách bố trí : Để cọc chịu ảnh hưởng lẫn nhau, coi cọc đơn, cọc bố trí mặt cho khoảng tim cọc a đường kính cọc + Số lượng cọc sơ : SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 15 ≥ 3d, d ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG nc Ta chọn = cọc khoảng cách từ tim cọc đến tim cọc kia>3d Bố trí mặt hình vẽ Kiểm tra sức chịu tải cọc + Diện tích đài thực tế Pdtt = 1,7x1,7 = 2,89( m2 ) + Trọng lượng tính toán đài vào đất thực tế : Trọng lượng tính toán cọc: Trọng lượng tính toán thực tế đài đất nền: Lực tính toán thực tế đế đài: N t = 104.91 + 880×1.2 = 1160.91 (kN) SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 16 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Lực cắt chân cột gây moomen tính toán ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: Myt = 150×1.2 = 180(kNm) Móng chịu tải trọng lệch tâm phương Lực truyền xuống cọc dãy biên: Ptmax-min = tt Pmax = tt N tt M y x max ± nc' ∑ xi2 1160.91 180 × 0.45 + = 390.23 (kN ) 4 × 0.452 tt Pmin = 1160.91 180 × 0.45 − = 190.23 (kN ) 4 × 0.452 + Kiểm tra lực truyền xuống cọc : Ptmax + Pc ≤ [PC] Ptmax + Pc = 390.23 + 28.09 =418.32 (kN) < Pv = 478.28 (kN)  Như thỏa mãn diều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên Và ta có tt Pmin = 190.23 (kN ) > nên ta kiểm tra điều kiện chống nhổ Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng 5.1 Xác định kích thước khối móng quy ước + Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước có mặt cắt ABCD Do ma sát mặt xung quanh cọc đất xung quanh, tải SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 17 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc α= đáy đài nghiêng góc ϕtb ϕtb = ∑ Trong : ϕi hi ∑ hi Trị tính toán thứ lớp đất , ϕ II = ϕ ϕ1 12 ϕ 15 22 = = 10.910 ; ϕ II = = = 13.64 ; ϕ II = = = 20 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 ϕ II h2 + ϕ II h3 13.64 × + 20 × 2.35 ϕ tb = = = 14.96 h2 + h3 + 2.35 ⇒α = 14.96 = 3.74 Kích thước đáy khối quy ước : + Chiều dày đáy khối quy ước : 0.9 + × LM = 0.3 + × 11.35 × tg 3.74 = 2.68 (m) + Chiều rộng đáy khối quy ước : 0.9 + × BM = 0.3 + × 11.35 × tg 3.86 = 2.68 (m) + Chiều cao khối móng quy ước : H m = Lc + h = 11.35+1,6 = 12.95 (m) 5.2 Kiểm tra áp lực khối móng quy ước SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 18 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi từ đế đài trở lên: Ntc1 = LM.BM.h.γtb = 2.68×2.68×1.6×22 = 237.02 (kN) Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi từ đế đài trở xuống: Ntc2 =(2.68×2.68 – 4×0.3×0.3)×(9×16.82 + 2.35×19.55) = 1346.21 (kN) Trọng lượng cọc: N tc = 4×28.09 = 112.36 (kN) c Tổng trọng lượng khối móng quy ước N tc m = ∑N tc i = 237.02 + 1346.21 + 112.36 = 1695.59 (kN) Lực dọc tiêu chuẩn xác định đến đáy quy ước: Ntc=880+1695.59=2575.59 (kN) Mô men tiêu chuẩn lấy đối trọng tâm đáy móng quy ước: Mtcx = Mtcxo = 150 kNm Độ lệch tâm: e= M tc 150 = = 0.06 ( m) tc 2575.59 N Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: tc σ max − =  N tc 6.e  2575.59  × 0.06   = × 1 ± 1 ±  LM × B M  LM  2.68 × 2.68  2.68  SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 19 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG σtcmax = 406.77kPa) σtcmin =310.43 (kPa) σtctb = 358.6 (kPa) Áp lực tính toán đất đáy khối quy ước: ( RM = ) m1 m2 × 1.1 × A × BM ×γ II + 1.1 × B × H M × γ II, + 1.1D × C II K tc Trong đó: + Các giá trị m1, m2 tra bảng 3.1 tài liệu “Hướng dẫn đồ án móng” m1 = 1.2; m2 = 1.1 + Ktc = tiêu lý đất lấy theo thí nghiệm trực tiếp đất + Với ϕII = 200 tra bảng 3-2, A = 0.51; B = 3.06; D = 5.66 γII =21.5/1.1 (kN/m3) γII’ = 1.6 × 15.91 + × 16.82 + 2.35 × 19.55 = 17.2kN / m3 (1.6 + + 2.35) CII = 12/1.1 kN/m2 Vậy RM = 1.2 × 1.1 × ( 0.51 × 2.68 × 21.5 + 1.1 × 3.06 × 12.85 × 17.2 + 5.66 × 12 ) = 1110.46kPa Thỏa mãn điều kiện: σtcmax = 406.77 (kPa) < 1.2× RM = 1332.55 (kPa) σtbtc = 358.6 (kPa) ≤ RM = 1110.46 (kPa) SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 20 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trong trường hợp đất từ phạm vi đáy khối móng quy ước trở xuống có chiều dày lớn, mô đun biến dạng lớn, đáy khối móng quy ước có diện tích bé nên ta dùng mô hình bán không gian biến dạng tuyến tính để tính toán Giả thiết thời điểm xây dựng đất cố kết hoàn toàn 5.3 Ứng suất thân đáy lớp đất: - Tại đáy lớp đất lấp: : - Tại đáy lớp cát pha: σ zbt=1.6 σ zbt=10.6 - Tại đáy khối quy ước: = 1.6×17.5 = 28 (kPa) = 28 +9×18.5 =194.5 (kPa) σ zbt=13.8 = 194.5 + 2.35×21.5 =245.03 (kPa) 5.4 Kiểm tra độ lún Giá trị ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước σglz=0 = σtctb - σ zbt=13.8 =358.6 – 245.03 = 113.57 (kPa) σglz=0 = 113.57 kPa > 0.2× σbt = 0.2×245.03 = 49.01 (KPa) Nên phải kiểm tra độ lún σglz = (σtctb σ zibt σ zbt =245.03+ )k0=113.57*k0 Z i γ i SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 21 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Độ sâu Điểm LM BM z ( m) 0,6 1,2 1.8 2.4 Z/B 1 1 0,224 0,448 0.672 0.896 GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG K oi 0.9408 0,7544 0,5524 0.3972 σglz =113.57*K0i 113.57 106.85 85.68 62.74 45.11 σ zibt (KPa) 245.03 257.93 270.83 283.73 296.63 Chọn Ta thấy độ sâu 2,4m kể từ đáy móng quy ước ta có Ta có : σ bt = 296.63kPa > * 45.11 = 225.55kPa Vậy giới hạn đến điểm 2cách đáy móng quy ước đoạn 2,4m Tính độ lún: n n i =1 i =1 S = ∑ Si = ∑ = βi hi σ zigl Ei 0.8  113.57 + 106.85 106.85 + 85 68 85 68 + 62.74 62.74 + 45.11  + + +   * 0.6 = 0.018m = 1.8cm 8960  2 2  Ta có : S = 1.8cm < S gh =8 cm => Vậy điều kiện lún tuyệt đối thỏa mãn Và công trình có trụ địa chất không đổi suốt chiều dài công trình nên không cần kiểm tra điều kiện lún lếch tương đối móng công trình SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 22 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG kiểm tra chiều cao đài móng theo đk chọc thủng + Điều kiện kiểm tra: Pc ≤ N ctch Pc=P1+P2+P3+P4=2*390.23+2*190.23=1160.92 kN N ctch =0.75*Rk*4*(D+h0)*h0=0,75*880*4*(0.3+0.8)*0.8=2323.2 kN Vậy Pc =1160.92kN < N ctch =2323.2KN Thỏa mãn đk chọc thủng Với chiều cao đài cọc h0=0.8m Tính toán mômen bố trí cốt thép cho đài cọc I II II I + Tính mômen cho mặt ngàm I - I SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 23 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG M I = r1 × ( P1 + P4 ) Trong : P1 = P4 = Pmax = 390.23kN r1 = 0.45 − 0.15 = 0.3m Do : M I = 0.3 × ( 390.23 + 390.23) = 234.14kNm - Diện tích cốt thép để chịu mômen AaI = M1 : MI 234.14 × 106 = = 1160.92 (mm2 ) = 11.61cm2 0.9 × h × Ra 0.9 × 800 × 280 Cốt thép chọn phải thỏa mãn điều kiện hạn chế: 10 cm ≤ a ≤ 20 cm ; φ ≥ 10 mm Chọn 9φ14 có As = 13.85 (cm2) Chiều dài cốt thép chịu mômen l′ = l – 2.0,025 = 1,7-2.0,025=1,65 (m) Khoảng cách cần bố trí thép : b′ = b –2*0,035 =1,7-2*0.035= 1,63m Khoảng cách thép SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 24 M1 : ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG + Tính mômen cho mặt ngàm II – II: P1 = Pmax = 390.23kN M II = r1 × ( P1 + P2 ) Do : Trong : M II = 0.3 × ( 390.23 + 190.23) = 174.14kNm - Diện tích cốt thép để chịu mômen AaII = P2 = Pmin = 190.32kN M II : M II 174.14 × 10 = = 863 79 (mm ) = 8.64cm 0.9 × h × Ra 0.9 × 800 × 280 Cốt thép chọn phải thỏa mãn điều kiện hạn chế: 10 cm ≤ a ≤ 20 cm ; φ ≥ 10 mm Chọn 9φ14 có As = 13.85 (cm2) Chiều dài cốt thép chịu mômen l′ = l – 2.0,025 = 1,7-2.0,025=1,65 (m) Khoảng cách cần bố trí thép : b′ = b –2*0,035 =1,7-2*0.035= 1,63m Khoảng cách thép SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 Trang 25 M1 : r1 = 0.45 − 0.15 = 0.3m ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG SVTH: LÊ XUÂN XUYÊN Lớp 66DLDD31 GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Trang 26