THIẾT KẾ MÓNG NÔNG THIÊN NHIÊN VÀ MÓNG CỌC, ĐỒ ÁN NỀN VÀ MÓNG, ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ GTVT

ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG ĐỒ ÁN MƠN NỀN VÀ MĨNG tc tc N1 N2 0.45 tc móng nơng thiên nhiên tc Nhiệm vụ giao: Thiết Mkế M2 móng cọc Họ tên : LÊ QUANG HUẤN Lớp 0.00 -0.45 :66DLDD31 SƠ ĐỒ CƠNG TRÌNH -0.45 6m 6m 6m 6m 7m C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 C1 7m 7m 0.00 -0.45 - Tính tốn cột : Cột 12 cột - Trụ địa chất : Số liệu Theo đề có số liệu tính tốn: TT Cột 12 Cột Ntc (T) 80 50 Mtc ( Tm) 17 Gồm lớp đất + Lớp : Đất lấp + Lớp : cát pha Chỉ tiêu lý lớp đất sau : γ Số liệu Tên đất Lớp Đất lấp Cát hạt 17.4 nhỏ Lớp (KN/m ) 15.5 SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 + Lớp : cát ϕ 1.5 SPT (N) 17 15 10 Dày(m) Trang (độ) c(KN/m2) Eo (kpa) 2880 5120 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG Lớp Cát 20.7 GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 30 21 17 * ĐÁNH GI A CHT CễNG TRèNH a tng trụ địa chÊt Địa tầng khoan khảo sát tới chiều sâu -39.05m so với mặt đất tự nhiên Cấu tạo địa tầng hình vẽ: SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 25 9920 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG C? T THIÊN NHIÊN Ð? T L? P: γ = 15.5 KN/m3 ϕ = ° ; C = kPa E = 2880 kpa ; N = CÁT H? T NH? ; γ = 17.4 KN/m3 ϕ = 17 ° ; C = 15 kPa 3 Đánh giá địa chất lớp đất SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang E = 5120 kpa ; Ν = 10 CÁT : γ = 20.7 KN/m3 ϕ = 21 ° ; C = 17 kPa E = 9920 kPa ; N=25 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Đánh giá điều kiện địa chất tổng thể địa chất cụ thể lớp đất hai sở để lựa chọn phương án móng lớp đất khả thi để đặt móng Cụ thể sau 2.1 Lớp đất đắp Chiều dày chung bình 1.5 m; γII = 15.5/1.1=14.09 (KN/m3) ϕII = 60/1.1= 5.450; CII = 7/1.1=6.36 kPa Chỉ số SPT: N=3 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 2880 KPa Lớp đất yếu, khả chịu lực 2.2 Lớp cát hạt nhỏ Chiều dày trung bình m , có: γII = 17.4/1.1=15.82 (KN/m3); ϕII = 170/1.1= 15.450; CII = 15/1.1=13.64 kPa Chỉ số SPT: N=10 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 5120 KPa Đây lớp đất tốt, số SPT trung bình đặt móng Với tải trọng cơng trình lớn, sử dụng phương án móng nơng kích thước móng lớn 2.3 Lớp cát SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Chiều dày trung bình 30 m có: γII = 20.7/1.1=18.82 KN/m3 ; ϕII = 210/1.1= 19.090 ; CII = 17/1.1=15.45 kPa Chỉ số SPT: N=25 Mô đun biến dạng tổng quát: E = 9920 kPa Đây lớp đất tốt, góc ma sát số SPT lớn Lớp địa chất nằm tương đối sâu nên sử dụng phương án móng cọc hợp lý * LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MĨNG Trên sở đặc điểm cơng trình, nội lực tính tốn bất lợi chân cột, số liệu khảo sát địa chất cơng trình đánh giá tính chất xây dựng lớp đất Với cột 12, tải trọng tác dụng khơng lớn, ta chọn giải pháp móng nơng Với cột 7, tải trọng tác dụng lớn, ta chọn giải pháp móng cọc hạ phương pháp đóng cho cơng trình Cọc thiết kế để đầu mũi xuyên qua lớp cát hạt nhỏ dày 8m Cọc làm việc theo sơ đồ cọc ma sát *PHƯƠNG ÁN MĨNG NƠNG TRÊN NỀN THIÊN NHIÊN (cột 12) lc bc Tiết diện cột : x = 0,3x0,3 m Xác định sơ kích thước đáy móng: Chọn độ sâu đặt móng h = 3m + Cường độ tính tốn lớp : R= m1.m2 ( Abγ II + Bhγ II′ + DcII ) Ktc Trong : ( ϕII = 13.64 độ , K tc = 1) Hệ số điều kiện làm việc đất m1 = 1.2 , với góc ma sát = 15.45 => A= 0.34 ; B =2.36 ; D= 4.92 SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang m2 = 1.1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG γ II' = ∑γ * h ∑h i i i = GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 14.09 × 1.5 + 15.82 × 1.5 = 14.95kN / m 1.5 + 1.5 - Giả thiết bề rộng đáy móng b = m ⇒R= 1.2 * 1.1 ( 0.34 * *15.82 + 2.36 * *14.95 + 4.92 *13.64) = 242.52kN / m Diện tích sơ đáy móng N 0tc 800 F sb= = = 4.53m R − γ tb * h 242.52 − 22 * Do móng chịu tải lệch tâm nên ta tăng đáy móng lên F * = F sb*1.4 = 4.53 * 1.4 = 6.34m b= Chọn l/b = 1,2 => 6.34 = 2.3m lấy b=2,5 Khi lấy l = 1,2.b = 1,2.2,5 = m =>lấy l x b = x 2,5m => b=2,5>bgt=2m Cường độ đất tính lại ⇒R= * 1 ( 0.34 * 2.5 *15.82 + 2.36 * *14.95 + 4.92 *13.64) = 246.07kN / m 2 Kiểm tra theo điều kiện áp lực đáy móng Giả thiết chiều cao móng 0,8 m N ABCD = γ bt * hm * F = 22 * * 2.5 * = 495kN M tc 80 etc = tc = = 0.062m ABCD 800 + 495 N +N Áp lực tiêu chuẩn đáy móng : SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG tc Pmax, = tc Pmax, = GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG N tc + N ABCD  * e  800 + 495  * 0.062  * 1 ± 1 ± =  l *b l  * 2.5    194 kPa tc Pmin = 151.33kPa Ptbtc = 194 + 151.33 = 172.67 kPa Kiểm tra điều kiện áp lực : Pmtcax Ptbtc =194 kPa< 1.2R= 1.2*246.07 = 295.28 kPa = 172.67 kPa < R =246.07 kPa Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng  Kiểm tra kích thước đáy móng theo trạng thái giới hạn II Std ≤ S gh = 0.08 m ∆S ≤ ∆S gh = 0.001m - Ứng suất thân đế móng σ zbt = ∑ γ i * hi = 15.5 * 1.5 + 17.4 *1.5 = 49.35kPa - Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng : σ zgl=0 = Ptbtc − σ zbt=h = 172.67 − 49.35 = 123.32kPa Chia đất đế móng thành lớp phân tố có chiều dày: b 2.5 hi ≤ = = 0.625m 4 SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 đảm bảo lớp chia đồng Trang ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG Chọn hi GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG = 0,6 m zi Gọi z độ sâu kể từ đáy móng ứng suất gây lún độ sâu : σ zigl = K 0iσ zgl=0 = 123.32 * K 0i kPa zi Ứng suất thân độ sâu δ zbt= z +h = i Điểm Độ sâu z ( m) 49.35+ LM BM z= +h : Σγ i z i K oi Z/B σ gl zi σ zibt (KPa) 0 1.2 123.32 0,6 1.2 0,24 0.858 105.81 1,2 1.2 0,48 0,722 89.03 1.8 1.2 0.72 0,59 72.76 2.4 1.2 0.96 0.476 58.7 3.0 1.2 1.2 0.29 35.76 3.6 1.2 1.44 0.198 24.42 4.2 1.2 1.68 0.166 20.47 Kết luận: Chiều sâu tính tốn lấy đến điểm 6, cách đáy móng 3,6 m Tại = 115.79 kPa> 5* = 5*20.47 =102.35 kPa n n i =1 i =1 S = ∑ Si = ∑ Cơng thức tính tốn: βi hi σ zigl Ei Với i = 0,8(ln có với lớp đất) Eoi – Mô đum biến dạng SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 49.35 58.84 68.33 77.82 87.31 96.8 106.3 115.79 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG S= GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG 0.8  123.32 + 20.47  + 105.81 + 89 03 + 72.76 + 58.7 + 35.76 + 24.42 * 0.6 = 0.043m = 4.3cm  5120   S = 4.3 (cm) [ S]= 8cm Độ lún móng thỏa mãn Tính tốn độ bền cấu tạo móng 4.1 Chọn vật liệu móng Rb = 8,5 ( MPa ) Dùng bê tông B15 có Dùng cốt thép nhóm CII có Rk = 0.75MPa ; Rs = 280 ( MPa ) 4.2 Xác định áp lực tính tốn đáy móng = 1.2*194 = 232.8 kPa Chọn chiều cao móng 0,8 (m) Móng có lớp bê tơng lót nên lấy lớp bảo vệ 0,035 m Chiều cao làm việc móng h0 = hm − abv =0,8 – 0,035 = 0,765 m 4.3 Kiểm tra móng theo điều kiện chọc thủng Điều kiện kiểm tra : Chu vi trung bình: SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Diện tích đâm thủng: Fxt = ( a c + 2h0 )( bc + 2h0 ) = ( 0.3 + * 0.765)( 0.3 + * 0.765) = 3.35m Phản lực nền: pd = N 0tt 1.2 * 800 = = 128kN / m Fm * Lực xuyên thủng: Pxt = N 0tt − p d * Fxt = 1.2 * 800 − 128 * 3.35 = 531.2kN Lực chống thủng [ Pct ] = 0.75 * Rk * U tb * h0 = 0.75 * 750 * 4.26 * 0.765 = 1833 13kN Vậy  Pxt = 531.2kN < [ Pct ] = 1833 13kN Chiều cao móng thỏa mãn điều kiện chọc thủng Tính tốn cốt thép móng Coi móng dầm conson, ngàm qua mép cột tải trọng phản lực áp lực SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 10 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG I II II I + Momen tương ứng với ngàm I – I M = b.L2 2.Pmttax + PItt L= l − a c − 0.3 = = 1.35m 2 Trong : tt PItt = Pmin + PItt = 181 + l − L tt tt ( Pmax − Pmin ) l − 1.35 ( 232.8 − 181 6) = 209.76kPa ⇒ M I = 2.5 *1.35 2 * 232.8 + 209.76 = 512.85 kNm Diện tích cốt thép chịu mơ men MI MI 512.85 * 10 ASI = = = 2660.29mm = 26.6cm 0.9 * h0 * Rt 0.9 * 765 * 280 SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 11 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG Chọn 18Φ14 có As =27.71 GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG cm2 Chiều dài cốt thép chịu mô men MI : l’ = l - 2.0,025 = 3-0,05 = 2,95 m Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài : b’ = b - 2.0,025 = 2,5- 0,05 = 2,45 m Khoảng cách cốt thép cạnh : a= b' 2.45 = = 0.144m n − 18 − => Chọn 18Φ14 a145 thép CII bố trí phía + mơmen tương ứng với ngàm II – II M II = l.B Ptbtt B= b − a c − = = 1.1m 2 Trong : ⇒ M II = * 1.12 * 207.2 = 376.07 kNm Diện tích cốt thép chịu mô men h0′ M II =0,765 – 0,014 = 0,751 m ASI = M II 37.07 * 10 = = 1987 13mm = 19.87 cm 0.9 * h'0 *Rt 0.9 * 751 * 280 Chọn 18Φ12 có As =20.34 SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 cm Trang 12 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Chiều dài cốt thép chịu mô men M II : b’ = b - 2.0,25 = 2.5-0,05 = 2,45 m Khoảng cách bố trí cốt thép dài : l’= l -2.0,025 = - 0,05 = 2,95 m Khoảng cách cốt thép cạnh : a= l' 2.95 = = 0.17 m n − 18 − chọn a=0,17m Chọn 18 Φ12 a170 thép CII bố trí phía thép chịu mơmen mặt ngàm II – II PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC(cột 7) Chọn loại cọc , kích thước cọc phương pháp thi cơng cọc + Thiết kế cọc cột cho nhà khung bê tơng cốt thép có tường chèn Tiết diện cột 30 x 30 cm Tải trọng tiêu chuẩn: MTC = 17 Tm = 170 (KNm) NTC = 50T = 500 (KN) Tải trọng tính tốn : N ott = N otc 1, = 500.1,2 = 600 (KN) M ott = M otc 1, =170.1,2 =204 (KNm) Chọn sơ Chọn Hm= 1,5m so với cốt 0.00m Dùng cọc tiết diện 25 x 25 cm ,B25 SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 13 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Φ Thép dọc chịu lực gồm 18 nhóm CII Chiều dài cọc L=10m (gồm cọc cọc dài 5m) Do cọc ngàm sâu vào đế đài 20cm 45cm đập đầu cọc để cốt thép ngàm vào đáy bệ Vậy chiều dài cọc chịu tải Lc=9.35 m Xác định sức chịu tải cọc 2.1 Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu làm Với móng cọc đài thấp cọc tính chịu nén tâm chịu lực dọc trục Sức chịu tải theo độ bền vật liệu làm cọc : Pvl = mϕ ( Rb Fb + Rs As ) Trong : ϕ hệ số uốn dọc = 0,75 + m hệ số điều kiện làm việc cọc đất m = Φ + thép nhóm CII 18 có : + Bê tơng B25 có : As = 10,18 Rb = 14,5MPa Fb cm2 Rs = 280 MPa = 0,0625 m2 2.2 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất Sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT Xác định theo công thức : PSPT = k1.N1.Fc + k2 U Ntb Lc SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 14 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG k1 = 400, k2 = Với N1 Fc GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG thi cơng cách đóng cọc : Trị số SPT đất mũi cọc; N1=25 : Diện tích cọc; Fc = 25*25 = 625cm2 = 0.0625 m2 U : Chu vi cọc; u = 4*25 = 100cm = 1m N tb : số SPT trung bình dọc thân cọc; Ntb=12.17 Thay số vào , ta có : Do [ Pc ] P =min( v, [ PSPT ] )=341 kN Xác định số lượng cọc cách bố trí : Để cọc chịu ảnh hưởng lẫn nhau, coi cọc đơn, cọc bố trí mặt cho khoảng tim cọc a cọc + Số lượng cọc sơ : nc Ta chọn = cọc SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 15 ≥ 3d, d đường kính ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG khoảng cách từ tim cọc đến tim cọc kia>3d Bố trí mặt hình vẽ 4 Kiểm tra sức chịu tải cọc + Diện tích đài thực tế Pdtt = 1.4 x 1.4 = 1.96 ( m2 ) + Trọng lượng tính tốn đài vào đất thực tế : Trọng lượng tính tốn cọc: Trọng lượng tính tốn thực tế đài đất nền: Lực tính tốn thực tế đế đài: N t = 71.15 + 500×1.2 =671.15 (kN) Lực cắt chân cột gây moomen tính tốn ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài: SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 16 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MĨNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Myt = 170×1.2 = 204(kNm) Móng chịu tải trọng lệch tâm phương Lực truyền xuống cọc dãy biên: Ptmax-min = tt N tt M y x max ± nc' ∑ xi2 tt Pmax = 671.15 204 × 0.375 + = 303.79 (kN ) 4 × 0.3752 tt Pmin = 671.15 204 × 0.375 − = 31.79 (kN ) 4 × 0.375 + Kiểm tra lực truyền xuống cọc : Ptmax + Pc ≤ [PC] Ptmax + Pc = 303.79 + 16.07 =319.86 (kN) < Pv = 341 (kN)  Như thỏa mãn diều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên Và ta có tt Pmin = 31.79 (kN ) > nên ta kiểm tra điều kiện chống nhổ Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng 5.1 Xác định kích thước khối móng quy ước + Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước có mặt cắt ABCD Do ma sát mặt xung quanh cọc đất xung quanh, tải trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài α= nghiêng góc ϕtb ϕtb = ∑ Trong : SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 ϕi hi ∑ hi Trang 17 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MĨNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Trị tính tốn thứ lớp đất , ϕ II = ϕtb = ϕ1 ϕ 17 ϕ 21 = = 5.450 ;ϕ II = = = 15.450 ; ϕ II = = = 19.090 1 1 1 1 1 1 ϕ II h2 + ϕ II 3.h3 15.450 × + 19.090 × 1.35 = = 18.980 h2 + h3 + 1.35 ⇒α = 15.98 = 3.990 Kích thước đáy khối quy ước : + Chiều dày đáy khối quy ước : 0.75 + × LM = 0.25 + × 9.35 × tg 3.990 = 2.31(m) + Chiều rộng đáy khối quy ước : 0.75 + × BM = 0.25 + × 9.35 × tg 3.990 = 2.31(m) + Chiều cao khối móng quy ước : H m = Lc + h = 9.35+1,5 = 10.85 (m) 5.2 Kiểm tra áp lực khối móng quy ước Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi từ đế đài trở lên: Ntc1 = LM.BM.h.γtb = 2.31×2.31×1.5×22 =175.48 (kN) Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi từ đế đài trở xuống: SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 18 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Ntc2 =(2.31×2.31 – 4×0.25×0.25)×(8×15.82 + 1.35×18.82) = 770 (kN) Trọng lượng cọc: tc N = 4×16.07 = 64.28 (kN) c Tổng trọng lượng khối móng quy ước tc N m = ∑N tc i = 175.48 + 770 + 64.28 = 1009.75(kN) Lực dọc tiêu chuẩn xác định đến đáy quy ước: Ntc=500+1009.75=1509.75 (kN) Mô men tiêu chuẩn lấy đối trọng tâm đáy móng quy ước: Mtcx = Mtcxo = 170 kNm Độ lệch tâm: e= M tc 170 = = 0.113 (m) tc N 1509.75 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: σ tc max −  N tc 6.e  1509.75  × 0.113   = = × 1 ± 1 ±  LM × BM  LM  2.31 × 2.31  2.31  σtcmax = 367.11kPa) σtcmin =200.4 (kPa) SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 19 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG σtctb = 283.93(kPa) Áp lực tính tốn đất đáy khối quy ước: ( RM = ) m1 m2 × 1.1 × A × BM ×γ II + 1.1 × B × H M × γ II, + 1.1D × C II K tc Trong đó: + Các giá trị m1, m2 tra bảng 3.1 tài liệu “Hướng dẫn đồ án móng” m = 1.2; m2 = 1.1 + Ktc = tiêu lý đất lấy theo thí nghiệm trực tiếp đất + Với ϕII = 19.090 tra bảng 3-2, A = 0.47; B = 2.88; D = 5.48 γII =18.82 (kN/m3) γII’ = 1.5 × 14.09 + × 15.82 + 1.35 × 18.82 = 15.95kN / m3 (1.5 + + 1.35) CII = 15.45 kN/m2 Vậy: RM = 1.2 × 1.1 × (1.1 * 0.47 × 2.31 × 18.82 + 1.1 × 2.88 × 10.85 × 15.95 + 1.1 * 5.48 × 15.45) = 876 39kPa Thỏa mãn điều kiện: σtcmax = 367.11 (kPa) < 1.2× RM = 1051.67 (kPa) σtbtc = 283.93 (kPa) ≤ RM = 876.39 (kPa) Vậy ta tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trong trường hợp đất từ phạm vi đáy khối móng quy ước trở xuống có chiều SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 20 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG dày lớn, mô đun biến dạng lớn, đáy khối móng quy ước có diện tích bé nên ta dùng mơ hình bán khơng gian biến dạng tuyến tính để tính tốn Giả thiết thời điểm xây dựng đất cố kết hoàn toàn 5.3 Ứng suất thân đáy lớp đất: - Tại đáy lớp đất lấp: : σ zbt=1.5 - Tại đáy lớp cát hạt nhỏ: - Tại đáy khối quy ước: = 1.5×15.5 = 23.25 (kPa) σ zbt= 9.5 σ zbt=10.8 = 23.25 +8×17.4 =162.45 (kPa) = 162.45 + 1.35×20.7 =190.395 (kPa) 5.4 Kiểm tra độ lún Giá trị ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước σglz=0 = σtctb - σ zbt=13.8 =283.93 – 190.395 = 93.53 (kPa) σglz=0 = 93.53 kPa > 0.2× σbt = 0.2×190.395 = 38.08 (KPa) Nên phải kiểm tra độ lún σglz = (σtctb σ zibt σ zbt =190.395+ )k0=93.53 *k0 Z i γ i Chọn b=0.5m SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 21 ĐỒ ÁN MÔN HỌC : NỀN VÀ MÓNG Độ sâu Điểm z ( m) LM BM 0.5 1.5 1 1 1 Chọn GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG Z/B K oi σ gl σ zibt zi (KPa) 0,217 0,434 0.65 0.867 0.8136 0.6423 0.49 0.3769 93.53 76.10 60.07 45.83 35.25 190.4 200.75 211.10 221.45 231.8 Ta thấy độ sâu 2m kể từ đáy móng quy ước ta có σ bt = 231.8kPa > * 35.25 = 176.25kPa Ta có : Vậy giới hạn đến điểm 2cách đáy móng quy ước đoạn 2m Tính độ lún: n n i =1 i =1 S = ∑ Si = ∑ = βi hi σ zigl Ei 0.8  93.53 + 35.25  + 76.1 + 60.07 + 45.83  * 0.5 = 0.0099m = 0.99cm  9920   Ta có : S = 0.99cm < S gh =8 cm => Vậy điều kiện lún tuyệt đối thỏa mãn Và cơng trình có trụ địa chất không đổi suốt chiều dài công trình nên khơng cần kiểm tra điều kiện lún lếch tương đối móng cơng trình kiểm tra chiều cao đài móng theo đk chọc thủng SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 22 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG + Điều kiện kiểm tra: Pc ≤ GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG N ctch Pc=P1+P2+P3+P4=2*303.79+2*31.9=671.15 kN N ctch =0.75*Rk*4*(D+h0)*h0=0,75*880*4*(0.25+0.8)*0.8=2217.6 kN Vậy Pc =671.15kN < N ctch =2217.6KN Thỏa mãn đk chọc thủng Với chiều cao đài cọc h0=0.8m Tính tốn mơmen bố trí cốt thép cho đài cọc I II II I + Tính mơmen cho mặt ngàm I - I M I = r1 × ( P1 + P4 ) Trong : P1 = P4 = Pmax = 303.79kN SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 23 ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG r1 = 0.375 − 0.15 = 0.225m Do : M I = 0.225 × ( 303.79 + 303.79 ) = 136.7kNm - Diện tích cốt thép để chịu mơmen AaI = M1 : MI 136.7 × 10 = = 678.1 (mm ) = 6.78cm 0.9 × h × Ra 0.9 × 800 × 280 Cốt thép chọn phải thỏa mãn điều kiện hạn chế: 10 cm ≤ a ≤ 20 cm ; φ ≥ 10 mm Chọn 8φ12 có As = 9.05 (cm2) Chiều dài cốt thép chịu mômen l′ M1 : = l – 2.0,025 = 1,4-2.0,025=1,35 (m) Khoảng cách cần bố trí thép : b′ = b –2*0,035 =1,4-2*0.035= 1,33m Khoảng cách thép + Tính mơmen cho mặt ngàm II – II: M II = r1 × ( P1 + P2 ) SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 P1 = Pmax = 303.79kN Trong : P2 = Pmin = 31.79kN Trang 24 r1 = 0.375 − 0.15 = 0.225m ĐỒ ÁN MƠN HỌC : NỀN VÀ MĨNG Do : GVHD :NGUYỄN THANH TÙNG M II = 0.225 × ( 303.79 + 31.79 ) = 75.5kNm - Diện tích cốt thép để chịu mơmen AaII = M II : M II 75.5 × 10 = = 374.52(mm ) = 3.75cm 0.9 × h × Ra 0.9 × 800 × 280 Cốt thép chọn phải thỏa mãn điều kiện hạn chế: 10 cm ≤ a ≤ 20 cm ; φ ≥ 10 mm Chọn 8φ10 có As = 6.28 (cm2) Chiều dài cốt thép chịu mômen l′ = l – 2.0,025 = 1,4-2.0,025=1,35 (m) Khoảng cách cần bố trí thép : b′ = b –2*0,035 =1,7-2*0.035= 1,33m Khoảng cách thép SVTH: LÊ QUANG HUẤN Lớp 66DLDD31 Trang 25 M1 :