CÔNG NGHỆ SẢN XUẤT NƯỚC ĐÁ

Chơng I NHU CU TIấU TH V MT S CCH SN XUT NC 1.1 nhu cầu tiêu thụ Ngày ,nhu cầu tiêu thụ nhiều , chất lợng thành phẩm không đòi hỏi số lợng ,chất lợng ,mà đòi hỏi hình thức mẫu mă ,kích thớc gọn nhẹ đồng thời tiện sử dụng điều khiến cho ngành từ nhỏ đến lớn phải có tơng hổ để phát triển Hiện ngành máy lạnh thiết bị lạnh đă thâm nhâp vào tất ngành nghề sống Để bảo quản có nhiều cách sấy: (sấy nóng , sấy lạnh ) ,chế biến Những thực phẩm tơi ,sống nh: thịt cá ,rau, đòi hỏi phải gữu nguyên dạng trớc chế biến hay bảo quản ớp đá có nhiều u điểm tiện dụng.Đặc biệt việc đánh bắt hải sản xa bờ đảm bảo đợc Vì ,vai trò nớc đá quan trọng nhu cầu ngày tăng Rất nhiều lạnh đợc sử dụng cách ạt ,tức thời với số lợng lớn khoảng nhiệt độ 0oC, Ví dụ cấp đá cho đoàn tàu đánh cá ,một đoàn tàu lạnh Với nhiệt ẩm hoá 334 kJ/kg ,nớc đá đợc coi chất tải lạnh lý tởng cho nhiều mục đích sử dụng khác với hiệu kinh tế kịp thời nhanh chóng Nớc đá dợc sử dụng nhiều ngành kinh tế khác : Công nghiệp rợu bia , chế biến sữa nớc giải khát Ngành chế biến đánh bắt hải sản ,và chế biến gia cầm , thịt Ngành chế biến thành phẩm nói chung Công nghiêp hoá học để điều khiển tồc độ phản ứng Công nghiêp xây dựng( thu nhiệt của vữa bê tông.) Y tế ,thể dục ,thể thao Đặc biệt ,với loại đá ,nhu cầu tiêu thụ cao , bình quân năm tiêu thu khoảng 50 % tổng số đá tiêu thụ , sử dụng chủ yếu vào ngành giải khát,bảo quản thực phẩm đặc biệt để ớp cá biểm 1.2 số cách sản xuất nớc đá: Có nhiều cách sản xuất nớc đá, ta giới thiệu số máy với đặc tính kỹ thuật sau : 1.2.1 Bể đá khối (25kg 50kg) dùng nớc muối có nhiều nhợc điểm công suất công kềnh, chiềm nhiều diện tích ,nớc muối gây han rỉ nhng công nghệ chế tạo dễ dàng, đá phù hợp với việcmang theo tầu biển đánh bắt hải sản ,lâu tan nên đợc sử dụng nhiều nớc ta Nhà máy chế tạo chế tạo thiết bị lạnh Long Biên- Hà Nội chế tạo lạot bể đátiêu chuẩn với máy nén amôniăc từ 3,5,10,15,20.tấn /ngày đêm Khi ghép nối tổ hợp lại đạt suất cao cần Hình 1.1 giới thiệu nguyên tắc cấu tạo làm việc bể đákhối - Cha có hình: Hình 1.1 _ Bể đá khối : ống cân : Bơm nớc muối ; Khuôn đá ; Dàn bay ống đứng ; Bể nớc muối ; Bể tan giá ; Cơ cấu lật ; Linh đá ; Bàn trợt đá ; 10 Máng rót nớc ; 11 Cầu trục chạy điện Bể nớc muối đợc chia làm hai ngăn ,ngăn lớn để bố trí khuôn đá ,còn ngăn nhỏ để bố trí dàn bay làm lạnh nớc muối Trong bể có bố trí nớc muối tuần hoàn mạnh từ dàn bay làm lạnh khuôn ,rồi quay trở lại dàn bay hơi.Bơm nớc muối bố trí thẳng đứng để tránh rò rỉ nớc muối Dàn bay kiểu ống đứng kiểu xơng cá có khả trao đổi nhiệt lên đáng kể Các khuôn đá đợc ghép lại với thành linh đá suốt chiều ngang bể ,thờng từ 10ữ 15 khuôn Các linh đá đứng im bể mà chuyển động từ đầu đến đầu bể nhờ cấu chuyển động đích Khi linh đá kết đông song đợc nhắc khỏi bể cấu xích chuyển động dồn tất linh đá lên chứa phía cuối bể khoảng hở vừa đủ để đặt đổ đầy nớc vào Chuyển động nớc muối tuần hoàn linh đá ngợc chiều Khi đá kết đông khuôn , toàn linh đá đợc cầu trục nâng khỏi bể thả vào bể làm tan giá.Các khuôn đá nóng nên,lớp băng dính khối đá khuôn tan ra,cầu trục nâng linh đá lên đặt vào cấu lật.Do tự động,linh đá lật khối đá trợt lên bàn trợt đá để vào kho chứa đá đợc cầu trục đa đến máng rót nớc Máng rót nớc tự động nhiều cố định lợng rót đồng thời cho tất khuôn đá lợng nớc định trớc.Sau rót nớc xong linh đá đợc đặt vào đầu bể vị trí mà cấu động xích,vừa đẩy toàn linh đá dịch ra.Hìn 1.2 giới thiệu cấu rót.Đoạn ống cong có tác dụng giữ nớc đẩy máng bình nằm ngang rót toàn nớc bình máng lệch nghiêng góc nhỏ Hình 1.2 : Cơ cấu rót Máng nớc ; Vòi rót 1-2-2- Phơng pháp vilbusheuch Phơng pháp Vilbushevich phơng pháp sản xuất nớc đá khối nhanh sử dụng mối chất lạnh sôi chất lạnh,rút ngắn đáng kể thời gian kết đông cách bố trí nhiều ống hai vỏ có môi chất lạnh sôi trực tiếp khối đá cần kết đông Hình 1.3 giới thiệu nguyên tắc sản xuất đá khối theo phơng pháp Vilbushevich Hình 1.3 : Nguyên lý sản xuất nhanh đá khối Vilbushivich Khuôn đá ; Nắp đáy ; - Đối trọng ; Vỏ ; ống hai vỏ ; ống cấp lỏng ; Tách lỏng ; ống hút máy nén - - Hình vẽ tờ giấ:y Nguyên tắc sản suất đá khối giớ thiệu kỹ chơng II 1.2.3-Máy sản suất đá mảng Flak-Ice : Hình 1.3 giới thiệu nguyên lý làm việc máy làm đá mảnh Flak-Ice Hình 1.3 : Nguyên lý làm việc máy đá mảnh Flak-Ice Cách nhiệt ; 2- Vỏ tôn ; Mực nớc ; - Đá bị lột khỏi bề mặt biếm dạng ; Tấm trợt ; - Đến kho đá ; Lớp đá mỏng ; Khuôn hình trụ ; Lớp đá dầy ; 10 Thùng nớc muối ; 11- Chiều quay ; 12- Trục quay Cấu tạo : máy gồm có thùng quay hình trụ bên nớc muối lạnh ( hoăc môi chất lỏng sôi ).bên thùng nớc hình trụ Thùng quây chuyển động theo kim đồng hồ nhờ truyền động bánh ,Khi thùng quay ,nớc đóng băng lên bề mặt thùng quay ởvị trí xuất lớp đá mỏng sang vị trí 9,lớp băng dày lên ,khi khỏi bề mặt nớc ,lớp băng đủ đầy lên, bề mặt thùng bị biến dạng nhờ trục quay 12 , lớp băng bị bóc trợt lên trợt để vào kho đá Bề mặt giải phóng băng lại tiếp xúc với nớc lớp băng lại hình thành Ngời ta điều chỉnh đợc lớp băng nhờ điều chỉnh nhiệt độ nớc muối điều chỉnh thùng quay Nếu điều chỉnh mực nớc thấp xuống ,ta sản xuất nớc đá khô (không có nớc ) lạnh (nhiệt độ xuống dới 0oc) 1.2.4- Máy làm đá ống: Hình 4.1 Giới thiệu kết cấu máy làm đá ống Vog HINHVE186/KTLUD - Hình vẽ tờ giấy Hình 4.2 : Nguyên lý làm việc máy đá ống Vogt (Mỹ) Vỏ ; Các ống làm đá ; Thùng nớc phía với phân phối nớc ; Bơm nớc tuần hoàn ; Thùng nớc phía dới ; Bình chứa thu hồi amoniăc ; Cơ cấu cắt đá ống ; Lới thoát nớc ; Van tiết lu phao ; 10 - Đờng nóng vào làm tan giá ; 11 Hộp tốc độ dao cắt Cấu tạo : Máy gồm bình hình trụ đứng ,bên bố trí nhiều ống làm đá (kết cấu tơng tự bình ngng ống vỏ đứng )bên thùng nớc có phận phân phối nớc cho nớc chảy đợc thành đá Khi độ dày ống đạt 10ữ 15 phần mềm ,thì kết thúc trình làm đá để chuyển sang trình tan giá trình tan giá , ngời ta dùng bơm nớc ,đóng van cấp lỏng đờng hút sau mở van nóng lo cho nóng tràn vào ,đẩy lỏng vào bình voa bình chứa thu hồi va làm tan lớp bă ng ống đá Các ống đá rơi xuống đợc dao cắt theo độ dài yêu cầu Sau trình làm tan giá lại bắt đầu Lỏng tf bình chứa đợc đa dàn ống van cấp lỏng van hút mở ,bơm nớc hoạt động trở lại Kết luận : Trên phơng pháp làm đá bật đợc sử dụng phổ biến Vì chúng có u điểm bật gọn nhẹ , tốn diện tích lắp đặt có công suất lớn - Chơng II sản xuất nớc đá cách cho môi chất lạnh bay trực tiếp giới thiệu kết cấu cách làm việc Máy làm nớc đá khối theo phơng pháp bay trực tiếp Sản xuất nớc đá khối bể muối có nhiều nhợc điểm bất tiện Phơng pháp bay trực tiếp sau có số u điểm trội, cụ thể tốc độ làm đá nhanh Nét chung kết cấu máy sản xuất đá làm nhanh qúa trình đông đá cách giảm chiều dày khối đá.Ngoài tăng nhanh trình cách cho môi chất lạnh bay trực tiếp thu nhiệt khối nớc.Phơng pháp giảm đợc tiêu hao điện tăng thời gian phục vụ khay đá Ngoài , cách làm đòi hỏi cho phép dễ dàng tự động hoá hoàn toàn trình sản xuất, nhờ suất lao động tăng cao giảm đợc chi phí sản xuất Dới thể cách sản xuất - trên:Giữa kỷ XX nhà kỹ thuật lạnh Thuỵ Điển Vilbushevich đề xuất kết cấu máy sản xuất nớc đá tốc độ nhanh (nh hình vẽ), nớc đông cứng nhờ tiếp xúc trực tiếp với ammoniac lỏng sôi áo (gọi sơ mi lỏng) bao bọc xung quanh khay có tiết diện hình chữ nhật Điều độc đáo lòng khối đá có vài trao đổi nhiệt dạng ống lồng ống, môi chất lỏng vừa sôi vừa chảy khoảng không ống, lỏng cấp vào ống thoát miệng ống Khi có TĐN chiều dầy khối nớc đá giảm khoảng lần, có giảm lần Ví dụ: đá 25kg làm bể nớc muối 16 giờ, nhng làm theo cách có khoảng ữ 4,5 giờ, có 2ữ2,5 Bộ TĐN chiếm 3% thể tích đá, không đáng kể ống thờng 16ì2 14ì2, ống 7ì1 6ì1 Khay có nắp mở lên trên, phía dới có nắp đợc khối nặng đè ép vào vỏ khay Lỏng NH3 từ cụm ngng tụ chảy vào bình chứa tuần hoàn 10 (đó bình tách lỏng) Qua van phao điều chỉnh cao áp từ nhờ bơm cấp vào khay đá Máy làm việc theo 2chu kỳ: Cấp Xả - Chu kỳ cấp : Chu kỳ làm cho khối nớc khay1 đông cứng Các van điện từ SV1 & SV2 mở, môi chất từ khay đá qua ống góp bình tách lỏng Khi nớc hoàn toàn đông cứng nắp khẽ mở băng trơng phồng Rơle thời gian ấn định trớc thời gian đông cứng nớc nên lệnh đóng van điện từ SV1&SV2, mở van điện từ SV3 SV4 - Chu kỳxả băng: Khi van điện từ SV3 đợc lệnh mở cao áp cấp vào khay đá để xả băng Van SV4 thông với khay đá với bình chứa thu hồi Hơi ép môi chất khỏi sơ mi ống thăm, đẩy vào bình chứa thu hồi để tách khối nớc đá khỏi vách khay TĐN ống kép Trọng tải tính để cân trọng lợng nắp Vì vậy, khối nớc đá tự rơi xuống băng chuyền xe đẩy đá vào kho tích trữ Sau nắp lại tự đóng nhờ trọng tải Thời gian xả băng khoảng 15ữ20 phút, sau rơle thời gian lệnh cho van điện từ xử lý đóng mở theo chu kỳ Lỏng môi chất bị ép từ bình chúa vào bình tách lỏng để từ cấp lại cho khay Sau van xử lý đóng mở, chu kỳ làm lạnh lặp lại Những giọt nớc đọng vách sau khối đá tách chảy xuống dới đóng băng làm kết dính nắp với vỏ khuôn Từng đủ để giữ cho cửa nằm yên dới sức đè khối nớc lã Nớc từ bể góp lại đợc bơm cấp cho khay qua van điện từ SV5 đóng mở nhờ rơle thời gian Rơle cho van SV5 đóng muộn chút để có thời gian kết dính nắp vào vỏ khay Các khay gộp lại thành nhóm (hay gọi linh) linh có 5ữ 10 khay chu kỳ hoạt động Mỗi máy có số linh làm việc theo chu kỳ lệch để tạo đồng cho máy lạnh Ưu điểm bật máy làm nớc đá kiểu nhanh gọn Cùng suất, máy chiếm diện tích 4-5 lần so với bể nớc đá Nhợc điểm máy chi phí kim loại lớn, vách khuôn phải dầy nhiều để chịu áp lực tơng đối lớn bên sơ mi, nơi môi chất lỏng sôi Khay làm lạnh nớc muối, nh trọng lợng khay giảm Tuy nhiên gặp lại nhợc điểm cách làm lạnh nớc muối, chủ yếu kim loại bị ăn mòn nhanh 2-2 Tính toán máy làm nớc đá bay trực tiếp - 1- Dữ kiện: Theo đề bài, nớc đá trọng lợng 25kg, tiết diện 190x 190mm, tiết diện dới 160x160mm, chiều cao đá 1000mm (xem hình 1a) Mặt cắt phận khuôn đá đợc thể (hình 1b) - Năng suất đá: Gđ = tấn/ 24h - Nhiệt độ nớc cấp tw = 12oC ; - Nhiệt độ nớc đá tđ = -4 oC 2- Tính toán: 1- Khối lợng đá khuôn: gk = Vk d 0,190 + 0,160 0,014 0,95917 = = 1,0 = ( 0,0306 0,00073) 917=0,0299 917 = 27,5 (kg) đó: d = 917 kg/m3 - khối lợng riêng nớc đá; 2- Cho giải đông làm tan lớp đá dày 1mm mặt bên toàn phần khay đá ( mặt bên, đáy đỉnh) 0,190 + 0,160 1,0 + 0,19 + 0,015.0,95 x0,001.917 Vậy: gk = vk d =(0,7 + 0,0361 + 0,224)0,917 = 0,9 kg Khối lợng thực nớc đá gđ = 27,5 0,9 = 26,6 kg Vì có chênh lệch khối lợng tính toán thực tế, có tổn thất không tránh khỏi vận chuyển đá đến kho tích trữ, từ ta cho đá có khối lợng chuẩn 25 kg Lợng nớc đá bị tổn hao tan băng: y= g d 0,9 = = 0,036 = 36% gd 25 Tỉ trọng thể tích bị ống kép choán chỗ: 0,016 0,95.100 0,00096.100 = = 3,2% Vô = 0,0296 0,188 + 0,158 0,99 Năng suất yêu cầu máy đá: Gđ = Gđ (1+y) = 6(1+0,036) = 6,2 (T/ngày) 4.Thời gian đông đá xác định gần theo công thức Plank (tuy áp dụng vào trờng hợp cha phải đắn ) = qd d R + P t kd t d ,h qđ - lợng nhiệt cần lấy khỏi kg nớc để biến từ nhiệt độ ban đầu đến nhiệt độ tđ đá qđ = cw tw + rđ - cđ tđ = 4,19 12 +335+ 2,095 = 393,7 kJ / kg ta - nhiệt độ môi trờng làm lạnh ; trờng hợp dùng môi chất lỏng sôi rực tiếp làm lạnh, nhiệt độ nhiệt độ sôi: ta = to = -10oC Biết nớc đóng băng tkđ = 0oC nên hiệu nhiệt độ tkđ - ta =10oC - chiều dày lớp băng; trờng hợp quãng thời gian kết đông nớc xác định theo khoảng cách vách bên đến trục ống kép cùng, chiều dày lớp lớn lớp đông cứng sau cùng: theo hình = 65mm = 0,065m P & R-các hệ số, giá trị chúng tuỳ thuộc vào hình dạng vật đông cứng vào kiểu tải nhiệt; tải nhiệt qua mặt bên phẳng dày = b - 190 65mm rộng b = 190mm, nghĩa tỉ số = = = P = 0,3750 R 65 = 0,1009 [] đ - hệ số dẫn nhiệt nớc đá; đ = 2,21 (W/m2K) - hệ số toả nhiệt từ mặt khuôn đến môi trờng làm lạnh; mật độ dòng nhiệt không lớn hệ số toả nhiệt amoniac sôi lấy = 581 W/m K = 94.917 0,065 0,065 0,1009 + 0,3750 = 560(0,00345 + 0,00074) = 2,45 10 1,9 500 h 5- Nếu kể thời gian để giải đông đá cây, để nạp nớc vào khay cho thao tác phụ khác quãng thời gian b (có thể kéo dài đến 20-30 (phút) thời gian chu trình làm việc máy đá là: c = +b = 2,45 +0,5 = 6- Số khuôn cần có máy nớc đá: nkhay = Gd'' ct 1000 , zg d z - số làm việc máy ngày đêm; cho máy làm việc ca, nghĩa z = 14 h, Vậy nk = 6,2.3.10 = 53 khuôn 14.25 Cho máy đá có linh, linh có khuôn, tổng số khuôn 6x9= 54 khay 7- Trọng lợng linh gồm: - Trọng lợng khay với nắp đáy: [(4 0,160 + 0,190 1,0+ 0,1902) 0,006 7800].9 =34,5.9=310 kg - Trọng lợng vách dọc mặt bên áo lỏng: 2[9.0,19+ 10 (0,03+ 0,006)] 1,0 0,006 7800 = 200 (kg) - Trọng lợng trênvà dới áo: 2(0,19 +2 0,036) 1,0 0,006 7800 = 24,5 (kg) - Trọng lợng dới sơ mi: 2[(9.0,19 +10.0,042)(0,19 + 2.0,042) - 9.0,175.0,175]x0,006x7800 = 28,8 kg - Tổng trọng lợng linh: 310+ 200+ 24,5+ 28,8= 563,3(kg) Thêm 10% cha tính đến phần tử cấu trúc (nh mép uốn, đồ gá đỡ, đờng ống thứ khác.v.v ) Vậy trọng lợng linh là: 1,1 563,3 = 620 (kg) Tổng trọng lợng máy sản xuất nớc đá : Gm = 620= 3720 (kg) - 8- Năng suất lạnh Q0 cần thiết bao gồm dòng hữu ích dòng nhiệt tổn thất: Qo = Qđ +Qm+Qxq : Qđ - dòng nhiệt từ nớc đóng băng (là dòng hữu ích) Qm - dòng nhiệt từ chi tiết kim loaị bị làm lạnh Qxq - dòng nhiệt từ môi trờng xung quanh vào máy - Dòng nhiệt hũ ích Qđ = Gd 103qđ = 6,2.10 94 = 48500 W; z 14 - Dòng kim loại: Qm = Gm cm(t2-ta) ct cm - nhiệt dung chi tiết máy đá bị đốt nóng giải đông; thép : cm = 0,41 (kJ/kg K) t2 - nhiệt độ chi tiết cuối giải đông, cho t2 = 20oC Qm = 3720 0,461(20+10) = 4750 W; Cho dòng nhệt từ môi trờng xung quanh Qxq = (5 ữ10% ) Qđ nghĩa : Qxq= 0,05Qđ = 0,05 48500 = 2425W; Vậy suất lạnh cần thiết: Qo = 48500 + 4750 + 2425= 55675 W 55,7 kW Năng suất áp dụng cho trờng hợp tải đồng thiết bị lanh linh khay làm việc lệch pha Nếu máy đa linh lúc suất lạnh Qo phải lớn Qo Qo = 3,0 ct (Qđ + Qm) + Qxq = ( 48500 + 4750) + 2425 2,45 = = 67625 W 67,6 kW - Năng suất lạnh thực tế ứng với kg nớc đá: 55675.14 470 kJ/kg qđ.th = = qđ.th = 6000 67625.14 = 6000 570(kJ/kg) 10 - Bảng 4.1-Tra thông số điểm nút Đại lợng i, kJ/kg v,m3/kg p,MPa 1, 1750 - 1775 0,429 0,29 2000 - 3, 650 - 644 1,08 644 - Tính theo chu trình tiêu chuẩn: Năng suất lạnh riêng : q0 = i1 i4 = 1750 644 = 1106( kJ / kg ) , Với tỷ số nén : = p kc, 1,35 = = 4,7 tra đồ thị hình 4-2_[2]đợc : p 0,29 tc = 0.73 Thay số liệu vào (3) ta có : Q0lv = 39,9 0,7.1290 = 44( kw) 0,73.1106 Kết luận: So với suất lạnh yêu cầu Q0 = 55,7 (kW) xem trang [] với suât lạnh điều kiện làm việc tính đủ đáp ứng yêu cầu Sau phần tính kiểm tra công suất tiêu thụ điện máy nén Công nén riêng : l = h2- h1 = 2040 1775 = 265 KJ/Kg Công nén đoạn nhiệt: Ns= mtt.l = 0,018.265 = 4,77 KJ/Kg Công suất thị: Ni = Ns i Với = 5,65 tra theo đồ thị 4-2_[2]đợc: i = 0,81 24 11,4 = 14,07( kw) Nên N i = 0,81 9.Công suất ma sát: Nms = Vtt.Pms = 0,018.0,059.106 = 10, 62 Nm/s = 1,06( kw) :trong với máy nén NH3,có : Pms = 0,049 MPa ữ 0,069 Mpa : ta chọn ,Pms = 0,059 MPa = 0,059.106 N/m3 10 Công suất hữu ích : Ne= Ni + Nms= 14,07 + 1,06 = 15,13 ( kw) Kết luận : So với công suất trục chọn Ne =10,7 ì =21,4 công suất hữu ích đòi hỏi nhỏ đạt yêu cầu 11 Công suất tiếp điện: N el = Ne 15,13 = = 18,7( kw) el td 0,95.0,85 Trong đó: td Hiệu suất truyền động khớp đai truyền: td = 0,95 el Hiệu suất động : el = 0,85 12 Nhiệt thải bình ngng: Qk = Q0 + Ni =55,7 + 14,07 =69,77 (kW) Tóm lại: Trong chơng chọn đợc hai máy nén có thông số kỹ thuật sau: Sốmáy Kýhiệu số vòngquay đờngkính Vlt Q0MN Ne máy xilanh xi ì lanh Chiếc vòng/phú mm m3/h kW kW t N2WA 1100 95 71,0 39,3 10,7 Khi làm việc với nhiệt độ ngng tụ tk =420C suất lạnh giảm : Q% = 55,7 44 100% = 26% 44 Công suất động tăng lên : N% = 13,4 10,7 100% = 20% 10,7 Chơng IV tính toán thiết bị ngng tụ 25 khái niện thiết bị ngng tụ (TBNT) : TBNT thiết bị trao đổi nhiệt để biến môi chất lạnh có áp suất thấp nhiệt độ cao sau trình nén thành trạng thái lỏng TBNT thờng thiết bị trao đổi nhiệt bề mặt Hơi môi chất có áp suất , nhiệt độ cao truyền nhiệt cho nớc hay không khí làm mát ( qua bề mặt ngăn cách ống hay kênh dẫn ) Do bị nhiệt , môi chất bị giảm nhiệt độ , đến nhiệt độ sôi ,ở áp suất ngng tụ , bắt đầu ngng tụ thành lỏng : chọn thiết bị Đối với TBNT , hiên có nhiều loại kiểu thiết bị khác , tuỳ theo đặc điểm môi trờng làm mát môi trờng làm việc mà ngời ta chia TBNT làm nhiều loại khác : Phân theo môi trờng làm mát có : TBNT làm mát nớc TBNT làm mát nớc không khí ( làm mát bay ) TBNT làm mát không khí TBNT làm mát môi chất sôi hai sản phẩm công nghệ Theo đặc điểm trình ngng tụ có : TBNT có môi chất ngng bề mặt bề mặt trao đổi nhiệt TBNT có môi chất ngng mặt bề mặt tao đổi nhiệt Theođặc điểm trình chảy môi trờng làm mát qua bề mặt TĐN gồm có: TBNT có môi trờng làm mát tuần hoàn tự nhiên TBNT có môi trờng làm mát tuần hoàn cỡng TBNT có tới chất lỏng làm mát Trong đề tài , môi chất lạnh NH3 , ta chọn loại bình phổ biến bình ngng ống vỏ nằm ngang Cấu tạo nguyên lý nh ( Hình Vẽ ).4.2 /179M vaTBL 26 - Cấu tạo nguyên lý làm việc bình ngng ống vỏ nằm ngang : Bình ngng gồm bình hình trụ nằm ngang chứa bên nhiều ống trao đổi nhiệt , đờng đính nhỏ , gọi bình ngng ống vỏ nằm ngang Nguyên lý hoạt động : Hơi NH3 , qua ống chia vào hai đờng vào bình ngng bao phủ không gian ống dẫn nớc lạnh truyền nhiệt cho nớc lạnh ngung lại thành lỏng Để tăng tốc độ nớc truyền nhiệt nớc lạnh nh kéo dài đờng nớc bình ngng, ngời ta bố trí cho nớc qua lại nhiều lần trớc theo ống dẫn Lỏng ngng tụ phần dới bình đợc dẫn qua ống 10 vào bình chứa Để thoát lỏng liên tục vào bình chứa phải có ống nối cân ( qua đầu 2)giữa bình ngng bình chứa Để không làm tăng áp suất ngng tụ công suất lạnh ,các khí không ngng có lẫn đợc xả qua ống vào bình tách khí để đợc tách trả lại phần NH3có lẫn hỗn hợp khí - cho môi chất lạnh Không khí có lẫn nớc làm mát đợc xả qua van bố trí đầu bình , nớc cặn đợc tháo qua van Tính toán thiết kế , kiểm tra : Lắp đặt Hà Nội ,các thông số tính toán đợc ( theo chơng ): tw1 = 370C tw2 = 400C tk = 420C t =3k Hiệu nhiệt đổ trung bình logarit : t tb = t max t mim = = 3,27 t ln max ln t mim Với : t max = 42 C 37 C = C t = 42 C 40 C = C 27 - Lu lợng nớc qua bình ngng : m = Qk 61,6 = = 4,5( kg / s ) C t 4,18.3,27 Chọn ống trao đổi nhiệt cho bình ngng nh sau : da = 25 mm ; di = 20 mm ; s = 2,5 mm Diện tích xung quanh mét dài ống : fa = da.l0 = 3,14 0,025.1 = 0,078 (m2/m) fi = di.l0 = 3,14 0,020.1 = 0,0628 (m2/m) Tốc độ nớc ống ( thờng 0,8 ữ 1,5m/s) Chọn = 1,0 (m/s) Số ống lối bình ngng : n1 = 4.m d Các ký hiệu thông số vật lý nớc làm mát , tra bảng 6.1 Hệ số truyền nhiệt k thiết bị ngng tụ : Với ttb = 38 C ta có : = 992,9( kg / m ) = 0,6316( w / mk ) = 0,688.10 ( m / s ) pr = 4,532 Do : n1 = 4.4,5 = 14,4( m / s ) 3,14.0,02 2.992,9.1,0 Chọn : n1 = 15 ( ống) Tốc độ nớc thực : = 4.m 4.4,5 = = 0,96( m / s ) d n1 3,14.0,02 2.992,9.15 Trị số Reylds: Re = d i 0,96.0,02 = = 2,79.10 > 10 0,688.10 lớn 10 chế độ chảy rối Do : Nu = 0,021 Re 0,8 pr 0, 43 = 0,021( 2,79.10 ) 0,8 ( 4,532) 0, 43 = 144,8 28 Vậy hệ số toả nhiệt từ vách ống tới nớc làm mát : = = - Nu. 144,8.0,6316 = = 4574,2( w / mk ) di 0,02 Hệ số toả nhiệt từ môi chất lạnh ngng tới thành ống tính theo bề mặt ống phơng pháp đồ thị sau : Về nguyên tắc : Dòng nhiệt từ phía môi chất ngng ( có nhiệt độ tk) đến vách (có nhiệt độ tv) phải dòng nhiệt từ vách tới nớc làm mát (Hình 5.2) Hình 5.1 Trờng nhiệt độ ống ngng tụ nằm ngang , nớc làm mát ống tb Gọi : ttb hiệu nhiệt độ trung bình tk ttb : t tb = t k t tvhiệu nhiệt độ trung bình tk tv : t v = t k t v Tacó : t k ttb = t tb t v Nh ta viết : Trong : n i i =1 ơng đối lấy : n t v t tb + i i =1 i n = t tb t v = A.( t tb t v ) n i + i =1 i tổng nhiệt trở vách ống , bẩm , cách t- i i i =1 qi = [ ] = 0,00026 m k / w i 29 Suy ra: A= n + i i =1 i = 1 + 0,00026 4574,2 [ = 2089,35 w / m k - ] Vậy : qi = 2089,35( t tb t v ) Cách giải toán nh sau : Ta chọn giá trị qi ban đầu để tính toán ,sau kiểm tra lại giá trị ,nếu không phù hợp ta phải tính lặp lại Chọn : t v = 0,125t tb , suy : ( ) qi = 2089,35( t tb 0,125t b ) = 2089,35( 3,27 0,125.3,27 ) = 5978,15 w / m Các ống đợc bố trí mặt sàng theo đỉnh tam giác , chùm ống có dạng hình lục giác , số ống m đặt theo đờng chéo lục giác đợc xác định theo công thức : m = 0,75 Qk qi s.d i Di Trong : s _ bớc ống ngang , s= 1,3 da =1,3 0,025 = 0,0325 1 tỷ số chiều dài ống đờng kính thân bình , lấy =8 Di Di Vậy : m = 0,753 61,6.10 = 9,42 5978,15.0,9325.0,02.8 Chọn : m = 10 Đây số ống n z theo chiều ngang thân bình : n z = m = 10 Hệ số toả nhiệt từ phía môi chất theo bề mặt ống NH3 ngng ống trơn nằm ngang : = 0,723 h. g h d a t v Với : h - hiệu Entanpy vào NH3 bình ngng : h = h ,, h , = , tk =450C thông số vật lý NH3 ngng tụ đợc tra theo Bảng phụ lục 1b _[2] nh sau : h = 1089,5( kg / kg ) = 575,8( kg / m ) Cp = 4,91( kJ / kgk ) 30 - = 44,5.10 w / mk = 116,5.10 ( Ns / m ) h - hệ số hiệu chỉnh thay đổi vận tốc dòng màng mỏng môi chất lỏng từ xuống dới , ống xếp so le nên : h = nz Z ,167 Thay số liệu vào (3) đợc : = 0,723 1089.10 3.575,8 2.0,445 3.9,81 10 116,5.10 6.0,025.t v 0,167 [ ] = 12421,65 w / m k Mật độ dònh nhiệt phía môi chất : q a = t v = 12421,65.t v0,75 Ta có hệ phơng trình: q1 = 2089,35( t v ) q = 12421,65.t v0, 75 q1 = q Bằng đồ thị , q1 có dạng đờng thẳng ,vậy cần lấy hai điểm đầu cuối q có dạng đờng phi tuyến ,để vẽ ,ta chia khoảng xét làm nhiều khoảng nhỏ ,mổi khoảng ta vẽ đợc điểm ,sau nối chúng lại với Bảng số tọa độ t v , K 0,3 0,3 - 0,4 - 0,4 0,5 - 7,3 q ,10 4,3 4,9 5,4 5,9 6,4 2 Kết biểu diễn hình vẽ q1 ,10 0,5 - 0,6 - 0,6 - 0,7 - 0,7 - 0,8 - 0,85 6,8 7,3 7,8 8,2 8,6 9,1 9,55 31 6,52 - Hình 4.2 Giải phơng trình qi qa đồ thị Từ giao điểm hai đồ thị ta dóng xuống hai trục tọa độ đựơc nghiệm sau : ( ) q = 6,94.10 w / m t v = 0,40 Tổng số ống : n = 0,75.m = 0,75.10 = 75 Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt : Fi = Qk 61,6.10 = = 10.30m qi 5,978.10 L= Fi 10,30 = = 164,08( m ) f i 0,0628 Tổng chiều dài ống : Chiều dài ống : l= L 164,08 = = 2,178( m ) n 75 Chọn : l = 2,2( m ) Nh tổng diện tích bề mặt trao đổi nhiệt thực : ( ) Fth = n.l.( d i ) = 75.2,2.( 3,14.0,02) = 10,362 m Kiểm tra : Thấy: t v 0,58 = = 0,177 t tb 3,27 lớn 0,125 nên ta không cần kiểm tra lại Xác định chiều dày thân trụ : 32 - Thờng dùng nắp cầu lồi với dạng Elip ,trên nắp có gắn bích cho nớc vào Chiều dày nắp phải đợc tính toán ,nhng nắp không chụi áp lực môi chất lạnh Vì ta lấy chiều dày nắp nhỏ chút ,miễn đảm bảo mối hàn cho an toàn Chơng: VI tính chọn đờng ống thiết bị phụ Để có sơ đồ hệ thống lạnh hoàn chỉnh ta phải dùng đờng ống thích hợp , phần ta tính đợc thiết bị phụ ,phần ta chọn đờng ống thiết bị phụ để hoàn thiện hệ thống lạnh 6.1- Tính chọn đờng ống : Cũng nh toán tối u tính toán lựa chọn chiều dày cách nhiệt ,hay thiết kế thiết bị trao đổi nhiệt nh áp dụng phần ,công việc tính chọn đờng kính ống đợc coi toán tối u Khi tiết diện ống lớn ,thì u điểm tổn thất áp suất nhỏ nhng giá thành tăng ,và ngợc lại Nếu xét tất hệ số ảnh hởng tới đờng ống toán trở nên phức tạp ,khi thiết kế ta thờng tính chọn đờng kính theo kinh nghiệm 33 - Đờng kính ống dẫn tính theo công thức : di = 4.m ( m) ( ) Trong : di - đờng kính ống ,m m - lu lợng môi chất chuyển động ống dẫn ,(kg/s) - khối lợng riêng môi chất ,kg/m3 - tốc độ môi chất chuyển động ống dẫn ,(m/s) 6.1.1- Đờng hút Với môi chất NH3 ,tốc độ đờng hút thờng = 15 ữ 20( m / s ) , ta chọn h = 18( m / s ) , m = mtt = 0,043( kg / s ) , h = ( ) 1 = = 3,44 kg / m , 0,29 v Thay vào ( ) đợc : d i1 = 4.0,043 = 29,74.10 ( m ) 3,44.3,14.18 Dựa vào đờng kính ,tra bảng 10.2 _ [1] đợc : Đờng kính danh nghĩa Dy,mm 32 Đờng kính , Da,mm Đờng kính , Di,mmm Chiều dày vách ống ,mm Tiết diện ống, Khối lợng ,kg ì 100mm 38 33,5 2,25 8,8 1,98 6.1.2- Đờng đẩy: Với môi chất NH3 ,tốc độ đẩy thờng = 15 ữ 25( m / s ) , ta chọn d = 20( m / s ) , m = mtt = 0,043( kg / s ) , tra Bảng phụ lục _ [1] tk= 420C đợc : ( ) v ,, = 0,079 m / kg , : = ( Thay vào ( ) ta có : di2 = ) 1 = = 12,65 kg / m ,, 0,079 v 4.0,043 = 14,7.10 ( m ) 12,65.3,14.20 Dựa vào đờng kính ,tra bảng 10.2 _ [1] đợc : 34 - Đờng kính Đờng kính danh nghĩa Dy,mm Da,mm 20 22 Đờng kính Chiều dàyvách ống mm Di,mm 18 Tiết diện ống Khối lợng ì 100mm kg 0,986 2,53 6.1.3- Các đờng ống khác Việc tính toán đờng ống phải đảm bảo tốc độ lỏng hay ống Thông thờng tính theo đờng kính ống vao thiết bị phụ 6-2- Tính chọn thiết bị phụ 6.2.1-Bình tách lỏng Đợc bố trí đờng hút để bảo vệ máy mén không hút phải lỏng ( để đảm bảo hút máy nén trạng thái bão hào khô ) Cơ chế tách lỏng : giảm tốc độ đồng thời đổi hớng chuyển động dòng môi chất Các giọt bụi lỏng đợc tách rơi xuống đáy bình Chỉ khô đợc hút máy nén Trên bình tách lỏng đợc trang bị thiết bị tự động ngắt mạch ,ngừng máy nén mức lỏng bình lên đén mức nguy hiểm Trên bình tách lỏng đợc chọn theo đờng kính ống hút vào máy nén 6.2.2-Bình chứa cao áp Bình chứa cao áp phải chứa đợc 30% thể tích toàn hệ thống dàn bay Khi vận hành ,mức lỏng bình chứa cao áp đợc phép chiếm không 50% thể tích bình Sức chứa bình : VCA = 0,3.Vd 1,2 = 0,7.Vd 0,5 Trong : VCA - thể tích bình chứa cao áp Vd - thể tích hệ thống dàn bay 1,2 hệ số an toàn 6-2-3- Bình tách dầu : Bình tách dầu có nhiệm vụ tách dầu theo nén ,không cho dầu vào dàn ngng mà dẫn dầu quay trở lai may nén 6-2-4- Bình chứa dầu : 35 Bình chứa dầu dùng để gom dầu từ thiết bị nh bình tách dầu , bầu dầu bình ngng , bình chứa ,bình bay ,bình tách lỏng , để giảm tổn thất giảm nguy hiểm xả dầu từ áp xuất cao 6-2-5 Van chiều ,van chặn ,van điện từ , 6-2-6-Bơm nớc làm mát ( máy nén thiết bị ngng tụ ) Trên sở tốc độ dòng nớc làm mát tính đợc mục 4.2 (trang ) : mw = 4,5 (kg/s) hay suất lạnh bơm đợc tính theo công thức sau : Vn = ( ) Qk 69,77 = = 0,0056 m / s n C n ( t n t n1 ) 992,9.4,18.3 Do phải làm mát máy nén nên suất bơm lớn ta lấy thêm 30% Vn Năng suất tổng cộng : ( ) ( ) Vn = 0,0056 + 30%.0,0056 = 0,0072 m / s = 26,3 m / s ta chọn bơm , Theo Bảng 10.6 _[1] ta có thông số sau : Ký hiệu Đờng kính Năng suất Cột áp bán công tác mm m3/h bar 3k 9a 143 39,6 2,1 36 Hiệu suất Công suất trục % 70 kW 3,1 - Chơng V trang bị dụng cụ tự động hoá cho hệ thốnglạnh - Hê thống lạnh đơc thiêt kế với chế độ bán tự động hoá 6.1-Máy nén Để đảm bảo hoạt đông bình thờng ,máy nén cần đợc trang bị dụng cụ tự động hoá đo lờng ,kiểm tra điều chỉnh thông số sau: áp suất nhiệt độ đẩy áp suất nhiệt độ hút Hiệu áp suất trớc sau bơm dầu( thờng bơm bánh răng) Nhiệt độ dầu Những thông số đợc khống chế giới hạn cho phép rơle.Khi giá trị thông số đo sai lệch yêu cầu rơle bắt dừng máy nén Khi áp đẩy tăng nhiệt độ cuối tầm nén tăng , máy nóng mức làm biến chất dầu bôi trơn ,ảnh hởng đến tuổi thọ máy.Ngoài ra, áp suất đẩy tăng làm giảm suắt lạnh máy tăng xuất tiêu hao điện năng.Vì phải khống chế áp suất đầu dẩy cho khoảng cho phép.Ví dụ,áp suất ngng tụ 14 át áp suất đầu đẩy lớn pmax =16at Qúa giới hạn rơle bảo vệ áp suất cao ngắt điện cấp cho động máy nén Khi áp suất giảm mức cho phép , nhiệt độ sôi môi chất giảm theo ,nh ảnh hởng xấu toéi trình công nghệ Ngoài ,khi phút giảm làm giảm suất lạnh máy nén (vì suất thể tích qv = q0 v1 giảm , Q0 = .Vh q v giảm ) ,máy nén tiêu thụ điện nhiều Cha nói ,có thể xảy trờng hợp dầu bôi trơn bị biến chất nhiệt độ cácte thấp Bởi phải mắc rơle bảo vệ áp suất thấp ,nó ngắt điện cho máy nén áp suất giảm 0,05Mpa dới mức cho phép Ngoài ,để hiệu chỉnh suất lạnh máy nén có cấu nâng nhíp clapê hút áp suất dầu Bộ phận nằm máy nén MYCOM, suất đợc thay đổi số lợng xilanh hoạt động có hiệu Nừu bơm dầu thuộc loại bánh chiều quay cặp bánh chủ động bị động ăn khớp quay theo chiều ,nghĩa trục quay bơm làm việc Nếu bơm quay ngợc chiều qui định ,dầu không bôi trơn phận ma sát ,ví cần phải có chế định ,theo dõi chiều quay 37 bơm áp suất sau bơm dầu phải lớn áp suất cacte (tức áp suất trớc bơm ) - khoảng (0,05ữ 0,1) Mpa 6-2-Bình ngng tụ ,thông số cần kiểm tra điều chỉnh áp suất ngng tụ áp suất ngng tụ tăng : thiếu nớc làm tăng nhiệt độ môi trờng giải nhiệt ,chùm ống bị cáu cặn Để bảo vệ thiếu nớc , ta phải mắc điều chỉnh nớc , nhiệm vụ mở to cho nớc vào bình ngng áp suất ngng tụ tăng ,Bộ làm việc tự động , động lực mở van áp suất môi chất trích từ bình nhng Bơm nớc giải nhiệt cho bình ngng đợc trang bị rơle áp suất ,nhiệt kế vào ,áp kế nớc lu lợng kế Khi cột áp bơm không đảm bảo yêu cầu ,rơle ngắt điện cho máy nén Ngoài ,rơle cho phép máy nén khởi động sau bơm chạy vài chục giây Bình tách lỏng đóng vai trò bảo vệ máy nén khỏi hành trình ẩm ,vì cột lỏng có ý nghỉa đặc biệt ,ở ,bình tách lỏng đợc trang bị van phao : van mắc kép điều chỉnh mức lỏng hai vị trí Khi mức lỏng dâng cao mức cho phép,van phao ngắt điện máy nén ( đóng van điện từ cấp dịch cho bình bình tách lỏng vừa bình chứa tuần hoàn ) Ngoài ,trên bình có áp kế van an toàn Thiết bị điều chỉnh cấp lỏng van tiết lu nhiệt (TLN) Cơ cấu thừa hành van điện từ xilanh dầu nâng hạ nhíp clapê hút Trong sơ đồ có hai van tiết lu nhiệt dùng để tự động điều chỉnhviệc cấp dịch cho ống trao đổi nhiệt (hay gọi ống thăm) theo độ nhiệt hút Bầu cảm nhiệt van đợc nạp môi chất lạnh tinh khiết Tất dụng cụ đo kiểm (nh áp kế ,nhiệt kế ) đợc đặt chỗ Các thiết bị điều khiển va điều chỉnh đợc bố trí tủ điện , thiết bị động lực đợc đặt tủ động động lực 38 [...]... - Máy đá cây Vilbushevich (a) Kích thớc của khay đá ; (b) Mặt cắt của một bộ phận khay đá 12 - Kho bảo quản đá : Thờng kho quản đá có dung tích gấp (2ữ 5) lần năng suất ngày đêm của bể đá , ở đây ta lấy 5 lần , kho này thờng đợc trang bị dàn lạnh treo trần , đối lu không khí tự nhiên Kho bảo quản có các kích thớc sau : L2 = 5,0m ; B2 = 5,0 ; H 2 = 2,5m Hình 3.3 Mặt bằng kho sản xuất đá 1-Máy đá ,... dàn ngng ,5- bể trữ nớc làm đá ,6- phòng vận hành , 7- phòng dụng cụ sửa chữa và thay thế , 8phòng xuất đá 3.2.2 - Tính cấu trúc kho bảo quản đá: Để cách nhiệt giữa kho bảo quản đá với môi trờng bên ngoài , ta phải tính chiều dày cách nhiệt bên ngoài của tờng bao và đáy Cấu trúc có thể xây nh sau: Tờng bao xung quanh : Hình 3-4 Cấu trúc cánh nhiệt tờng bao kho bảo quản đá 13 - 1 Tôn đen dày 5mm hàn... 3-2-3- Tính nhiệt Dữ kiện: Theo đề bài, mỗi cây nớc đá trọng lợng 25kg, tiết diện trên 190x 190mm, tiết diện dới 160x160mm, chiều cao cây đá 1000mm (xem hình 1a) Mặt cắt của một bộ phận khuôn đá đợc thể hiện trên (hình 1b) - Năng suất đá: Gđ = 6 tấn/ 24h - Nhiệt độ nớc cấp tw = 12oC ; - Nhiệt độ của nớc đá tđ = -4 oC 2- Tính toán: 1- Khối lợng cây đá trong khuôn: 0,190 + 0,160 2 0,014 2 0,95917... cây đá đến kho tích trữ, từ đây ta sẽ cho rằng cây đá có khối lợng chuẩn là 25 kg Lợng nớc đá bị tổn hao do tan băng: y= g d 0,9 = = 0,036 = 36% gd 25 Tỉ trọng thể tích bị các ống kép choán chỗ: 0,016 2 0,95.100 0,00096.100 4 = = 3,2% 2 Vô = 0,0296 0,188 + 0,158 0,99 2 5 3 Năng suất yêu cầu của máy đá: Gđ = Gđ (1+y) = 6(1+0,036) = 6,2 (T/ngày) 4.Thời gian đông đá xác định gần đúng theo công. .. suât lạnh ở điều kiện làm việc tính ra đủ đáp ứng yêu cầu Sau đây là phần tính và kiểm tra công suất tiêu thụ điện của máy nén 6 Công nén riêng : l = h2- h1 = 2040 1775 = 265 KJ/Kg 7 Công nén đoạn nhiệt: Ns= mtt.l = 0,018.265 = 4,77 KJ/Kg 8 Công suất chỉ thị: Ni = Ns i Với = 5,65 tra theo đồ thị 4-2_[2]đợc: i = 0,81 24 11,4 = 14,07( kw) Nên N i = 0,81 9 .Công suất ma sát: Nms = Vtt.Pms = 0,018.0,059.106... 3.1.3 Tính toán nhiệt độ bay hơi : Theo dữ liệu bài ra ta có nhiệt độ nớc đá là : tđ = - 40C Với môi chất lạnh Amôniac (NH3) máy sản xuất nớc đá cây theo phơng pháp bay hơiâytrực tiếp t0 = tđ - (8ữ 13)0C 11 - = - 4 (8ữ 13) C = ( - 10 ữ - 17) C 0 ddVậy chọn nhiệt độ sôi là: 0 t0 =-100C 3.2 Tính nhiệt : 3.2.1 Kích thớc: Khuôn đá hình vuông _ từ dữ liệu bài ra ta có bảng sau :Bảng 3.1: Khối lợng Tiết... 917=0,0299 917 = 27,5 (kg) trong đó: d = 917 kg/m3 - khối lợng riêng nớc đá; 2- Cho rằng khi giải đông sẽ làm tan một lớp đá dày 1mm ở mặt bên toàn phần khay đá ( mặt bên, đáy và đỉnh) 0,190 + 0,160 1,0 + 0,19 2 + 5 0,015.0,95 x0,001.917 2 Vậy: gk = vk d 4 17 - =(0,7 + 0,0361 + 0,224)0,917 = 0,9 kg Khối lợng thực của cây nớc đá gđ = 27,5 0,9 = 26,6 kg Vì có thể có sự chênh lệch khối lợng giữa... của máy đá là: c = +b = 2,45 +0,5 = 3 giờ - 6- Số khuôn cần có trong máy nớc đá: nkhay = Gd'' ct 1000 , zg d trong đó z - số giờ làm việc của máy trong một ngày một đêm; cho rằng máy làm việc 2 ca, nghĩa là z = 14 h, 3 nk = 6,2.3.10 = 53 khuôn Vậy 14.25 Cho rằng máy đá có 6 linh, mỗi linh có 9 khuôn, vậy tổng số khuôn là 6x9= 54 khay 7- Trọng lợng mỗi linh gồm: - Trọng lợng của khay với nắp đáy: [(4...- Chơng III tính toán máy làm nớc đá bay hơi thông trực tiếp 3.1 - Những thông số ban đầu 3.1.1-Nơi thiết kế và lắp đặt: Sản xuất đá tại Hà Nội nên các thông số đợc lấy tại đây tra bảng 1.1_ [1] đợc :ttb0 =23,40C ; t0h = 37,20C; độ ẩm cao nhất hè =83% 3.1.2-Nớc làm mát: Để làm mát bình... :trong đó với máy nén NH3,có : Pms = 0,049 MPa ữ 0,069 Mpa : ta chọn ,Pms = 0,059 MPa = 0,059.106 N/m3 10 Công suất hữu ích : Ne= Ni + Nms= 14,07 + 1,06 = 15,13 ( kw) Kết luận : So với công suất trên trục cơ đã chọn là Ne =10,7 ì 2 =21,4 thì công suất hữu ích đòi hỏi nhỏ hơn là đạt yêu cầu 11 Công suất tiếp điện: N el = Ne 15,13 = = 18,7( kw) el td 0,95.0,85 Trong đó: td Hiệu suất truyền động của ... đông Hình 1.3 giới thiệu nguyên tắc sản xuất đá khối theo phơng pháp Vilbushevich Hình 1.3 : Nguyên lý sản xuất nhanh đá khối Vilbushivich Khuôn đá ; Nắp đáy ; - Đối trọng ; Vỏ ; ống hai... tan giá.Các khuôn đá nóng nên,lớp băng dính khối đá khuôn tan ra,cầu trục nâng linh đá lên đặt vào cấu lật.Do tự động,linh đá lật khối đá trợt lên bàn trợt đá để vào kho chứa đá đợc cầu trục đa... thời gian phục vụ khay đá Ngoài , cách làm đòi hỏi cho phép dễ dàng tự động hoá hoàn toàn trình sản xuất, nhờ suất lao động tăng cao giảm đợc chi phí sản xuất Dới thể cách sản xuất - trên:Giữa kỷ