Thuỷ điện nậm công xây dựng trên suối nậm công (phụ lưu cấp 1 của sông mã) trên địa bàn bản tà cọ, xã sốp cộp, huyện sốp cộp, tỉnh sơn la

GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu MỤC LỤC SV: Đinh Trọng Tài GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu PHẦN 1: TỔNG QUAN CHƯƠNGI: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH 1.1. Vị trí dự án Thuỷ điện Nậm Công dự kiến Xây dựng Suối Nậm Công (phụ lưu cấp Sông Mã). Địa điểm xây dựng Công trình nằm địa bàn Bản Tà Cọ, Xã Sốp Cộp, huyện Sốp Cộp, tỉnh Sơn La. Cách thị trấn Sông Mã khoảng 25Km phía Tây Bắc. 1.2. Mục tiêu dự án Mục tiêu nhiệm vụ dự án Thuỷ điện Nậm Công kinh doanh bán điện cho EVN, phục vụ nhu cầu điện sản xuất sinh hoạt trực tiếp cho huyện Sốp Cộp, Sông Mã vùng phụ cận với Công suất lắp máy 30MW. Điện hòa vào lưới điện Quốc Gia với điện lượng trung bình năm 123,02 Triệu KWh. Là trạm Thuỷ điện điều tiết ngày đêm. Trong điều kiện yêu cầu phủ đỉnh, trạm thuỷ điện Tà Cọ đảm bảo phát điện hết công suất. Ngoài thuỷ điện Nậm Công tăng thêm độ an toàn lưới điện khu vực. SV: Đinh Trọng Tài Page GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu CHƯƠNG II:TÀI LIỆU VỀ CÔNG TRÌNH Đường trì lưu lượng P, 10 15 20 25 30 35 40 45 % Q , 93 77.16 63.6 48 30.6 24.6 21.36 18.6 14.64 12.72 10.668 9.516 P, 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 97 99 % Q , 8.784 7.812 6.84 6.312 5.82 5.292 4.908 4.476 3.888 3.42 3.144 2.76 Quan hệ (Q~Zhl) Z(m) Q(m3) 535 536 537 538 539 540 541 542 543 544 545 5,75 11,503 17,255 23,006 28,83 378,24 852,12 1205,61 2134,96 3540,67 Quan hệ (Z-F-V) Z F (m2) 658 660 665 670 675 680 685 690 delta V V 0 6654.584 6654.584 334.49 1 542854.7 549509.2 8010.49 271101. 1352102. 802592.8 71362.6 492896.6 1844998. 128583. 820177.4 2665176. 202256. 3852351. 1187175 274446. 457410.2 4309761. Phân phối tổn thất bốc 0.0 0.0 0.5 1.3 1.8 2.6 3.8 4.3 Đơnvị: m Đặc trưng I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII Năm 23.3 26.9 35.3 35.7 33.8 24.2 22.1 21.2 22.1 23.0 20.8 20.7 309.1 ∆Z Đặc trưng Lưu lượng nước Độ đục PSLL trung bình năm Lưu lượng PSLL SV: Đinh Trọng Tài Ký hiệu Qo ρo LL Ro LL Page Đơn vị m3/s g/m3 kg/s Giá trị 12,7 605 7,68 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu Tổng lượng PSLL Tổng lượng PSDĐ Tổng lượng phù sa hàng năm Thể tích PSLL Thể tích PSDĐ Thể tích phù sa tổng cộng hàng năm WLL WDD WPS VLL VDD VPS 106t 106t 106t 106m3 106m3 106m3 0,242 0,097 0,339 0,220 0,057 0,277 Quan hệ (Q-Hw) Q 10 15 20 25 30 35 HW 4.586 6.783 8.103 9.067 9.532 10.067 10.531 Lưu lượng lũ thiết kế tuyến công trình TĐNậm Công Tuyến Tuyến đập Tà Cọ Nhà máy Tà Cọ SV: Đinh Trọng Tài 0.20% 3100 3130 0.50% 2380 2400 Qmaxp (m3/s) 1.0% 3.0% 1900 1260 1920 1280 Page 5.0% 1010 1020 10% 713 720 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu CHƯƠNG II : TÍNH TOÁN THỦY NĂNG 2.1 Xác định thông số hồ chứa 2.1.1 Xác định MNDBT MNDBT thông số chủ chốt TTĐ,đây mực nước cao hồ ứng với điều kiện thủy văn chế độ làm việc bình thường TTĐ  Xác định MNDBT TTĐ Nậm Công Trong thực tế thiết kế công trình,người ta phải xác định giới hạn MNDBT.Sau giả thiết phương án MNDBT chênh giá trị đó:1m,2m,5m,10m .Ứng với phương án tính toán thủy thủy lợi định kết cấu hạng mục công trình,tính toán khối lượng vốn dầu tư xây dựng bản,giá thành thiết bị,chi phí vạn hành hàng năm .tính lợi ích công trình mang lại. Sau có kết phương án tiến hành phân tích,so sánh chọn phương án hợp lý nhất.Việc tính toán đầy đủ lợi ích thiệt hại phương án vấn đề khó khăn đòi hỏi nhiều thời gian đòi hỏi phải có đầy đủ tài liệu. Trong đồ án em tính với MNDBT giao 685 m 2.1.2 Mực nước chết MNC MNC mực nước thấp hồ ứng với điều kiện chế độ làm việc bình thường Phần dung tích nằm MNDBT MNC dung tích hữu ích hồ chứa (Vhi). Phần dung tích nằm MNC gọi dung tích chết (Vc) Xác định MNC hồ chứa theo điệu kiện bồi lắng. MNDBT hct MNC Zbc h2 D h1 Xác định MNC theo công thức: MNC = Zbc + d1+d2 + D Tính Zbc : Từ tài liệu dòng chảy phù sa trung bình tuyến đập năm ta có : Vbc = Vdd + 40%.Vll= 227000 (m3/năm) (tài liệu cho) SV: Đinh Trọng Tài Page GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu Trong đó: Vll: thể tích bùn cát lơ lửng lòng hồ. Vdd: thể tích bùn cát di đẩy theo dòng chảy. Vbc: thể tích tổng cộng năm. T: Chu kỳ nạo vét, lấy T = (năm)  Suy Vtc = 227000 × = 1362000 (m3) Từ Vtc tra quan hệ Z -V ta Zbc = 670.1 (m) - D: Chiều cao cửa lấy nước. Với FCLN diện tích cửa lấy nước: FCLN = CLN Qmax k × VCLN Trong đó: VCLN vận tốc dòng nước chảy vào cửa lấy nước.Tùy thuộc vào độ sâu CLN,hàm lượng bùn cát điều kiện vớt dọn rác. Độ sâu CLN không lớn 25m. Do vậy chọn sơ VCLN = (1 – 1,2) (m/s)  Chọn VCLN = 1,2 (m/s)  k hệ số co hẹp dòng chảy lưới chắn rác cửa lấy nước, k = (0,7÷0,8). Lấy k = 0,8 CLN Qmax  - lưu lượng lớn chảy vào CLN Do TTĐ Nậm công cấp nước theo kiểu liên hợp (1 CLN lấy nước cho nhà máy) nên CLN Qmax TĐ Qmax = TĐ Qmax TĐ Qmax : lưu lượng lớn chảy qua nhà máy thủy điện, = X2 =8.784x2=17,568 Tra đường trì lưu lượng ngày ứng với tần suất thiết kế PTK = 85% Có: Qbđ = 4.476 (m3/s) Chọn số cửa lấy nước SV: Đinh Trọng Tài Page GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu Lưu lượng qua cửa lấy nước Vận tốc dòng chảy mặt cắt cửa lấy nước , chọn Diện tích cửa lấy nước Lấy => => MNCbl = Zbc + d1+d2 +D = 670,1 +1 + 0,5 + 4,377 = 675,97 m - Xác định loại điều tiết: Dung tích làm việc hồ chứa: Vhi = VMNDBT – VMNCgh Trong đó: Tra quan hệ Z ~ V hồ chứa ta VMNDBT = V685= 3.85.106 (m3) VMNCgh = V675.97= 2. 106 (m3)  Vhi = 3,85.106 -2. 106 = 1,85. 106 (m3) - Xác định hệ số điều tiết hồ β: Công thức: β = Vhi Wbq Trong đó: Wbq: lượng nước bình quân nhiều năm Với tài liệu cho đặc trưng dòng chảy năm thiết kế tuyến, Qo = 8.784 (m3)  Wbq = 8760*3600*Qo = 8760*3600*8.784 = 277,01*106 (m3) Ta được: β = Vh Wbq = = = 0,0066< 0.02  Vậy hồ điều tiết ngày đêm. Xác định MNC hồ chứa theo điệu kiện dung tích hữu ích hoàn toàn: Ta có: Trong đó: k: hệ số an toàn, Ta chọn k = 1,8 T: số phủ đỉnh. Chọn T = 5giờ  = 609 094 (m3) SV: Đinh Trọng Tài Page GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu Ứng với cao trình MNDBT dung tích hồ Vh, Vh = 3,85.106(m3) = 3,85.106 609  094 = 240 096(m3) Lại sử dụng quan hệ Z-F-W đặc trưng hồ chứa ta tìm cao trình MNC tương ứng với Vc vừa tìm 682,4 m. Vậy MNCtt = 682.4 (m) Ta chọn MNC = max {MNCbl ; MNCtt} = { 682,4 ; 675,2 }  Kết luận : MNC = 682,4 (m)  Kiểm tra lại MNC theo điều kiện làm việc turbin Trong đó: hct : khoảng cách MNDBT MNC hồ chứa. Phần dung tích hữu ích ứng H max với :Cột nước lớn TTDtrong điều kiện làm việc bình thường. hl H max = MNDBT − Z hl Z :Tra bảng quan hệ Q~Zhl Với  Tra bảng qua hệ Q~Zhl Vậy  = 685 – 682,4 =2,6 (m)  0,3 Hmax = 44,766 => MNC = 682.4 thỏa mãn điều kiện Và hồ có Vh = VMNDBT = 3.85×106(m3) Vc = 3,24×106(m3) Vhi = 0.609 ×106(m3) 2.2 Xác định thông số lượng trạm thủy điện 2.2.1 Xác định công suất bảo đảm (Nbđ) Công suất đảm bảo công suất bình quân tính theo khả dòng nước thời kì nước kiệt ứng với mức bảo đảm tính toán TTĐ. Với trạm thủy điện điều tiết ngày đêm, cột nước biến động không nhiều, coi đường tần suất lưu lượng có dạng tương tự đường tần suất công suất. Vì vậy tính Nbd theo công thức sau:Nbd = K × Qbd× Htb Trong đó: SV: Đinh Trọng Tài Page GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu K: hệ số công suất TTĐ, TTĐ kiểu đường dẫn nên ta lấy K= 8,5 Qbd: Lưu lượng ứng với tần suất thiết kế, Qbd = 4,476 (m3/s) Htb: Là cột nước trung bình TTĐ: Htb = Ztltb – Zhl(Qbđ)– hw Ztltb: Mực nước thượng lưu trung bình. - Xác định Ztltb cách tra quan hệ lòng hồ từ Vtb, với: = 240 096 + = 544 643 (m3 ) Vc = 240 096 (m3 ) ; Vhi = 609 094 (m3 )  Ztltb = 683,7 (m) zQhl - Xác định bd : Mực nước hạ lưu ứng với Qbd Tra quan hệ Q~Z ta tìm được: Zhltb = 535,78(m) hw: Tổn thất cột nước, hw =4.105 (m)ứng với Qbd  H(Qbd) = Ztltb – Zhl(Qbd)– hw = 683,7 – 535,78 – 4,105 = 143,815(m)  Nbd = 8,5×4,476×140,524 = 5471,58 (KW) Chọn Nbđ = 5,471 (MW). 2.1.3 Xác định công suất lắp máy (Nlm) Số lợi dụng công suất lắp máy (3500÷4500)h trạm điều tiết ngày đêm. Cơ sở để chọn công suất lắp máy dựa vào tiêu lượng phương án:điện trung bình nhiều năm Enn,số sử dụng hNlm. Lấy hệ số Nlm = 28; 30; 32 để tính toán lựa chọn Cột : Tần suất P% ứng với lưu lượng ngày Cột : Thời gian ứng với tần suất lưu lượng ngày t Cột : Khoảng thời gian thời đoạn tính toán ∆t Cột : Lưu lượng thiên nhiên đến ứng với tần suất P% Cột : Tổn thất thấm trung bình tháng Qth = α th × V = 544 643x0,5 / T T Trong đó: ∝th: hệ số thấm bình quân tháng. . ∝th =0.5% SV: Đinh Trọng Tài Page GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu V V = Vc + : dung tích trung bình tháng. Vhi T: thời gian tháng. T = 2.62×106 s Cột : Tổn thất bốc trung bình tháng Qbh = ∆Z bh × F T 12 ∆Z bh F ∆Zbh = : lượng bốc trung bình tháng. ∑ ∆Z bh 12 :diện tích trung bình lòng hồ tháng (tra quan hệ Z – F – V bể điều tiết) T: thời gian tháng. T = 2.62×106 s Cột 7: Lưu lượng thực tế đến hồ Qtt = Qtn – Qth – Qbh Cột 8: Lưu lượng phát điện thực tế TTĐ. Qpđ = (Qtt, Qhc) Cột 9:Mực nước thượng lưu trung bình (m), ZTL xác định (Qhcgt – Qpđ) =0 . Ztl = MNDBT . (Qhcgt – Qpđ) < Ztl = mực nước thượng lưu trung bình tìm cách tra từ Vtb Cột 10: Cột nước hạ lưu ZHL, xác định từ mực nước hồ nội suy từ Q thực Cột 11: Cột nước tổn thất tuyến lượng, xác định theo: Quan hệ Q ~ H w (tra Qpđ) Cột 12: Cột nước phát điện Hpđ, xác định : Hpđ = ZTL –Zhl – hw (m) Cột 13: Lưu lượng hạn chế phát điện: Qhc = N lm k × H lap Cột 14: Công suất phát điện TTĐ: Npđ = k×Qpđ×Hpđ Cột 15: Điện trung bình thời đoạn tính toán: E = Npđ×∆t ∆t: thời đoạn tính toán tương ứng với PTK SV: Đinh Trọng Tài Page 10 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu Căn vào bảng tính ta thấy cột nước tràn lớn khả cắt lũ lớn, lưu lượng xả nhỏ khối lượng đắp đập tăng, ngập lụt lớn, ngập lụt lớn có khả phải đắp thêm nhiều đập phụ ảnh hưởng nhiều mặt đến vùng thượng lưu hồ. Với TTĐ Nậm Côngsơ chọn MNLTK = 690 m, tương ứng có: - Cột nước tràn: H = m. - Dung tích siêu cao: W= 0.46*10 m - Lưu lượng xả lớn qua tràn: q = 1917.9m/s. * Tính toán diện tràn Do điều kiện có hạn nên đồ án chọn phương án bề rộng tràn, tương ứng với chiều rộng lòng sông địa chất đáy sông. Chiều rộng khoang tràn: b = 16 m Số khoang tràn: n = Khi đó: Bề rộng tràn Btr = n.b + 2.tbên + (n-1).tgiữa = 80+ 2.1 + 4.2 = 90 m Vậy Htr=5 m =>Mực nước lũ thiết kế : MNLTK = MNDGC = 685 + 5= 690(m) Cao trình đỉnh đập xác định sơ theo công thức sau. ∇đ1 = MNDBT + Htr + η + a=692 m ∇đ2 = MNDBT + Htr + η + a’=692,2m ∆h: Độ dềnh gió ứng với gió tính toán lớn η, η’: Chiều cao tác dụng sóng gió lên công trình ứng với gió tính toán lớn lấy = m a, a’: Độ vượt cao an toàn, a = m, a’=0.2 m Vậy ta chọn ∇đ2=692.2 m SV: Đinh Trọng Tài Page 68 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu CHƯƠNG 9: NƯỚC VA TRONG ĐƯỜNG HẦM SAU THÁP ĐIỀU ÁP 9.1 Khái niệm áp lực nước va(ALNV): Nước va tượng tăng giảm áp lực ống thay đổi đột ngột vận tốc dòng chảy nó. Nguyên nhân vật lý tăng giảm áp lực nước va gây nên quán tính khối nước chảy đường dẫn có áp. 9.2 Tính toán áp lực nước va: Tốc độ chuyền sóng nước va Tốc độ chuyền sóng nước va phụ thuộc vào chiều dài đường ống , tính đàn hồi vật liệu làm ống, tính đồng vật liệu làm ống, tính co ép chất lỏng, với ống thép ta có công thức tính tốc độ truyền sóng sau: C= Co 1+ Tốc độ truyền sóng nước va:. ε ψ E Trong đó: C0 – vận tốc truyền âm môi trường chất lỏng, C0 = 1435m/s.  - hệ số đặc tính biến dạng đường hầm Với đường hầm bêtông cốt thép,  tính theo công thức sau: ψ = D δ (1 + 9.5α ) D - đường kính hầm.  - chiều dày bêtông lót hầm. α= f δ , hệ số cốt thép vòng.  = (0.015÷ 0.05), lấy  = 0,03  - môđuyn đàn hồi nước,  = 2,1.104(kg/cm2) E - môđuyn đàn hồi vật liệu làm hầm, với bêtông E = 2,1.105(kg/cm2). Với trạm thuỷ điện Nậm Công phương thức cấp nước liên hợp đường ống hai đường ống nhánh nên ta tính toán tốc độ chuyền sóng nước va sau:  Với đoạn hầm sau TĐA, L1= 273 m; D1 = 3,2 m; SV: Đinh Trọng Tài Page 69 δ = 40 cm GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu ψ = D 3, = = 6.23 δ (1 + 9,5α ) 0, 40 × (1 + 9, × 0, 03) C1 = Co ε 1+ ψ E = 1435 2,1.104 1+ .6, 23 2,1.105 =1126, 4(m / s ) Suy ra: Bảng 3.1: Tính toán tương tự với đoạn đường dẫn. Kết L1 =273 m L2 =52 m D1=3,2 m C (m/s) F( 1126,4 8,04 1238 7,065 δ = 40 cm D2=3,0 m δ = 68 cm L3=257m D3=3,0m δ = 68 cm 1238 7,065 L4=10 m D4=2,6m δ = 37 mm 1153,8 5,31  Tốc độ chuyền sóng trung bình tuyến là: L = 592m Tính toán pha nước va Chiều dài đường dẫn (tính từ TĐA đến nhà máy): L = 592 m Thời gian đóng mở cánh hướng nước tuabin Ts. Trị số áp lực nước va việc phụ thuộc vào đặc trưng quán tính đường ống phụ thuộc vào tốc độ đóng mở tuabin. Thời gian đóng mở T s từ độ mở lớn ngược lại yếu tố định. Để giảm áp lực nước va ξ, hiệu tăng thời gian đóng mở T s, thời gian đóng mở turbin có liên quan mật thiết với độ chênh lệch điều chỉnh tuabin βmax. Thời gian đóng mở Ts chọn sở đảm bảo điều kiện ổn định điều chỉnh tổ máy cho độ chênh lệch tạm thời βmax không vượt trị số cho phép. Pha - nước va: (Tf) Thời gian đóng mở cánh hướng nước tuabin Ts. Thời gian đóng mở Ts chọn sở đảm bảo điều kiện ổn định điều chỉnh tổ máy cho độ chênh lệch tạm thời βmax không vượt trị số cho phép. SV: Đinh Trọng Tài Page 70 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu Trị số [βmax] ≤ 1, ÷ 1, , chọn sơ β max = + β = 1,6 365 × N a × Ts GD × n 02 Công thức xác định: Trong đó: Na – công suất định mức tổ máy, Na = 16000 KW GD2 –mômen đà tổ máy, lấy 1,1 lần mômen đà rôto máy phát GD = 1,1× (2,9 × Di4 × la × φi ) =1,1× (2,9 × 2,5954 ×1,1× 0,75) =119,34(Tm ) i – hệ số phụ thuộc vào số cực máy phát , với 2p = 10 Tf = s → nước va xảy đường ống nước va gián tiếp. Tính toán nước va dương: Mụcđích tính toán nước va dương. Xác định ALNV dương xác định trị số áp lực lớn đường hầm tiết diện, van trước Tuabin để kiểm tra khả chịu lực thiết bị qua nước. Vì vậy, với mục đích đơn giản tính toán tăng thêm an toàn đường dẫn ta xác định trị số ALNV lớn cuối đường dẫn phân bố chúng theo đường thẳng . TỔ HỢP 1: - Tổ hợp tính toán MNTL = MNDBT, nhà máy làm việc với N = N lm. Ta tiến hành cắt tải toàn tổ máy N = 0. Tương đương với Q = 28,39 m3/s đến Q = 0. Mực nước TĐA : = MNDBT – hc = 685 – 8,06 = 676,94 (m) Cột nước tác dụng (bỏ qua tổn thất sau tháp): H = - = 676,94 – 539,9 = 137,04 (m) Lưu lượng qua nhà máy: SV: Đinh Trọng Tài Page 71 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu Qo = H tt 137, 04 .Qmax = × 28,39 = 26,81 Z tl − Z hl 145,1 τ0 = Độ mở tương đối ban đầu cánh hướng nước: (m3/s) Qnm 26,81 = = 0,944 Qmax 28,39 Độ mở tương đối cuối cánh hướng nước: τc = 0. Nếu ta coi trình đóng cánh hướng nước đường thẳng, thời gian để đóng hoàn toàn cánh hướng nước từ độ mở tương đối ban đầu τđ = 0,944 đến τc = Ts’= (τ0 - τc) × Ts = (0,944 - 0) × 5,85 = 5,53 (s). Đặc tính đường dẫn  Đặc tính thứ đường dẫn µ= C × Vmax C × Qmax 1182,5 × 28,39 = = = 1,585 × g × H × g × F × H × 9,81× 7, 44 ×145,1 τ d × µ = 0,944 ×1,585 = 1, 496 >1 Như vậy với trường hợp xảy nước va pha giới hạnξ11 Như vậy với trường hợp xảy nước va pha giới hạnξ155 (m) nên chọn hình thức cung cấp nước bơm nước từ hạ lưu.Hệ thống đặt hành lang tổ máy,và cung cấp nước cho tổ máy. - c) Hệ thống khí nén : Nhu cầu sử dụng khí nén. Hệ thống khí nén có nhiệm vụ cung cấp khí nén cho thiết bị như: thiết bị điều tốc, hệ thống phanh hãm tổ máy, dập tắt hồ quang cho thiết bị phân phối điện, nén nước buồng turbin chế độ bù đồng bộ.v.v. - Bố trí hệ thống khí nén. Trên máy nén khí thùng dầu áp lực phải có thiết bị bảo vệ, van điều khiển. Để rút ngắn chiều dài đường ống ta bố trí hệ thống khí nén tầng turbin. Các đường ống dẫn khí bố trí chạy dọc theo hành lang phía hạ lưu nhà máy. d) Hệ thống tháo nước : Nhà máy thuỷ điện trình vận hành lâu dài cần phải tháo nước trường hợp sau: • Tháo nước sản xuất nước làm mát, nước rò rỉ nắp TB. • Tháo nước sửa chữa, kiểm tra phận qua nước:buồng xoắn,ống hút, BXCT e) Hệ thống đo lường nhà máy: Để đảm bảo chế độ làm việc bình thường tổ máy, nhà máy thuỷ điện đặt loạt đồng hồ thiết bị đo. Ngoài có thiết bị tự động để đóng cắt mạch xuất chế độ công tác bị phá hoại xảy cố . 10.2 Các phòng phụ nhà máy: Các phòng quản lý vận hành nhà máy thuỷ điện bao gồm : - Các phòng có liên quan trực tiếp đến vận hành nhà máy gồm : Phòng điều khiển trung tâm, phòng điện nó, phòng trực ban điều độ, phòng thông tin liên lạc, phòng ắc quy, phòng nạp điện, phòng axít . - Các phòng sản xuất gồm: Phòng sửa chữa điện, phòng thủy công, phòng kiểm tra sửa chữa đòng hồ đo, phòng thí nghiệm điện cao thế, phòng hoá nghiệm dầu, SV: Đinh Trọng Tài Page 80 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu phòng tái sinh dầu, phòng đặt thiết bị thông gió, phòng đặt máy bơm, phòng khí nén, trạm cung cấp nước kỹ thuật, kho dụng cụ . - Phòng trực ban phận công nhân đường dây, công nhân phận máy thủy lực, công nhân phong hoả . - Phòng hành gồm : Phòng giám đốc, phòng kỹ sư trưởng, văn phòng đảng ủy đoàn thể, phòng kỹ thuật, phòng hội họp, phòng phục vụ,phòng y tế, hội trường .Ngoài phòng phục vụ sinh hoạt đời sống. 10.2.1 Phòng điều khiển trung tâm : Toàn tín hiệu thiết bị đo lường kiểm tra nhà máy hệ thống dây cáp dẫn phòng điều khiển trung tâm. Tại ta theo dõi tình hình làm việc trạm thuỷ điện đưa phương án xử lý bị cố. Vì vậy coi trung tâm đầu não nhà máy. 10.2.2 Một số phòng chức khác: Một số phòng chức khác phòng nạp điện, phòng ắc quy, phòng axit, SV: Đinh Trọng Tài Page 81 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu LỜI CẢM ƠN Trong vòng 14 tuần vừa qua, hướng dẫn bảo thầy Trịnh Quốc Công thầy Đào Ngọc Hiều em củng cố phần kiến thức học, tham khảo thêm nhiều tài liệu liên quan, xây dựng số chương trình tính toán, góp phần giải số vấn đề thiết kế sơ TTĐ. Qua trình làm đồ án, thân em rút nhiều kinh nghiệm học đáng quý để phấn đấu trở thành kỹ sư thiết kế công trình thuỷ điện mai sau: • Hệ thống lại kiến thức học trường Đại học Thuỷ lợi từ môn bản, sở đến chuyên môn. Và bước đầu làm quen với trình tự nội dung thiết kế công trình thuỷ điện. • Rèn luyện khả lập trình, tính toán, vẽ máy tính. Do thời gian, khả trình độ có hạn chế, kinh nghiệm chưa có nên đồ án khó tránh khỏi sai sót, em mong bảo thầy cô giáo Khoa Năng lượng để trường công tác tốt hơn. Để hoàn thành đồ án tốt nghiệp này, em xin chân thành cảm ơn hướng dẫn, bảo tận tình thầy cô giáo Khoa Năng lượng, đặc biệt thầy giáo Trình Quốc Công thầy Đào Ngọc Hiếu trực tiếp hướng dẫn giúp đỡ để em hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp. Em xin chân thành cảm ơn. Hà Nội, ngày 11 tháng 06 năm 2014 Sinh viên thực hiện. Đinh Trọng Tài SV: Đinh Trọng Tài Page 82 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu TÀI LIỆU THAM KHẢO 1. Giáo trình Thuỷ năng, Trường Đại học Thuỷ Lợi. 2. Giáo trình Turbin thuỷ lực, Trường Đại học Thuỷ Lợi. 3. Giáo trình Công trình TTĐ, Trường Đại học Thuỷ Lợi. 4. Tài liệu chọn thiết bị TTĐ, Trường Đại học Thuỷ Lợi. 5. Giáo trình NMĐ & TBA, Trường Đại học Thuỷ Lợi. 6. Đồ án môn học Thuỷ Điện 7. Giáo trình Thuỷ lực T2, T3; Trường Đại học Thuỷ Lợi. 8. Các bảng tính thuỷ lực, Trường Đại học Thuỷ Lợi. 9. Giáo trình Thuỷ công T1, T2; Trường Đại học Thuỷ Lợi. 10. Đồ án môn học Thuỷ công, Trường Đại học Thuỷ Lợi. 11. TCXDVN 285 : 2002, NXB Xây dựng. 12. Công trình tháo lũ đầu mối hệ thống thủy lợi( Nguyễn Văn Cung, Nguyễn Xuân Đặng, Ngô Trí Viềng). 13. Sổ tay tính toán thủy lực KIXÊLEP tác giả. SV: Đinh Trọng Tài Page 83 [...]... 0.7684 0. 810 9 0.8 518 0.8 915 0.93 01 0.9676 1. 0043 1. 04 01 1.07 51 1 .10 94 1. 14 31 1 .17 63 1. 2088 1. 2408 1. 173 1. 395 1. 492 1. 570 1. 636 1. 696 1. 7 51 1.802 1. 8 51 1.897 1. 9 41 1.983 2.024 2.064 2 .10 3 2 .14 0 2 .17 7 2. 213 2.248 2.282 2. 316 2.349 2.3 81 2. 413 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu 4 .1 Thiết bị thoát nước turbin (ống hút) 4.2 .1 Côngdụng của ống hút - Tháo nước từ trong bánh xe công tác xuống hạ lưu với... trong 0 15 30 45 60 75 90 10 5 12 0 13 5 15 0 16 5 18 0 19 5 210 225 240 255 270 285 300 315 330 345 SV: Đinh Trọng Tài 0 0.005 0. 01 0. 014 0. 019 0.024 0.029 0.034 0.039 0.043 0.048 0.053 0.058 0.063 0.067 0.072 0.077 0.082 0.087 0.092 0.096 0 .10 1 0 .10 6 0 .11 1 0 0. 011 293 0.022587 0.03388 0.04 517 3 0.056467 0.06776 0.079053 0.090347 0 .10 164 0 .11 2933 0 .12 4227 0 .13 552 0 .14 6 813 0 .15 810 7 0 .16 94 0 .18 0693 0 .19 1987 0.20328... a1 R7 a2 R8 (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) 1 1,4 1. 352 1. 352 2.740 1. 750 0.670 0.487 1. 160 1. 478 0.875 0 .10 7 0.782 1. 892 1. 8928 8 0.6 81 3.836 2.45 0.938 8 2.069 1. 624 2 0 .14 9 1. 094 1. 225 8 8 Bảng 3.2:Các kích thước cơ bản của ống hút Kiểu ống D1 h L B5 D4 h4 h6 Lk h5 (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) 4H 1 2,5 4,5 2,74 1, 352 1, 352 0,670 1, 75 1, 31 1,40 1, 40 3,5 6,3 3,836 1, 893 1, 893... 3.3 .1 Xác định đường kính bánh xe công tác D1 D1tt = 11 227 9, 81 × 0.893 × 0.64 × 13 2.58 × 13 2.58 = 1, 145m SV: Đinh Trọng Tài Page 18 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu Chọn D1 =1, 14 m 3.3.2 Xác định số vòng quay đồng bộ n ( v/ph) ntt = n’1tư = 70,03 =)) n 'tt H tt D1 = 704.23 ntc = chọn 750 (v/ph) 8 cặp cực 3.3.3 Xác định số vòng quay lồng của turbin (nl): nl = n' 1l H max D 1tc Trong đó: n’1l-... 0.20328 0. 214 573 0.225867 0.23 716 0.248453 0.259747 0 0 .10 627 0 .15 029 0 .18 407 0. 212 54 0.23763 0.260 31 0.2 811 6 0.30058 0. 318 81 0.33606 0.35246 0.36 813 0.38 316 0.39763 0. 411 58 0.42508 0.43 816 0.45087 0.46322 0.47525 0.48699 0.49845 0.50965 Page 28 0 0 .11 1 0 .16 0 0 .19 9 0.232 0.262 0.289 0. 315 0.339 0.362 0.384 0.405 0.426 0.446 0.465 0.484 0.502 0.520 0.538 0.555 0.572 0.588 0.604 0.620 0 0.2222 0. 319 8 0.3970... được tính theo công thức: ntt = n 'tt H tt D1 Trong đó: Htt- cột nước bình quân gia quyền, Htt = 13 2,58(m ) D1tc - đường kính tiêu chuẩn của bánh xe công tác D1tc = 1, 4(m) n,1tt - số vòng quay quy dẫn tối ưu của turbin thực được tính theo n’1tt = n’1Mtt + ∆ n 1  η T max   − 1  η   ∆n 1 = n 10  M max Trong đó: SV: Đinh Trọng Tài Page 15 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu ∆n 1- chênh lệch... 14 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu Dựa vào đường đặc tính tổng hợp chính của turbin HL160/A46 ta tìm được điểm tính toán của turbin mẫu thuộc đường hạn chế công suất 95% là: Q,IM = 0,640 (m3/s), ηM = 0,893 (%) Thay số vào công thức ta được đường kính D1tt như sau: 16 842 9, 81 × 0.893 × 0.64 × 13 2.58 × 13 2.58 D1tt = = 1. 402 m Chọn D1 =1, 4m Do không có tài liệu đầy đủ nên ta lấy theo tỷ lệ của D1...GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu Cột 16 : Tích E×Hpđ Cột 17 : delta Q= Qhc- Qhcgt=0 Bảng 2.2: Bảng so sánh Enn và hld của các phương án Nlm Nlm(MW) 28 30 32 Enn(KWh) 11 3 719 .44 11 610 8.43 11 6503.83 hld(giờ) 40 61. 41 3870.28 3640.74 Để tìm được Nlm hợp lý thì cần căn cứ vào lưu lượng thiên nhiên đến trong năm từ đó định ra số giờ lợi dụng Nlm và dựa vào điện năng trung bình năm của nhiều năm Ứng với... dẫn suất của turbin thực và mẫu ηT max , ηM max - hiệu suất lớn nhất của turbin thực và turbin mẫu, tra trên đường ĐTTHC của turbin mẫu ta được ηM max = 0, 916 với ntt =69.5 v/p ηTmax = 1 − (1 − η Mmax ) 5 D1M D1T =1- (1- 0, 916 ) =0,942 Trong đó: D1M, D1T- đường kính BXCT của turbin mẫu và turbin thực D1M = 0,46 (m) – 1) = 0.979 n’1tư = 69.5+ 0,979 =70,48 ntt = Thay số vào ta được n 'tt H tt D1 ntt =... việc của turbin: Khi cột nước làm việc của turbin dao động từ (Hmax÷ Hmin) thì vùng làm việc của turbin sẽ được giới hạn bởi hai đường nằm ngang n’1MHmin và n’1MHmax trên đường ĐTTHC.và giới hạn hởi hai đường thẳng đứng Q’1Nmin vàQ’1Nmax n' 1THmax = n tc D 1tc H max (v/f) =⇒ n' 1MH max = n' 1TH max −Δn' 1 =70 ,18 1 - 0,979= 69,2 (v/ph) n' 1THmin = n tc D 1tc H mint ( v/f) = = 72.95 ⇒ n' 1MH min = n' 1TH . dự kiến Xây dựng trên Suối Nm Công (phụ lưu cấp 1 của Sông Mã). Địa điểm xây dựng Công trình nằm trên địa bàn Bản Tà Cọ, Xã Sốp Cộp, huyện Sốp Cộp, tỉnh Sơn La. Cách thị trấn Sông Mã khoảng 25Km. 334.49 6654.584 1 6654.584 1 0.0 1 665 8 010 .49 542854.7 1 549509.2 9 0.5 5 670 2 711 01. 3 802592.8 13 5 210 2. 1 1.3 5 675 713 62.6 4 492896.6 5 18 44998. 7 1. 8 4 680 12 8583. 6 82 017 7.4 4 266 517 6. 2 2.6 7 685 202256. 5. Công Tuyến Qmaxp (m3/s) 0.20% 0.50% 1. 0% 3.0% 5.0% 10 % Tuyến đp Tà Cọ 310 0 2380 19 00 12 60 10 10 713 Nhà máy Tà Cọ 313 0 2400 19 20 12 80 10 20 720 SV: Đinh Trọng Tài Page 4 GVHD: Trịnh Quốc Công – Đào Ngọc Hiếu CHƯƠNG