1. Trang chủ
  2. » Kỹ Thuật - Công Nghệ

Cách Tính Cầu Thang 2 Vế Dạng 3

15 16,4K 30

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 15
Dung lượng 690,5 KB

Nội dung

Bài tập hướng dẫn tính toán cầu thang 2 vế, và bố trí thép cầu thang 2 vế dạng 3 ở môn học bê tông 3, bao gồm bản vẽ mặt cắt cầu thang 2 vế. Chúc bạn học tập tốt và có kết quả cao ở môn học thú vị này. Cảm ơn các bạn đã quan tâm tới tài liệu này.

SVTH: MSSV: BÊ TÔNG 3 Mặt bằng cầu thang Mặt cắt cầu thang Số liệu đề bài: L 1 = 2m; L 2 = L 3 = 3.5m; H tầng = 3.6m; P tc = 4KN/m 2 Yêu cầu: Thiết kế cầu thang. Trang 1 SVTH: MSSV: BÊ TÔNG 3 Cấu tạo bậc thang: Xác định kích thước dầm D 1 , D 3 chọn là bội số của 50 và    ≥ ≥ mmb mmh 200 300 ( ) 1753503500* 20 1 10 1 * 20 1 10 1 3 ÷=       ÷=       ÷= Lh Chọn h = 300mm ( ) 75150300* 4 1 2 1 * 4 1 2 1 ÷=       ÷=       ÷= hb Chọn b = 200mm Chọn kích thước dầm D 2 và D k : (bxh) = (200x300)mm Chọn bề rộng bản thang B = 1.5m Tải trọng tác dụng lên cầu thang: Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ: Tĩnh tải: Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo Lớp đá granite dày 10 m KN Bng g 44.05.1*01.0*5.26*1.1*** 111 === δγ Lớp vữa xi măng lót 20 = δ m KN Bng g 65.05.1*02.0*18*2.1*** 222 === δγ Bản BTCT 100 = δ m KN Bng g 13.45.1*1.0*25*1.1*** 333 === δγ Lớp vữa trát mặt dưới bản chiếu nghỉ 15 = δ Trang 2 SVTH: MSSV: BÊ TÔNG 3 m KN Bng g 49.05.1*015.0*18*2.1*** 444 === δγ Tổng tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ m KN ggggg CN 71.549.013.465.044.0 4321 =+++=+++= Hoạt tải: m KN BPnP tc PCN 2.75.1*4*2.1** === → Tổng tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ: m KN Pgq CNCN 91.122.771.5 1 =+=+= Tải trọng tác dụng lên phần bản nghiêng: Tĩnh tải: Trọng lượng tương đương của bậc thang: m KN L Bn hl ng tđ bb g 62.2 85.3 1 *5.1*10*20* 2 18.0*34.0 *1.1 1 **** 2 * * 4 11 === γ Trọng lượng bản BTCT 100 = δ m KN Bng g 13.45.1*1.0*25*1.1*** 222 === δγ Trọng lượng lớp vữa trát mặt dưới bản than 15 = δ m KN Bng g 49.05.1*015.0*18*2.1*** 333 === δγ Trọng lượng tay vịn m KN g 1 4 = Tổng tĩnh tải lên phần bản nghiêng: m KN ggggg banthang 24.8149.013.462.2 4321 =+++=+++= Hoạt tải: m KN BPnP tc Pbanthang 2.75.1*4*2.1** === → Tổng tải trọng lên bản nghiêng: m KN P g q banthang banthang 56.162.7 88.0 24.8 cos 2 =+=+= α Tính nội lực: Bản thang và chiếu nghỉ tính từng ô bản độc lập Sơ đồ tính cho bản thang vế 1: Trang 3 SVTH: MSSV: BÊ TÔNG 3 Sơ đồ tính Biều đồ moment Moment lớn nhất ở gối: KNm Lq M g 82.28 88.0*8 5.3*56.16 cos * * 8 1 2 2 22 === α Moment lớn nhất ở nhịp: KNm Lq M n 21.16 88.0*128 5.3*56.16*9 cos * * 128 9 2 2 22 === α Tính cốt thép: Tính cốt thép cho bản thang theo cấu kiện chịu uốn có kích thước (B x h s ) = (1.2 x 0.1)m đặt cốt đơn. Moment ở gối M = 28.82 (KNm) Từ M tính 2 0 *** hbR M bb m γ α = Với b = 1500mm; h 0 = h – a = 100 – 15 = 85mm; R b = 14.5 MPa; 9.0 = b γ cốt thép nhóm AII, B25 → 417.0 = R α và 592.0 = R ξ 417.0204.0 85*1500*5.14*9.0 10*82.28 *** 2 6 2 0 =<=== R bb m hbR M α γ α Trang 4 SVTH: MSSV: BÊ TÔNG 3 231.0204.0*211*211 =−−=−−= m αξ Diện tích cốt thép ( ) 2 0 70.1372 280 85*1500*5.14*9.0*231.0 **** mm R hbR A s bb s === γξ Chọn 10 φ có 2 54.78 mma s = Số thanh 5.17 54.78 70.1372 === s s a A n chọn n = 18 thanh Khoảng cách mma 77 118 100*21500 = − − = chọn a = 80mm Hàm lượng cốt thép: %75.2100* 280 5.14*9.0 *592.0%08.1100* 85*1500 70.1372 100* * %05.0 max 0 min ==<===<= µµµ hb A s Moment ở nhịp M = 16.21 (KNm) 417.0115.0 85*1500*5.14*9.0 10*21.16 *** 2 6 2 0 =<=== R bb m hbR M α γ α 123.0115.0*211*211 =−−=−−= m αξ Diện tích cốt thép ( ) 2 0 92.730 280 85*1500*5.14*9.0*123.0 **** mm R hbR A s bb s === γξ Chọn 8 φ có 2 27.50 mma s = Số thanh 5.14 27.50 92.730 === s s a A n chọn n = 15 thanh Khoảng cách mma 93 115 100*21500 = − − = chọn a = 100mm Hàm lượng cốt thép: %75.2100* 280 5.14*9.0 *592.0%58.0100* 85*1200 24.594 100* * %05.0 max 0 min ==<===<= µµµ hb A s Tính bản chiếu nghỉ: Xét tỷ số 275.1 2 5.3 1 3 <== L L bản làm việc theo hai phương Xét tỷ số 3 100 300 == s d h h → liên kết giữa bản chiếu nghỉ với dầm được xem là liên kết ngàm. Trang 5 SVTH: MSSV: BÊ TÔNG 3 Sơ đồ tính cho bản chiếu nghỉ: Moment dương lớn nhất ở giữa bản: PmM PmM * * 922 911 = = (KNm) Moment âm ở gối: PkM PkM II I * * 92 91 = = (KNm) Với P tổng tải trọng tác dụng lên bản chiếu nghỉ KNLL B q P 2.605.3*2* 5.1 91.12 ** 32 1 === Ta có 75.1 2 5.3 2 3 == L L tra theo sơ đồ số 9 ta được 0141.0 0431.0 0064.0 0197.0 92 91 92 91 = = = = k k m m )(85.02.60*0141.0 )(59.22.60*0431.0 )(40.02.60*0064.0 )(20.12.60*0197.0 2 1 KNmM KNmM KNmM KNmM II I == == == == Tính cốt thép: Từ M tính 2 0 *** hbR M bb m γ α = m αξ *211 −−= s b s R hbR A 0 *** ξ = Hàm lượng cốt thép %75.2100* * %05.0 max 0 min =<=<= µµµ hb A s Trang 6 SVTH: MSSV: BÊ TÔNG 3 BẢNG TÍNH CỐT THÉP BẢN THANG VẾ 1 VÀ VẾ 2 ST T Sơ đồ tính Kích thước Tải trọng Chiều dày Tỷ số Moment (KNm) Tính thép Chọn thép L 2 (m) L 3 (m) g (KN/m 2 ) p (KN/m 2 ) h (mm) a (mm) h 0 (mm) 2 3 L L m α ξ tt s A mm 2 φ Khoảng cách 1 2 3.5 3.8 4.8 100 15 85 1.75 BẢNG TÍNH CỐT THÉP BẢN CHIẾU NGHỈ S T T Sơ đồ tính Kích thước Tải trọng Chiều dày Tỷ số Moment (KNm) Tính thép Chọn thép L 2 (m) L 3 (m) g (KN/m 2 ) p (KN/m 2 ) h (mm) a (mm) h 0 (mm) 2 3 L L m α ξ tt s A mm 2 φ Khoảng cách 1 2 3.5 3.8 4.8 100 15 85 1.75 )(20.1 1 KNmM = )(40.0 2 KNmM = )(59.2 2 KNmM = )(85.0 2 KNmM = 0.01 0.004 0.02 0.008 0.01 0.004 0.02 0.008 52.82 21.13 105.6 4 42.26 6 6 6 6 200 200 200 200 Trang 7 SVTH: MSSV: BÊ TÔNG 3 Tính dầm D 1 Tải trọng tác dụng lên dầm: Trọng lượng bản thân dầm: ( ) m KN hhbng sddbg 1.1)1.03.0(*2.0*25*1.1)(*** 1 =−=−= γ Tải trọng do bản thang truyền vào chính là phản lực tại ngàm: ( ) m KN Lq B V g B 95.21 5.1 88.0*2 5.3*56.16 5.1 cos*2 * 22 2 ==== α Tải trọng do bản chiếu nghỉ truyền vào có dạng hình thang ( ) m KN L B q q cn 61.8 2 2 * 5.1 91.12 2 * 11 === → Tổng tải trọng lên dầm: Tải phân bố đều: ( ) m KN ggq 05.2395.211.1 21 =+=+= Tải hình thang: ( ) m KN q cn 61.8= Sơ đồ tính: Tính nội lực: Trang 8 SVTH: MSSV: BÊ TÔNG 3 ( ) KNV A 89.51 2 5.3*5.23 2 61.8*5.35.1 = + + = Moment max: ( ) KNmM 74.47)1* 3 1 75.0(*1*61.8* 2 1 2 75.0 *61.8 2 75.1 *5.2375.1*89.51 22 max =+−−−= Tính cốt thép: Từ M tính 2 0 *** hbR M bb m γ α = Với b = 200mm; h 0 = h – a = 300 – 35 = 265mm; R b = 14.5 MPa; 9.0 = b γ cốt thép nhóm AII, B25 → 417.0 = R α và 592.0 = R ξ 417.0260.0 265*200*5.14*9.0 10*74.47 *** 2 6 2 0 =<=== R bb m hbR M α γ α 307.0260.0*211*211 =−−=−−= m αξ Diện tích cốt thép ( ) 2 0 758 280 265*200*5.14*9.0*307.0 **** mm R hbR A s bb s === γξ Hàm lượng cốt thép: %75.2100* 280 5.14*9.0 *592.0%43.1100* 265*200 758 100* * %05.0 max 0 min ==<===<= µµµ hb A s Chọn 164 φ có 2 804mmA s = Tính cốt đai Chọn cốt đai 6 φ , số nhánh n = 2, MPaR sw 225= Khoảng cách giữa các cốt đai theo tính toán: Trang 9 SVTH: MSSV: BÊ TÔNG 3 ( ) [ ] mm Q hbR AnRS btbfb wswtt 125 10*89.51 265*200*05.1*9.0*2 * 4 6*14.3 *2*225 ****1* *** 62 22 2 2 02 == + = γϕϕ với 0,2 2 == fb ϕϕ Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai: ( ) [ ] mm Q hbR S btbf 384 10*89.51 265*200*05.1*9.0*5.1 ****1*5.1 3 2 2 0 max == + = γϕ Khoảng cách giữa các cốt đai theo cấu tạo: mm mm h S ct 150 150 2 = ≤ → chọn S ct = 150mm Chọn mmS mmS mmS S ct tt 150 330 125 min max = = = = → chọn S = 150mm Tính dầm D 2 : Tải trọng tác dụng lên dầm: Trọng lượng bản thân dầm: ( ) m KN hhbng sddbg 1.1)1.03.0(*2.0*25*1.1)(*** 1 =−=−= γ Trọng lượng tường xây trên dầm: ( ) m KN hbng tttg 13.78.1*2.0*18*1.1*** 2 === γ Tải trọng do bản chiếu nghỉ truyền vào có dạng hình thang ( ) m KN L B q q cn 61.8 2 2 * 5.1 91.12 2 * 11 === Trang 10 [...]... * 100 = 0.67% < µ max = 0.5 92 * * 100 = 2. 75% b * h0 20 0 * 26 5 28 0 2 Chọn 2 16 có As = 402mm Tính cốt đai Chọn cốt đai φ 6 , số nhánh n = 2, Rsw = 22 5MPa Khoảng cách giữa các cốt đai theo tính toán: S tt = Rsw * n * Aw [ϕ * (1 + ϕ )] * γ * b2 f b * Rbt * b * h 02 = 22 5 * 2 * Q2 3. 14 * 6 2 2 * 0.9 *1.05 * 20 0 * 26 5 2 * = 533 mm 4 25 .17 2 *10 6 với ϕ b 2 = 2, ϕ f = 0 Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai:... phân bố đều: q = g1 + g 2 = 1.1 + 7. 13 = 8 . 23 KN ( ( Tải hình thang: q cn = 8.61 KN m m ) ) Sơ đồ tính: Tính nội lực: VA = (1.5 + 3. 5) * 8.61 + 8 . 23 * 3. 5 2 2 = 25 .17 KN Moment max: M max 1.75 2 0.75 2 1 1 = 25 .17 * 1.75 − 8 . 23 * − 8.61 * − * 8.61 * 1 * (0.75 + * 1) = 24 .36 ( KNm ) 2 2 2 3 Tính cốt thép: Từ M tính α m = M γ b * Rb * b * h 02 Với b = 20 0mm; h0 = h – a = 30 0 – 35 = 26 5mm; Rb = 14.5 MPa;... M max = 12. 54 *1 − 8 . 23 * BÊ TÔNG 3 12 1 1 − * 8.61 * 1 * ( * 1) = 6.99( KNm ) 2 2 3 Tính cốt thép: Từ M tính α m = M γ b * Rb * b * h 02 Với b = 20 0mm; h0 = h – a = 30 0 – 35 = 26 5mm; Rb = 14.5 MPa; γ b = 0.9 cốt thép nhóm AII, B25 → α R = 0.417 và ξ R = 0.5 92 αm = M 6.99 * 10 6 = = 0. 038 < α R = 0.417 γ b * Rb * b * h 02 0.9 * 14.5 * 20 0 * 26 5 2 ξ = 1 − 1 − 2 * α m = 1 − 1 − 2 * 0. 038 = 0. 039 Diện tích... 51.89KN A 28 .3 q sw = Rsw * n * w = 22 5 * 2 * = 63. 67( MPa.mm ) S 20 0 Khả năng chịu cắt của cốt đai và bê tông: Qwb = 2 ϕ b 2 * γ b * Rbt * b * h 02 * q sw = 2 2 * 0.9 * 1.05 * 20 0 * 26 5 2 * 63. 67 = 82. 22 KN > Q = 51.89 KN 10 6 Không cần tính cốt xiên Kiểm tra điều kiện ϕ b = 1 − 0.01 * γ b * Rb = 1 − 0.01 * 0.9 * 14.5 = 0.870 Trang 14 SVTH: ϕ w1 = 1 + 5 MSSV: BÊ TÔNG 3 E s n * Aw 21 * 10 4 2 * 28 .3 * =... 0.9 cốt thép nhóm AII, B25 → α R = 0.417 và ξ R = 0.5 92 αm = M 24 .36 * 10 6 = = 0. 133 < α R = 0.417 γ b * Rb * b * h 02 0.9 * 14.5 * 20 0 * 26 5 2 ξ = 1 − 1 − 2 * α m = 1 − 1 − 2 * 0. 133 = 0.1 43 Diện tích cốt thép Trang 11 BÊ TÔNG 3 SVTH: As = MSSV: BÊ TÔNG 3 ξ * γ b * Rb * b * h0 0.1 43 * 0.9 * 14.5 * 20 0 * 26 5 = = 35 4( mm 2 ) Rs 28 0 Hàm lượng cốt thép: µ min = 0.05% < µ = As 35 4 0.9 * 14.5 * 100 = *... 1.1 * 18 * 0 .2 * 1.8 = 7. 13 KN m ) Tải trọng do bản chiếu nghỉ truyền vào có dạng tam giác Trang 12 m ) SVTH: q cn = MSSV: ( q1 L1 12. 91 2 * = * = 8.61 KN m B 2 1.5 2 ) → Tổng tải trọng lên dầm: Tải phân bố đều: q = g1 + g 2 = 1.1 + 7. 13 = 8 . 23 KN ( ( Tải hình thang: q cn = 8.61 KN m m ) ) Sơ đồ tính: Tính nội lực: 1 * 8.61 *1 * 2 + 8 . 23 * 2 VA = 2 = 12. 54 KN 2 Moment max: Trang 13 BÊ TÔNG 3 SVTH: MSSV:... * h0 0. 039 * 0.9 *14.5 * 20 0 * 26 5 = = 96( mm 2 ) Rs 28 0 Hàm lượng cốt thép: µ min = 0.05% < µ = As 96 0.9 * 14.5 * 100 = * 100 = 0.18% < µ max = 0.5 92 * * 100 = 2. 75% b * h0 20 0 * 26 5 28 0 2 Chọn theo điều kiện cấu tạo 2 12 có As = 22 6mm Tính cốt đai Chọn cốt đai φ 6 , số nhánh n = 2, Rsw = 22 5MPa Khoảng cách giữa các cốt đai theo cấu tạo: h = 150mm S ct ≤ 2 → chọn Sct = 150mm 150mm chọn S = 20 0mm Lấy... * h 02 Q 1.5 * 0.9 * 1.05 * 20 0 * 26 5 2 = = 791mm 25 .17 * 10 3 Khoảng cách giữa các cốt đai theo cấu tạo: h = 150mm S ct ≤ 2 → chọn Sct = 150mm 150mm S tt = 533 mm Chọn S = min S max = 791mm → chọn S = 150mm S ct = 150mm Tính dầm D3: Tải trọng tác dụng lên dầm: Trọng lượng bản thân dầm: ( g1 = n g * γ b * bd * (hd − hs ) = 1.1 * 25 * 0 .2 * (0 .3 − 0.1) = 1.1 KN Trọng lượng tường xây trên dầm: ( g 2 =... * 0.9 * 14.5 = 0.870 Trang 14 SVTH: ϕ w1 = 1 + 5 MSSV: BÊ TÔNG 3 E s n * Aw 21 * 10 4 2 * 28 .3 * = 1+ 5* * = 1.050 Eb b*S 30 * 10 3 20 0 * 20 0 Q = 51.89 KN < 0 .3 * ϕ b * ϕ w1 * γ b * Rbt * b * h0 = 0 .3 * 0.870 * 1.050 * 0.9 * Cốt đai bố trí đủ chịu lực cắt Trang 15 14.5 * 20 0 * 26 5 = 190 KN 1000

Ngày đăng: 05/09/2015, 10:34

TỪ KHÓA LIÊN QUAN

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w