Cầu thang 2 vế gấp khúc song song hình chữ u dạng dầm PXM

Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kÕt cÊu GVHD: ThS Vò huy hoµng I thiÕt kÕ cầu thang Nhiệm vụ giao : Tính toán cầu thang bé trôc 6: +3.000 +4.800 350 +4.800 1450 3600 12x150 +6.600 +3.000 220 220 1200 180 1200 220 2800 110 +4.800 11x300 1700 3530 1580 +3.000 +4.800 +6.600 220 110 SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN 11x300 3530 1700 1580 trang 90 Đồ án tốt nghiệp ksxd kho¸ 2006 – 20010 220 1200 180 1200 220 GVHD: ThS Vũ huy hoàng 2800 Phần kết cấu +3.000 +4.800 +6.600 220 11x300 110 3530 1700 1580 Cầu thang đ-ợc cấu tạo từ BTCT toàn khối Để đơn giản tính toán ta coi thang liên kết khớp với kết cấu khác sơ đồ tính phận cầu thang sơ đồ tĩnh định Chọn kích th-ớc tiết diện phận - BËc thang chän bb = 300mm; hb = 150mm - DÇm thang DCN: 1 1 + ChiỊu cao dÇm: hd =     Ld =     280 = (23,3 17,5)cm  12 16   12 16  Chän hdt = 30(cm) 1 1 + ChiỊu réng dÇm: bd =     hd =     30 = (15  7,5)cm 4     Chän bdt = 22(cm) - ChiỊu dµy b¶n thang: hb = 80mm Ta cã : cos = bb bb2 + hb2 = 300 3002 + 1502 = 0,8944   = 26,56  Rb = 11,5( MPa ) - Bê tông: Cấp bền B20 có: Rbt = 0,9( MPa )   E = 27.10 ( MPa ) SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 91 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vũ huy hoµng  Rs = Rsc = 280( MPa )  - ThÐp däc nhãm A-II cã:  Rsw = 225( MPa)   E = 21.10 ( MPa)  Rs = Rsc = 225( MPa )  - ThÐp däc nhãm A-I cã:  Rsw = 175( MPa)   E = 21.10 ( MPa) - Ho¹t tải phân bố 1m2 nằm ngang (Theo TCVN 2737-1995) là: 3(kN/m2) Hệ số v-ợt tải n = 1,2 => ptt = 3.1,2 =3,6 (kN/m2 ) Tính toán thang 2.1 Sơ đồ tính Theo sơ đồ kết cấu thang đ-ợc kê lên t-ờng cốn thang theo ph-ơng cạnh ngắn, theo ph-ơng cạnh dài đ-ợc kê lên dầm chiếu nghỉ dầm chiếu tới - Ta có: l1t= 1,42 ; l2t = 3,7 ( l2 = 3,312 + 1,652 = 3,7 ) - XÐt tØ sè : l tt = 1, 42 − l2t 3,7 = = 2,6  l1t 1, 42 bt bb bct + − = 1, 42 − 0,11 + 0, 04 − 0,5 = 1,3m 2 TÝnh cèt thÐp nh- loại dầm (bản làm việc ph-ơng), cắt dải rộng 1m theo ph-ơng cạnh ngắn sơ đồ tính nh- sau Sơ đồ tính thang 2.2 Tải trọng tác dụng 2.2.1 Tĩnh tải - Các lớp cấu tạo thang SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 92 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vũ huy hoàng - Mặt bậc mài granito dày 2cm - Vữa lót XMC 75# dày 1,5cm - Bậc xây gạch VMX 75# - Bản thang BTCT dày 8cm - Vữa trát XMC 50# dày 1,5cm - Kết tính toán đ-ợc trình bày bảng sau: Các lớp cấu tạo b¶n thang HƯ sè (n) gb(kN/m2) 1,1 0,7379 1,3 0,4709 1,3 1,5697 1,1 2,2 1,3 0,351 - Láng GRANITO dày 20mm (b + h). 25 b +h 2 = (0,3 + 0,15).0,02.25 0,3 + 0,15 2 = 0,6708 - Lớp vữa lót XMC 75# dày 15mm : (b + h). 18 b +h 2 = (0,3 + 0,15).0,015.18 0,3 + 0,15 2 = 0,36 - Líp gạch xây bậc : b.h.18 b + h 2 = 0,3.0,15.18 0,3 + 0,15 2 = 1,207 - Bản BTCT dày 80mm 0,08 x 25 = 2,0 - Trát vữa XMC 50# dày 15mm 0,015 x 18 = 0,27 Tỉng céng : gb 5,329 2.2.2 Ho¹t tải Bản thang có hoạt tải tiêu chuẩn: SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 93 Đồ ¸n tèt nghiƯp ksxd kho¸ 2006 – 20010 PhÇn kÕt cÊu GVHD: ThS Vò huy hoµng ptc = (kN/m2) Hoạt tải tính toán: pttb = n.ptc =1,2.3 = 3,6 (kN/m2) Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với d¶i b¶n cã chiỊu réng b= 1m: qb = ( gb + pttb ) b = ( 5,329 + 3,6 ) = 8,929 (kN/m) Vì bề mặt nằm nghiêng nên lực gây momen uốn cho là: qt = qt cos = 10,129.0,8944 = 9,06(kN / m2 ) 2.3 Tính toán nội lực Cắt dải rộng 1m theo ph-ơng chịu lực Vì tải trọng gây momenrt uốn cho có ph-ơng vuông góc với nên nội lực đ-ợc tính nh- sau: M= qt L12t 9, 06.1,32 = = 2,14(kN m) 8.cos  8.0,8944 Q= qt L1t 9, 06  1,3 = = 5,89(kN ) 2 2.4 TÝnh cèt thÐp Gi¶ thiÕt a = 20mm Ta cã h0 = h – a = – = cm m = M 2,14.106 = = 0,0517   R = 0, 437 Rb b.h02 11,5.1000.602 =>  = (1 + − 2. m ) = (1 + − 2.0, 0517 ) = 0,973 2 Ta cã diÖn tÝch cèt thÐp : As = M 2,14.106 = = 162,9mm2 = 1,63(cm2 ) Rs  h0 225.0,973.60 Chän 6 a150mm, cã As = 1,89(cm2) KiĨm tra hµm l-ợng cốt thép bố trí = 1,89 100% = 0,315  min = 0, 05% => Tho¶ m·n 100.6 * Bè trÝ cèt thÐp Bè trÝ thÐp chÞu lực theo ph-ơng cạnh ngắn Kiểm tra điều kiện tính toán chịu cắt SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 94 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 – 20010 PhÇn kÕt cÊu GVHD: ThS Vò huy hoµng Qmax = 5,89(kN )  b3 (1 +  f + n ).Rbt b.h0 = 0, 6.(1 + + 0).0,9.103.0,1.0, 275 = 14,85(kN ) => Vậy bê tông đủ khả chịu cắt - Đặt thép theo cấu tạo thép momen âm 6@200 Bố trí cốt thép thang Tính toán chiếu nghỉ 3.1 Sơ ®å tÝnh Ta cã : l1t =1480 ; l2t = 2800 XÐt tØ sè: l2t 2800 = = 1,89  => Vậy làm việc hai ph-ơng l1t 1480 3.2 Tải trọng tác dụng lên sàn chiếu nghỉ 3.2.1 Tĩnh tải SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 95 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 – 20010 PhÇn kÕt cÊu GVHD: ThS Vò huy hoàng - Mặt bậc mài granito dày 2cm - Vữa lót XMC 75# dày 1,5cm - Bản thang BTCT dày 8cm - Vữa trát XMC 50# dày 1,5cm Kết tính toán đ-ợc trình bày bảng sau : Các lớp cấu tạo chiếu nghỉ Hệ số (n) gb(kN/m2) 1,1 0,7379 1,3 0,4709 1,1 2,2 1,3 0,351 - L¸ng GRANITO dµy 20mm (b + h). 25 b +h 2 = (0,3 + 0,15).0,02.25 0,3 + 0,15 2 = 0,6708 - Lớp vữa lót XMC 75# dày 15mm : (b + h). 18 b +h 2 = (0,3 + 0,15).0,015.18 0,3 + 0,15 2 = 0,36 - Bản BTCT dày 80mm 0,08 x 25 = 2,0 - Trát vữa XMC 50# dày 15mm 0,015 x 18 = 0,27 Tổng cộng : gb 3,76 3.2.2 Hoạt tải Bản chiếu nghỉ có hoạt tải tiêu chuẩn: ptc = (kN/m2) Hoạt tải tính toán: ptts = n.ptc =1,2.4 = 4,8 (kN/m2) Tổng tải trọng tác dụng lên chiÕu nghØ qb = ( gb + pttb ) = ( 3,76 + 4,8 ) = 8,56 (kN/m2) SVTH: ph¹m xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 96 Đồ ¸n tèt nghiƯp ksxd kho¸ 2006 – 20010 PhÇn kÕt cấu GVHD: ThS Vũ huy hoàng 3.3 Tính toán cốt thép 3.3.1 Xác định nội lực Bản làm việc theo ph-ơng Sơ đồ tính sơ đồ (Sách sổ tay thực hành KC công trình- PGS PTS Vũ Mạnh Hùng) có cạnh khớp Tra bảng 1-19, sơ ®å ; Néi suy cã c¸c hƯ sè sau: M11 = 0,0481 ; m12 = 0,0134 Mômen d-ơng lớn bản: M1 = m11.P M2 = m12.P Trong ®ã: P = qb.L1.L2 = 8,56.1,48.2,8 = 35,47 kN Momenrt ë nhÞp M1 = m11.P = 0,0481.35,47 = 1,71 kNm M2 = m12.P = 0,0134.35,47 = 0,48 kNm 3.3.2 Tính toán cốt thép - Tính toán cốt thép chịu momenrt ë nhÞp M1 M1 1,71.106 m = = = 0,041   R = 0, 437 Rb b.h02 11,5.1000.602 =>  = (1 + − 2. m ) = (1 + − 2.0, 041 ) = 0,979 2 Ta tính đ-ợc diện tÝch cèt thÐp cho b¶n M1 1,71.106 As = = = 129,38(mm2 ) = 1, 29(cm2 ) Rs  h0 225.0,979.60 Chän thÐp 6a150mm, cã AS = 1,89 (cm2) KiÓm tra lại hàm l-ợng cốt thép tính = 0, 05%   = As 1,89 = 100% = 0,315% => Tháa m·n b.h0 100.6 - TÝnh to¸n cèt thÐp chÞu momenrt ë nhÞp M2 m = M2 0, 48.106 = = 0,0116   R = 0, 437 Rb b.h02 11,5.1000.602 =>  = (1 + − 2. m ) = (1 + − 2.0, 0116 ) = 0,994 2 Ta tính đ-ợc diện tích cốt thép cho As = M2 0, 48.106 = = 35,77(mm2 ) = 0,36(cm2 ) Rs  h0 225.0,994.60 Chän thÐp 6a200mm, cã AS = 1,41 (cm2) SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 97 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vũ huy hoàng Kiểm tra lại hàm l-ợng cốt thép tính = 0, 05%   = As 1, 41 = 100% = 0, 216% => Tháa m·n b.h0 100.6,5 Bè trí cốt thép cho chiếu nghỉ Tính toán cốn thang 4.1 Sơ đồ tính qt t co =q s q Mmax Qmax 4.2 Tải trọng tác dụng lên cốn thang Do thang truyền vào: q1 = qb l1b 10,129.1,1 = = 5,57( kN / m) 2 Do trọng l-ợng thân cốn: SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 98 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vũ huy hoàng Phần bê tông: bc.hc.25.1,1 = 0,1.0,25 25 1,1 = 0,688 (kN/m) Phần trát: (0,1.2 + 0,3 + 0,22).0,015.18.1,3=0,253 (kN/m) Do lan can tay vÞn: lÊy b»ng 0,4 (kN/m) Tỉng t¶i träng: qc = 5,57 + 0,688 + 0,253 + 0,4 = 6,91(kN/m) Tải trọng vuông góc với cốn gây uốn là: q*c = qc cos = 6,91.0,8944 = 6,18(kN / m) 4.3 TÝnh to¸n néi lùc  3, 76  6,18  * qc lc 0,8944   Mc = = = 13, 65(kN m) 8  3, 76  6,18  q l 0,8944   Qc = = = 12,99(kN ) 2 * c c 4.4 TÝnh cèt thÐp TiÕt diÖn cèn thang: b = 100mm; h = 300mm Gi¶ thiÕt a = 30mm Ta cã h0 = h - a = 30 - 3,0 = 27,0 cm (Tra bảng phụ lục Sách bê tông cốt thép phần cấu kiện bản): b = 1, 0;  R = 0, 623; R = 0, 429 m = Mc 13,65.106 = = 0,163   R = 0, 429 Vậy đặt cốt đơn Rb b.h02 11,5.100.2702 (Tra bảng phụ lục Sách bê tông cốt thép phần cấu kiện bản): m = 0,163   = 0,179   R = 0, 623 ; tức thoả mãn điều kiện hạn chế = 0,911 - TÝnh diÖn tÝch cèt thÐp As = Mc 13,65.106 = = 198,19(mm2 ) = 1,98(cm2 ) Rs h0 280.0,911.270 - Kiểm tra hàm l-ợng cốt thép ®· chän = As 1,98 = 100 = 0, 73%  min = 0, 05% => Tháa m·n b.h0 10.27 - Chän 118 cã As = 2,545(cm2) ®Ĩ bè trÝ cốt thép cho cốn thang SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 99 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu Sai số:  = GVHD: ThS Vò huy hoµng As 2,545 = 100 = 0,943% Chiều dày lớp bê tông bảo vệ 20mm b.h0 10.27 Do giá trị tthực tÕ lµ: a = 20 + 18 = 29mm  30mm Sự sai khác a giả thiết vµ a thùc tÕ lµ sÊp xØ b»ng Cèt thép đ-ợc bố trí lớp phù hợp với yêu cầu khoảng cách nối cốt thÐp Chän thÐp däc cÊu t¹o 114 AS = 1,539mm2 * Tính toán cốt thép đai Qmax=12,99(KN) 0,6.Rbt b.h0 Qbo = max 1,5.Rbt b.h02  c  Trong ®ã: c = Mb ; qc* M b = 2.(1 +  f ).Rbt b.h02 ;  f = M b = 2.(1 + 0).11,5.100.2702 = 167670000( N.mm) = 167,67( KN.m) c= 167, 67 = 5, 21 6,18 0, 6.11,5.100.270 = 186300( N ) = 186,3( KN )   Qbo = max 1,5.11,5.100.2702  Qbo = 186,3( KN ) = 24136, 76( N ) = 24,14( KN ) 5, 21.10 =>Qmax Không cần phải tính cốt ®ai Chän cèt ®ai theo cÊu t¹o nh- sau: Sct1 = (500;h/2)=min(500;150)=150(mm) Chän Sct1 = 150 (mm) Bè trÝ cho đoạn đầu dầm khoảng 1/4L nhịp cốn thang Chọn b-ớc đai cấu tạo cho đoạn dÇm: Sct2 = min(500;3h/4) = min(500;225) = 225 (mm) Chän Sct2 = 200 (mm) Chọn đai 6, nhánh (Asw=28,3 mm2) * Bố trí cốt thép cốn thang đ-ợc thể hình vẽ KC SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 100 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vò huy hoµng MẶT CẮT 5-5 Bè trÝ cèt thÐp cốn thang Tính toán dầm thang DCN1 Dầm chiếu nghỉ dầm đơn giản đ-ợc liên kết liên kết khớp, chịu tải trọng phân bố sàn chiếu nghỉ truyền vào chịu lực tập chung cốn thang truyền vào 5.1 Sơ đồ tính - Sơ đồ tính toán tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ (hình vẽ): SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 101 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vò huy hoµng p q p Q max Mmax CT CT DCN2 +3.000 DCN1 1200 180 1200 +4.800 +6.600 220 2800 220 5.2 Tải trọng tác dụng lên dầm 220 3300 1700 110 3530 1580 Tải trọng : Trọng l-ợng thân dầm: 0,22.0,30.25.1,1 = 1,815 (kN/m) Líp tr¸t: (b + h).2.0,015.18.1,3= (0,22 + 0,22).2.0,015.18.1,3= 0,309 (kN/m) SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 102 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vũ huy hoàng Tải trọng từ chiếu nghỉ truyền vào d-ới dạng hình thang sàn chiếu nghỉ làm việc hai ph-ơng: qmax = 1.qb.0,5.l1 = 1.7,66.0,5.1,48 = 5,67 kN/m = l1 1, 48 = = 0, 264 2.l2 2.2,8 k = − 2. +  = − 2.0, 2642 + 0, 2643 = 0,879 qtd = qmax.k = 5,67.0,879 = 4,98 kN/m Tổng tải trọng phân bố đều: q = 1,815 + 0,309 + 4,98 = 7,107(kN/m) Lùc tËp chung cèn trun vµo :  3, 76  5, 74   q l  0,8944  = 12, 06(kN ) p= = 2 * c c 5.3 TÝnh to¸n néi lùc ql 7,107.3, 022 M= + P.a = + 12, 06.1,37 = 24, 62(kNm) 8 ql 7,107.3, 02 Q= +P= + 12, 06 = 22, 79(kN ) 2 5.4 TÝnh cèt thÐp TiÕt diƯn dÇm chiÕu nghØ: b = 220mm; h = 300mm Gi¶ thiÕt a = 30mm Ta cã h0 = h - a = 30 - 3,0 = 27,0 cm (Tra bảng phụ lục Sách bê tông cốt thép phần cấu kiện bản): b = 1, 0;  R = 0, 623; R = 0, 429 m = M 24,62.106 = = 0,133   R = 0, 429 Vậy đặt cốt đơn Rb b.h02 11,5.220.2702 (Tra bảng phụ lục Sách bê tông cốt thép phần cấu kiện bản): m = 0,133   = 0,143   R = 0, 623 ; tức thoả mãn điều kiện hạn chế = 0,928 TÝnh diÖn tÝch cèt thÐp As = Mc 24,62.106 = = 350,81(mm2 ) = 3,5(cm2 ) Rs  h0 280.0,9283.270 Kiểm tra hàm l-ợng cốt thép chọn = As 3,5 = 100 = 0,589%  min = 0,05% => Thỏa mãn b.h0 22.27 SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 103 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vò huy hoµng Chän 216 cã As = 4,02(cm2) ®Ĩ bè trÝ cèt thÐp cho dÇm chiÕu nghØ Sai sè:  = As 4, 02 = 100 = 0, 676% Chiều dày lớp bê tông bảo vệ 20mm b.h0 22.27 Do giá trị tthực tế là: a = 20 + 16 = 28mm  30mm Sự sai khác a giả thiết a thực tế sấp xỉ Cốt thép đ-ợc bố trí lớp phù hợp với yêu cầu khoảng cách nối cốt thép Chọn thÐp däc cÊu t¹o 214 AS = 3,08mm2 * TÝnh toán cốt thép đai Qmax=22,79(KN) 0,6.Rbt b.h0 Qbo = max 1,5.Rbt b.h02  c  Trong ®ã: c = Mb ; q1 M b = 2.(1 +  f ).Rbt b.h02 ;  f = M b = 2.(1 + 0).11,5.220.2702 = 368874000( N.mm) = 368,874( KN.m) 368,874 = 7, 7,107 0, 6.11,5.200.270 = 372600( N ) = 372, 6( KN )   Qbo = max 1,5.11,5.200.2702  Qbo = 372, 6( KN ) = 34931, 25( N ) = 34,93( KN )  7, 2.103 c= =>Qmax Không cần phải tính cốt đai Chọn cốt đai theo cấu tạo nh- sau: Sct1 = (500;h/2)=min(500;150)=150(mm) Chọn Sct1 = 150 (mm) Bố trí cho đoạn đầu dầm khoảng 1/4L nhịp dầm chiếu nghỉ Chọn b-ớc đai cấu tạo cho đoạn dầm: Sct2 = min(500;3h/4) = min(500;225) = 225 (mm) Chän Sct2 = 200 (mm) Chọn đai 6, nhánh (Asw=56,6 mm2) * Bố trí cốt thép dầm thang DCN đ-ợc thể hình vẽ SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 104 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vũ huy hoàng Bố trí thép dầm chiếu nghỉ Tính toán dầm thang DCN2 Dầm chiếu nghỉ dầm đ-ợc liên kết liên kết ngàm hai đầu, chịu tải trọng phân bố sàn chiếu nghỉ truyền vào 6.1 Sơ đồ tính - Sơ đồ tính toán tải trọng tác dụng lên dầm chiÕu nghØ (h×nh vÏ): q MA MB Mx Q max 6.2 Tải trọng tác dụng lên dầm SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 105 Đồ ¸n tèt nghiÖp ksxd kho¸ 2006 – 20010 GVHD: ThS Vò huy hoµng CT CT DCN2 +3.000 DCN1 1200 180 1200 +4.800 +6.600 220 2800 220 PhÇn kÕt cÊu 220 3300 1700 110 3530 1580 Tải trọng : Trọng l-ợng thân dầm: 0,22.0,30.25.1,1 = 1,815 (kN/m) Lớp trát: (0,22+0,22).2.0,015.18.1,3=0,309 (kN/m) Do lan can tay vÞn: lÊy b»ng 0,4 (kN/m) Tải trọng từ chiếu nghỉ truyền vào d-ới dạng hình thang sàn chiếu nghỉ làm việc hai ph-¬ng: qmax = 1.qb.0,5.l1 = 1.7,66.0,5.1,48 = 5,67 kN/m = l1 1, 48 = = 0, 264 2.l2 2.2,8 k = − 2. +  = − 2.0, 2642 + 0, 2643 = 0,879 qtd = qmax.k = 5,67.0,879 = 4,98 kN/m Tổng tải trọng phân bè ®Ịu: q = 1,815 + 0,309 + 0,4 + 4,98 = 7,504(kN/m) 6.3 Tính toán nội lực SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 106 Đồ ¸n tèt nghiƯp ksxd kho¸ 2006 – 20010 PhÇn kÕt cÊu GVHD: ThS Vò huy hoµng ql 7,504.2,82 =− = −4,9(kNm) 12 12 ql 7,504.2,82 M nhip = = = 2, 45(kNm) 24 24 ql 7,504.2,8 Q= = = 10,5(kN ) 2 M goi1 = M goi = − 6.4 TÝnh cèt thÐp *TÝnh thÐp cho nhịp: Tiết diện dầm chiếu nghỉ: b = 220mm; h = 300mm Gi¶ thiÕt a = 30mm Ta cã h0 = h - a = 30 - 3,0 = 27,0 cm (Tra bảng phụ lục Sách bê tông cốt thép phần cấu kiện bản): b = 1, 0;  R = 0, 623; R = 0, 429 m = M 2, 45.106 = = 0,0133  R = 0, 429 Vậy đặt cốt đơn Rb b.h02 11,5.220.2702 (Tra bảng phụ lục Sách bê tông cốt thép phần cấu kiện bản): m = 0, 0133   = 0, 013   R = 0, 623 ; tức thoả mãn điều kiện h¹n chÕ  = 0,993 TÝnh diƯn tÝch cèt thÐp As = Mc 2, 45.106 = = 32,64(mm2 ) = 0,33(cm2 ) Rs  h0 280.0,993.270 KiĨm tra hµm l-ợng cốt thép chọn = As 0,33 = 100 = 0, 0556%  min = 0, 05% => Tháa m·n b.h0 22.27 Chän 216 cã As = 4,02(cm2) ®Ĩ bè trÝ cèt thÐp phÝa d-íi cho dÇm DCN2 *TÝnh thÐp cho gèi: TiÕt diƯn dÇm chiÕu nghØ: b = 220mm; h = 300mm Gi¶ thiÕt a = 30mm Ta cã h0 = h - a = 30 - 3,0 = 27,0 cm (Tra bảng phụ lục Sách bê tông cốt thép phần cấu kiện bản): b = 1, 0;  R = 0, 623; R = 0, 429 M 4,9.106 m = = = 0,0266 R = 0, 429 Vậy đặt cốt đơn Rb b.h02 11,5.220.2702 (Tra bảng phụ lục Sách bê tông cốt thép phần cấu kiện bản): m = 0, 0266   = 0, 027  R = 0, 623 ; tức thoả mãn điều kiện hạn chế = 0,987 SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 107 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vò huy hoµng TÝnh diƯn tÝch cèt thÐp As = Mg Rs  h0 = 4,9.106 = 65,66(mm2 ) = 0,66(cm2 ) 280.0,987.270 Kiểm tra hàm l-ợng cốt thÐp ®· chän = As 0, 66 = 100 = 0,111%  min = 0, 05% => Tháa m·n b.h0 22.27 Chän 216 cã As = 4,02(cm2) ®Ĩ bè trÝ cốt thép phía cho dầm DCN2 * Tính toán cèt thÐp ®ai Qmax=10,5 (KN) 0,6.Rbt b.h0  Qbo = max 1,5.Rbt b.h02  c  Trong ®ã: c = Mb ; q1 M b = 2.(1 +  f ).Rbt b.h02 ;  f = M b = 2.(1 + 0).11,5.220.2702 = 368874000( N.mm) = 368,874( KN.m) c= 368,874 = 7, 01 7,504 0, 6.11,5.200.270 = 372600( N ) = 372, 6( KN )   Qbo = max 1,5.11,5.200.2702  Qbo = 372, 6( KN ) = 35878, 03( N ) = 35,878( KN )  7, 01.10 =>Qmax Không cần phải tính cốt đai Chọn cốt đai theo cấu tạo nh- sau: Sct1 = (500;h/2)=min(500;150)=150(mm) Chän Sct1 = 150 (mm) Bè trÝ cho đoạn đầu dầm khoảng 1/4L nhịp dầm chiếu nghỉ Chọn b-ớc đai cấu tạo cho đoạn dÇm: Sct2 = min(500;3h/4) = min(500;225) = 225 (mm) Chän Sct2 = 200 (mm) Chọn đai 6, nhánh (Asw=56,6 mm2) * Bố trí cốt thép dầm thang DCN đ-ợc thể hình vẽ SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 HN trang 108 Đồ án tốt nghiệp ksxd khoá 2006 20010 Phần kết cấu GVHD: ThS Vũ huy hoàng Bố trí thép dầm chiếu nghỉ Bản vẽ chi tiết đ-ợc thể vẽ Kết cấu - KC: SVTH: phạm xuân minh - Lớp: CT06X2 – HN trang 109 ... +3.000 DCN1 120 0 180 120 0 +4.800 +6.600 22 0 28 00 22 0 PhÇn kÕt c u 22 0 3300 1700 110 3530 1580 Tải trọng : Trọng l-ợng thân dầm: 0 ,22 .0,30 .25 .1,1 = 1,815 (kN/m) Líp tr¸t: (0 ,22 +0 ,22 ) .2. 0,015.18.1,3=0,309... ¸n tèt nghiƯp ksxd kho¸ 20 06 – 20 010 22 0 120 0 180 120 0 22 0 GVHD: ThS Vò huy hoµng 28 00 PhÇn kÕt c u +3.000 +4.800 +6.600 22 0 11x300 110 3530 1700 1580 C u thang đ-ợc c u tạo từ BTCT toàn khối... DCN1 120 0 180 120 0 +4.800 +6.600 22 0 28 00 22 0 5 .2 Tải trọng tác dụng lên dầm 22 0 3300 1700 110 3530 1580 Tải trọng : Trọng l-ợng thân dầm: 0 ,22 .0,30 .25 .1,1 = 1,815 (kN/m) Lớp trát: (b + h) .2. 0,015.18.1,3=