Đang tải... (xem toàn văn)
Sản phẩm được tách nước và làm khô ở nhiệt độ thấp,. Nhiệt độ này thì sản phẩm sau khi sấy có lượng dinh dưỡng gần như được giữ nguyên không thay đổi, hoặc nếu có thì cũng có thể coi là không đáng kể. Mặt khác, mùi vị của sản phẩm cũng được giữ nguyên như khi còn tươi sống. Và đây chính là sản phẩm định hướng của tương lai.
Đồ án môn học: Kỹ thuật sấy - Hệ thống sấy thăng hoa Thiết kế hệ thống sấy thăng hoa I.Chọn phơng pháp sâý Do yêu cầu công nghệ dùng phơng pháp sấy nóng đợc, cá không chịu đợc nhiệt độ cao nhiệt độ cao làm cá hơng vị đặc trngnên phải dùng phơng pháp sấy lạnh.Chọn phơng pháp sấy lạnh vật liệu sấy(VLS) cá tối u.Thịt luôn đợc giữ nhiệt độ thấp suốt trình sấy nên giữ đợc hơng vị ,đảm bảo đợc vệ sinh an toàn thực phẩm II.Chọn dạng hệ thống sÊy * Chän hƯ thèng sÊy lµ HƯ Thèng SÊy Thăng Hoa Hiện công nghiệp thực phẩm ,công nghiệp dợc nh công nghiệp hoá học nói chung ,HTS thăng hoa đợc dùng phổ biến Nh tên gọi sấy thăng hoa trình tách ẩm khỏi VLS trực tiếp từ trạng thái rắn biến thành trạng thái nhờ trình thăng hoa.Nh để tạo trình thăng hoa,VLS vật liệu sấy phải đợc làm lạnh dới điểm thể.Từ VLS nhận đợc nhiệt lợng để ẩm từ dạng rắn trực tiếp thăng hoa lên thể khí thải vào môi trờng 1.Nguyên lý làm việc HTS thăng hoa Hình biểu diễn đồ thị chuyển pha nớc toạ độ p-t.Điểm O gọi điểm ba thể,ở nớc tồn đồng thời ba thể: rắn,lỏng,khí Nhiệt độ áp điểm ba thể O tơng ứng bằng: t=0,0098oC p=4,6 mmHg a mmHg k Lỏng Rắn 4,6 mmHg d b o KhÝ e 0,0098° C t° C Trªn đồ thị hình đờng BO biểu diễn ranh giới pha rắn pha Tơng tự nh đờng OA-là ranh giới pha rắn pha lỏng cuối đờng OK-là ranh giới pha lỏng pha khí Điểm K gọi điểm ba thể, nhiệt ẩn hoá coi không Nếu ẩm VLS có trạng thái đóng băng điểm F nh hình vẽ chẳng hạn, đợc đốt nóng đẳng áp đến nhiệt độ tD tơng ứng với điểm D nớc thể rắn thực trình thăng hoa DE Cũng hình vẽ thấy áp suất thấp nhiệt độ thăng hoa nớc bé Do đó, cấp nhiệt cho VLS áp suất thấp độ chênh nhiệt độ nguồn nhiệt VLS tăng Đây u điểm sấy thăng hoa Sinh viên: Lê quang Chất Lớp NL1.K43 Đồ ¸n m«n häc: Kü tht sÊy - HƯ thèng sÊy thăng hoa Quá trình sấy phơng pháp sấy thăng hoa đợc chia làm giai đoạn: Giai đoạn làm lạnh: Trong giai đoạn VLS đợc làm lạnh từ nhiệt độ môi trờng khoảng 320C xuống đến nhiệt độ 10oC Đồng thời giai đoạn không gian bình thăng hoa đợc hút chân không áp suất bình giảm Do áp suất giảm nên phân áp suất nớc không gian bình thăng hoa giảm so với phân áp suất lòng VLS Điều dẫn đến tợng thoát ẩm từ VLS vào không gian bình thăng hoa Nh kết thúc giai đoạn làm lạnh nhiệt độ VLS nhỏ nhiệt độ điểm ba thể áp suất bình thăng hoa nhỏ áp suất điểm ba thể Trong giai đoạn có khoảng 20% toàn lợng ẩm thoát khỏi vật Giai đoạn thăng hoa: Trong giai đoạn này, nhờ dòng nhiệt chủ yếu xạ từ xạ, nớc VLS bắt đầu thăng hoa mÃnh liệt Độ ẩm VLS giảm nhanh gần nh tuyến tính Nh vậy, giai đoạn thăng hoa xem giai đoạn có tốc độ sấy không đổi Phần lớn nhiệt lợng VLS nhận đợc giai đoạn dùng để biến thành nhiệt ẩn thăng hoa Do nhiệt độ VLS phần lớn giai đoạn thăng hoa hầu nh không đổi Cuối giai đoạn này, nhiệt độ VLS dần tăng từ 10oC lên 0oC Đến trình thăng hoa kết thúc Giai đoạn bốc ẩm lại: Sau giai đoạn thăng hoa, trạng thái nớc VLS nằm điểm thể nên ẩm VLS trở trạng thái lỏng Vì áp suất bình thăng hoa đợc trì nhờ bơm chân không VLS tiếp tục đợc gia nhiệt nên ẩm không ngừng biến từ dạng lỏng nên dạng vào không gian bình thăng hoa Nh đoạn bốc ẩm lại trình sấy chân không bình thờng Quá trình dịch chuyển ẩm sấy thăng hoa khác với trình dịch chuyển ẩm HTS khác làm việc áp suất khí Khi thăng hoa, phần tử nớc không va chạm Nhờ mà sấy thăng hoa có u điểm lớn bảo toàn đợc chất lợng sinh học sản phẩm sấy Nhợc điểm lớn HTS thăng hoa chi phí sấy kg sản phẩm cao, hệ thống phức tạp, cồng kềnh, phải dùng đồng thời bơm chân không máy lạnh.Do vận hành phức tạp đòi hỏi công nhân có trình độ kỹ thuật cao Cấu tạo HTS thăng hoa Hình sơ đồ HTS thăng hoa đợc sử dụng công nghiệp thực phẩm đây, VLS đợc làm lạnh đến nhiệt độ thích hợp kho lạnh sâu, 10oC sau đợc đa vào bình thăng hoa(1) Bình thăng hoa mặt đợc nối với bơm chân không(10) qua bình ngng- đóng băng (5) Bình ngng- đóng băng (5) đợc làm lạnh máy lạnh amôniắc gồm máy nén (9), giàn ngng (7), bình tách lỏng (6) bình chứa amôniắc (8) Nhờ bình ngng- đóng băng (5) mà ẩm thoát từ VLS đợc tách dới dạng băng để máy hút chân không (10) làm việc với không khí khô Điều làm cho bơm chân không làm việc nhẹ nhàng mà theo tính toán thực tế chi phí điện cho hệ thống giảm Mặt khác, bình thăng hoa (1) đợc nối với bình chứa nớc nóng (4) làm nguồn gia nhiệt cho VLS Nh vËy, thiÕt bÞ chÝnh cđa mét HTS thằng hoa gồm bình thăng hoa (1), bình ngng- đóng băng (5), bơm chân không (10) máy lạnh với thiết bị: bình tách lỏng (6), giàn ngng (7), bình chứa tác nhân lạnh (8) máy nén (10) Do đó, tính toán nhiệt HTS thăng hoa tính toán diện tích truyền nhiệt bình thăng hoa (1) bình ngng- đóng băng (5) ã Cấu tạo hai thiết bị HTS thăng hoa a.Bình thăng hoa Cấu tạo bình thăng hoa cho hình Bình hình trụ tròn nằm ngang Một đáy đợc hàn liền với hình trụ đáy chỏm cầu đợc gắn kết với thân hình trụ bulông để đa VLS vào Đỉnh bình thăng hoa có mặt bích để nối với bơm chân không qua bình ngng đóng băng Phía bình thăng hoa ngời ta bố trí hộp kim loại xen kẽ Trên hộp khay chứa VLS Trong hộp nớc nóng chuyển Sinh viên: Lê quang Chất Lớp NL1.K43 Đồ ¸n m«n häc: Kü tht sÊy - HƯ thèng sÊy thăng hoa động Do nhiệt độ bình thăng hoa thấp có độ chân không lớn nên truyền nhiệt giửa thành hộp chứa nớc nóng víi VLS chđ u xÈy nhê bøc x¹ nhiƯt b.Bình ngng- đóng băng Cấu tạo bình ngng - đóng băng cho hình4 Bình ngng - đóng băng thiết bị trao đổi nhệt dạng ống Nó hình trụ đứng, bố trí ống có đờng kính 51/57 mm đợc gắn kết với với hình trụ nhờ hai mặt sàng Hỗn hợp nớc không khí đợc bơm chân không hút từ bình thăng hoa qua lới phân phối phía dới vào ống hỗn hợp nớc không khí đợc làm lạnh nớc hỗn hợp ngng tụ lại bám vào thành ống, không khí khô qua bơm chân không (10) để thải vào khí Ngợc lại, amôniắc lỏng nhận nhiệt hỗn hợp nớc- không khí để bay qua bình tách lỏng (6) máy nén (9) máy lạnh III Tính toán nhiệt thiết bị HTS Thăng hoa ã ã Chọn lợng là: Điện Tính toán nhiệt bình thăng hoa Các số liệu ban đầu: + VLS cá xuất với suất sấy: G2= 500 kg/mẻ + Độ ẩm VLS : +Độ ẩm ban đầu: 1=80% +Độ ẩm cuối trình sÊy: ω2=6% + Thêi gian sÊy: τ= 12 h + Thời gian lợng ẩm bốc giai đoạn +quá trình làm lạnh: 1=1,5 h ; Ga1= 20%W + trình thăng hoa: 2=7,5 h ; Ga2=65%W + trình thải ẩm d: 3=3 h ; Ga3= 15%W +Nhiệt độ thăng hoa: tth= -10oC + Nhiệt độ ®èt nãng: t®n= 40oC + NhiƯt ®é m«i trêng: tmt= 32oC + VLS nguyªn liƯu chøa trªn mét m2 : G’ = (4,5-5,5) kg + Tỉng diƯn tÝch c¸c khay bình thăng hoa f = 25 m2 + Độ chênh nhiẹt độ nớc vào khỏi bình thăng hoa: = oC Tính toán: Sinh viên: Lê quang Chất Lớp NL1.K43 t Đồ án môn học: Kỹ thuật sấy - Hệ thống sấy thăng hoa Khối lợng VLS khỏi HTS G2 = 500 kg/mẻ Từ công thức (7.6) ta tính đợc lợng ẩm đà bay VLS : W = G2 ω1 − ω 0,8 − 0,06 = 500 = 1850 kg − ω1 − 0,8 Khối lợng VLS vào HTS mẻ: G1 = G2 + W1 = 500 + 1850 = 2350 kg Khối lợng ẩm bốc giai đoạn: - Giai đoạn làm lạnh : Ga1 = 20% W = 0,2 1850 = 370 kg Lỵng Èm cần thiết bốc : W1 = Ga1 370 = 246,67 kg/h = τ1 1,5 - Giai đoạn thăng hoa: Ga2 = 65% W = 0,65 1850 = 1202,5 kg Lợng ẩm cần thiết bốc giê: W2 = Ga 1202,5 = = 160,33 kg/h 7,5 - Giai đoạn bốc ẩm d: Ga3 = 15% W = 0,15 1850 = 277,5 kg Lợng ẩm cần thiết bốc giờ: W3 = Ga 277,5 = = 92,5 kg/h τ3 3.Nhiệt lợng cần thiết giai đoạn thăng hoa Nhiệt ẩn thăng hoa nhiệt độ 10oC lấy bằng: rth = 680 kcal/kg hay Rth = 2843,488 kj/kg Khi ta có nhiệt lợng cần thiết cho trình thăng hoa qth bằng: qth = rth W2 =2843,488 160,33 = 455896,43 kj/h = 126637,898 W Nh vậy, nhiệt lợng cần thiết cho trình sấy thăng hoa Qth bằng: Qth = qth τ2 = 455896,43 7,5 = 3419223,23 kj NhiÖt lợng cần thiết cho giai đoạn bay ẩm d Sinh viên: Lê quang Chất Lớp NL1.K43 Đồ ¸n m«n häc: Kü tht sÊy - HƯ thèng sÊy thăng hoa Nh biết giai đoạn này, ẩm lại tồn dới dạng lỏng Do nÕu lÊy nhiƯt Èn ho¸ r = 591 kcal/kg = 2471,326 kj/kg nhiệt lợng cần thiết giai đoạn bay h¬i Èm d mét giê qbh b»ng: qbh = r W3 = 2471,326 92,5 = 228597,66 kj/h Nhiệt lợng cần thiết cho giai đoạn: Qbh = qbh τ3 = 228597,66 = 685792,97 kj Tổng nhiệt lợng cần thiết cho trình Hay: Q = Qth + Qbh = 3419223,23 + 685792,97 = 4105016,2 kj q= Q 4105016,2 = 2218,9 kj/kg Èm = W 1850 HƯ sè bøc x¹ quy dÉn Lêy ®é ®en cđa tÊm ®èt nãng vµ ®é ®en cđa VLS tơng ứng là: = 0,96 = 0,9 Khi ®ã: 1 = 1 εqd = + − + − = 0,867 ε1 ε 0,96 0,9 DiƯn tÝch ®èt nóng bình thăng hoa F1 qth F1 = T T k C o ε qd {[ dn ] − [ th ] } 100 100 NÕu lÊy hệ số tính đến ảnh hởng dẫn nhiệt ®èi lu k = 1,2 vµ hƯ sè Co = 5,67 W/m2K4 th×: 126637,898 F1 = 273 + 40 273 − 10 = 445,98 ≈ 446 m2 1,2.5,67.0,867{[ ] −[ ] } 100 100 DiƯn tÝch cÇn thiÕt chøa VLS F2 LÊy G’ = 5,27 kg/m2 ta ®ỵc: F2 = G1 2350 = = 445,92 ≈ 446 m2 ' 5,27 G Nh vËy, nÕu lÊy G’ =5,27 kg/m2 diện tích chứa VLS diện tích bề mặt đốt nóng xạ (F1 = F2) Số lợng bình thăng hoa cần thiết n n= 10 F2 446 = = 17,84 ≈ 18 bình f 25 Lu lợng nớc nóng cần thiết cho trình thăng hoa Gn Sinh viên: Lê quang Chất Lớp NL1.K43 Đồ án môn học: Kỹ thuật sấy - Hệ thống sấy thăng hoa Gn = qth 455896,43 = = 21804,88 kg/h = 21,8 m3/h C pn t n 4,1816.5 Tính toán bình ngng - đóng băng ã Số liệu ban đầu: -Bình ngng dạng ống có đờng kính: d = 57/51 mm -Chất tải lạnh amoniắc -Nhiệt độ bay amôniắc: tab = -23oC -Nhiệt độ ngng amôniắc: tan = 45oC -Nhiệt độ vách ống phía amôniắc: tva = -20oC -Nhiệt độ ngng bÃo hoà ph = 1,55 mmHg thn = -12oC -Nhiệt độ ống trớc sau chu kỳ xả băng t, = tva = -20oC t = 10oC -Nhiệt độ nớc tạo thành sau xả băng: tn = 5oC ã Tính toán: Nhiệt bình ngng Qn Theo điều kiện cho công thức (15.9) Wn lợng ẩm W1 nhiệt độ th nhiệt độ môi trờng tmt =35oC, nhiệt băng tb = -18oC Nhiệt ẩn hoá nhiệt đông đặc nớc lấy bằng: r = 2471,36 kj/kg rd = 333,37 kj/kg Do đó: Qn = W’(r + rd) +W’Cpa(th – tb) = 246,67[(2471,36 + 333,37) + 1,842(35+18)] = 715924,15 kj/h NÕu dïng b×nh ngng nhiệt lợng toả bình ngng b»ng: Qn1 = Qn 715924,15 = 143184,83 kj/h = 39773,56 W = 5 Khối lợng ẩm cần giữ lại binh ngng Do giai đoạn dùng bình ngng nên lợng ẩm cần giữ lại bình bằng: W11 = W1 246,67 = 49,334 kg/h = 5 Xác định hệ số trao ®ỉi nhiƯt α2 HƯ sè trao ®ỉi nhiƯt ngng nớc lớp băng đóng mặt ống Đây không ngng nớc tuý mà nớc hỗn hợp khí Theo công thức (15.14): q ' Tbh − Tb −1,1 α2 = 6,568.10 g.µ ( T ) ,W/m2K bh -4 ®ã : λ- hƯ sè dÉn nhiệt hỗn hợp khí - hơi, W/mK = 0,02 kcal/mhK = 0,0233 W/mK Sinh viªn: Lª quang ChÊt Lớp NL1.K43 Đồ án môn học: Kỹ thuật sấy - Hệ thống sấy thăng hoa q- cờng độ ngng tụ, kg/m2h, đợc chọn sơ sơ giả thiết diện tích truyền nhiệt bề mặt F bình ngng F = 75 m2 Giả thiết kiĨm tra l¹i Nh vËy: q’ = W11 49,334 = 0,66 kg/m2h = F 75 g- gia tèc träng trêng, m/s2, g = 9,81 m/s2 à- độ nhớt động học không khí, kg.s/m2, = 1,2.10-6 kg.s/m2 Tbh- nhiệt độ bÃo hoà hơi, K, Tbh = 273-15 =261 K Tb- nhiệt độ bề mặt làm lạnh hay nhiệt độ bề mặt băng, K Tb = 273-18 = 255 K Nh vËy: 0,0233.0,66 261 − 255 −1,1 ) = 54,43 W/m2 261 α2 = 6,568.10-4 9,81.1,2.10 −6 ( Xác địng hệ số Đây hệ số trao đổi nhiệt sôi amôniắc vơi vách nóng Tính theo công thức (15.13): = 4,395(1 + 0,007tva)q0,7, W/m2K tva- nhiệt độ vách ống phía amôniắc, tva = -20oC q- mật độ dòng nhiệt , W/m2 q= Khi ®ã: Qn1 39773,56 = 530,3 W/m2 = F 75 α1 = 4,395[1 + 0,007(-20)].[530,3]0,7 = 305,23 W/m2K Xác định hệ số truyền nhiệt bình ngng k Vì ống mỏng chiều dày lớp băng bé nên tính toán bình ngng - đóng băng xem toán truyền nhiệt nh toán truyền nhiệt qua vách phẳng Do hệ sè truyÖn nhiÖt k sÏ b»ng: k = + δ1 + δ + α1 λ1 λ2 α2 ChiỊu dµy cđa èng: δ = 0,5(d2 – d1) = 0,5(57 – 51) = mm HÖ sè dÉn nhiƯt cđa thÐp lÊy b»ng: λ1 =39 kcal/mhK = 45,357 W/mK Chiều dày băng lấy bằng: = mm Hệ số dẫn nhiệt băng: = 1,935 kcal/ mhK = 2,25 W/mK Khi đó: Sinh viên: Lê quang Chất Lớp NL1.K43 Đồ án môn học: Kỹ thuật sấy - Hệ thống sấy thăng hoa K= 0,003 0,006 = 41 W/m2K + + + 305,23 45,357 2,25 54,43 Độ chênh nhiệt độ trung bình hai dịch thể t: t = thn – tab = -12 –(-23) = 11oC DiÖn tÝch trun nhiƯt cđa b×nh ngng F: F= Qnl 39773,56 = 83,19 ≈ 83 m2 = k ∆t 41.11 Nh vËy, diện tích truyền nhiệt bình ngng tính đợc so với giả thiết ban đầu 75m2 xấp xỉ Sai số tơng đối là: 83 75 = 9,64 % Có thể xem tính toán chấp nhận đợc 83 8.Nhiệt lợng cần thiết xả băng bình ngng Qx Nhiệt lợng cần thiết bình ngng - đóng băng gồm:Nhiệt vật lý băng ,nhiệt đông đặc nhiệt vật lý khối lợng ống thép bình ngng đóng băng Theo công thức (15.17): Qx = Gb[rb + Cpb(tn - tb)] + G«.Cp«(t”« - t’«) Trong đó: rb- nhiệt đông đặc nớc, rb = 333,37 kj/kg Cpb- nhiệt dung riêng băng, Cpb = 2,174 kj/kgK tn tb- tơng ứng nhiệt độ nớc sau tan trớc xả băng: tn = oC tb = -18oC Cp«- nhiƯt dung riêng thép làm ống, Cpô = 0,5 kj/kgK tô tô- nhiệt độ ống thép sau trớc xả băng tô = t = -10oC, tô = t = -20oC Gô- khối lợng kim loại làm ống bình ngng - đóng băng Gô = 3000 kg Gb- khôi lợng băng , Gb = W11 = 41,11 kg VËy: Gx = 41,11[333,37 + 2,174(5 + 18)] + 3000.0,5(-10 + 20) Sinh viªn: Lª quang ChÊt – Líp NL1.K43 Đồ án môn học: Kỹ thuật sấy - Hệ thống sấy thăng hoa =30760,423 kj = 30760423 j Hệ số trao đổi nhiệt đối lu amôniắc ngng với lớp băng Khi sử amôniắc để xả băng amôniắc ngng tụ lại Do đó, đợc tính nh hệ số trao dổi nhiƯt ngng theo c«ng thøc (15.19): α1 = 0.768 ρ a λ3 a , w/m2K µ a qF đó: ra, a- tơng ứng nhiệt hoá hơi, khối lợng riêng amôniắc tra bảng bÃo hoà NH3 trang 320- Môi chất lạnh = 1080,6 kj/kg, υa = 72,85 dm3/kg = 72,85.10-3 m3/kg 1 ⇒ ρa = υ = 72,85.10 −3 = 13,727 kg/m3 a λa vµ µa- lµ hƯ sè dÉn nhiƯt độ nhớt động amôniắc tra bảng 7.17 Thông số vật lý NH3 (trang 125) àa = 12,28.10-6 Ns/m2, λa = 33,9.10-3 W/mK qF- phơ t¶i nhiƯt bình ngng làm việc điều kiện định mức qF = Q 32037,498 = 410,737 j/m2 = F 78 ®ã: 1086,6.10 3.(13,727) (33,9.10 −3 ) α1 = 0,768 12,28.10 −6.410,737 = 965,807, W/m2K Thêi gian xả băng x thời gian đuổi khí bình thăng hoa d a Thời gian xả băng x Theo công thức (15.22), thời gian xả băng x tÝnh b»ng: Qx τx = k F ∆t n ®ã: Sinh viªn: Lª quang ChÊt – Líp NL1.K43 Đồ án môn học: Kỹ thuật sấy - Hệ thống sấy thăng hoa k- hệ số truyền nhiệt amôniắc ngng với lớp băng tan Tính theo công thức (15.23): k = + δ1 + δ α λ1 λ α1 = 965,807, W/m2K δ1 δ , - chiỊu dµy vµ hƯ sè dÉn nhiệt vách băng = mm, δ2 = mm λ1 = 45,357, W/mK; λ2 = 2,25 , W/mK VËy: 1 0,003 0,006 = 265,378, W/mK k= + + 965,807 45,357 2,25 Fn- diện tích trao đổi nhiệt bình ngng, Fn = 78 m2 t- độ cênh nhiệt độ nớc sau nhiệt độ băng t = tn tb = + 18 = 23oC ®ã: 30760423 τx = 265,378.78.23 = 64,61 , s b Thêi gian ®i khí bình thăng hoa Theo công thức (15.24) : V B −p o τd = β ν ln p − p th o ®ã: β- hƯ sè dù phòng, lấy = 1,2 Sinh viên: Lê quang Chất Lớp NL1.K43 10 Đồ án môn học: Kỹ thuật sấy - Hệ thống sấy thăng hoa V- thể tích bình thăng hoa, lít - tốc độ đuổi khí, lÝt/s; ν = lÝt/s B- ¸p suÊt khÝ trêi, B = 760 mmHg po- áp suất tới hạn mà bơm chân không tạo ra, mmH po = 2,5 mmH pth- áp suất cần thiết cho trình thăng hoa, mmH p = mmH Tính thể tích bình thăng hoa Khoảng cách khay: 20 Cm Số khay bình thăng hoa: 14 Chiều cao tất khay: h = 14.20 = 280 Cm Đờng kính bình thăng hoa: d = h + 20 + 50 = 280 + 20 + 50 = 350 Cm = 3,5 m 20 Cm: khoảng cách từ khay tới thành bình thăng hoa 50 Cm: khoảng cách từ khay dới tới đáy bình thăng hoa Chiều dài bình thăng hoa: 4m y 4m x = -19,5y2 + 1,75 3,5 m 0.3 0,3 + Thể tích phần thân trụ: m 1,75 x 2 V1 = Πd = Π.3,5 = 38,486 m3 4 + Thể tích phần bán cầu: 0,3 V2 = ∫ f ( y )d y = 2.0,4893 = 0,9786 m3 + Thểtích bình thăng hoa: Sinh viên: Lê quang Chất Lớp NL1.K43 11 Đồ ¸n m«n häc: Kü tht sÊy - HƯ thèng sÊy thăng hoa V = V1 + V2 = 38,486 + 0,9786 = 39,4646 m3 = 39464,6 lÝt VËy: τd = 1,2 39464,6 760 − 2,5 ln = 73694,9 s = 20,47 h 4 − 2,5 Sinh viªn: Lª quang ChÊt – Líp NL1.K43 12 ... toán nhiệt HTS thăng hoa tính toán diện tích truyền nhiệt bình thăng hoa (1) bình ngng- đóng băng (5) ã Cấu tạo hai thiết bị HTS thăng hoa a.Bình thăng hoa Cấu tạo bình thăng hoa cho hình Bình... gian bình thăng hoa Nh đoạn bốc ẩm lại trình sấy chân không bình thờng Quá trình dịch chuyển ẩm sấy thăng hoa khác với trình dịch chuyển ẩm HTS khác làm việc áp suất khí Khi thăng hoa, phần tử...Đồ án môn học: Kỹ thuật sấy - Hệ thống sấy thăng hoa Quá trình sấy phơng pháp sấy thăng hoa đợc chia làm giai đoạn: Giai đoạn làm lạnh: Trong giai đoạn