3.CÔNG TRÌNH THỦY CÔNG Thiết kế hạ tầng nhà máy đóng mới, sửa chữa tàu 18.000DWT ( Thuyết minh + Bản vẽ )

Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên ĐỒ ÁN MÔN HỌC CÔNG TRÌNH THỦY CÔNG PHN I: QUY HOCH MT BNG NH MÁY A .SỐ LIỆU ĐU VO - Bình đồ số: Nhóm 3- Sông Thị Vải - Thủy văn : cẩm phả - Địa chất : cẩm phả - Trọng tải tàu : 18000 DWT - Công suất đóng mới 2 tàu/năm - Công suất sữa chửa 10 tàu/năm * Các thông số tính toán của tàu 18 000 DWT là: tính với tàu chở hàng khô, theo tiêu chuẩn (Tra 22TCN 222-95) L max =171m; B t =22.1 m; Mớn Nước Đầy Tải T d =9.4 m Mớn Nước Rộng Hàng T k =3.6 m Lượng giãn nước của tàu D= 24444 T Số Liệu Thủy Văn p ro Kp Hm P 01 5.05 2.43534 4 - 221.819 0.01 0.1 3.96 2.12553 7 - 193.601 0.1 1 2.75 1.78162 3 - 162.276 1 3 2.12 1.60256 - 145.967 3 5 1.8 1.51160 8 - 137.682 5 10 1.33 1.37802 1 - 125.515 10 25 0.61 1.17337 8 - 106.875 25 50 0 1 - 91.0833 50 75 -0.72 0.79535 7 - 72.4438 75 90 -1.2 0.65892 8 - 60.0174 90 95 -1.45 0.58787 2 - 53.5453 95 97 -1.61 0.54239 5 - 49.4032 97 SVTT: Nhóm 3-II Trang 1 Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên 99 -1.88 0.46565 4 - 42.4133 99 99.9 -2.27 0.35480 6 - 32.3169 99.9 p ro Kp Hm p 0.01 5.05 1.77157 3 135.525 3 0.0 1 0.1 3.96 1.60503 5 122.785 2 0.1 1 2.75 1.42016 3 108.642 5 1 3 2.12 1.32390 8 101.278 9 3 5 1.8 1.27501 6 97.5387 3 5 10 1.33 1.20320 6 92.0452 8 10 25 0.61 1.0932 83.6297 9 25 50 0 1 76.5 50 75 -0.72 0.88999 4 68.0845 1 75 90 -1.2 0.81665 6 62.4741 8 90 95 -1.45 0.77845 9 59.5521 3 95 97 -1.61 0.75401 3 57.6820 2 97 99 -1.88 0.71276 1 54.5262 1 99 99.9 -2.27 0.65317 4 49.9678 2 99. 9 B TÍNH TOÁN KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA CÁC BÔ PHẬN & LẬP TỔNG THỂ MP BNG NH MÁY. SVTT: Nhóm 3-II Trang 2 Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên Thống nhât các ý kiến đưa ra về kết cấu và điều kiện tự nhiên chọn phương án công trình thủy công là Triền Tàu. Nhà máy đóng và sửa chữa tàu được thiết kế triền tàu để kéo và hạ tàu thủy.Triền tàu Là công trình mái nghiêng (giống như đà) nhưng trên đường trượt có thiết bị kéo tàu và chở tàu bao gồm: đường ray, xe chở tàu, tời kéo, các ròng rọc và dây cáp kéo để đưa tàu lên bờ và ngược lại. + Triền ngang - Ưu điểm: có nhiều thuận lợi trong việc chọn kết cấu, bố trí mặt bằng nhà máy, yêu cầu khu nước không rộng, có lực nâng lớn vì có nhiều đường trượt. -Nhược điểm: vốn đầu tư cao, nếu có dòng chảy dọc bờ thì triền ngang khó định vì hơn. + Triền dọc. − Ưu điểm: dùng thuận lợi cho các nhà máy đóng hoặc sửa chữa tàu nhỏ và biển có bãi xây dựng hẹp nhưng khu nước phía trước rộng và tốc độ dòng chảy dọc bờ nhỏ, giá thành xây dựng ít tốn kém hơn so với triền ngang. − Nhược điểm: độ sâu ở mút đường triền lớn, thi công khó khăn hơn Với triền tàu thì cần có lòng sông rộng từ bờ này sang bờ bên kia, ít nhất 2 - 2,5 lần chiều dài khi tàu xuống nước, kỹ thuật hạ thủy khó khăn, hạ thủy không an toàn, dễ gây ra ứng suất phụ có thể làm biến dạng thân tàu. Khi thiết kế triền tàu cần tuân thủ các yêu cầu kỉ thuật,để đảm bảo tính kinh tế và dẽ dàng thi công chúng ta chọn triền ngang,2 giá xe. Lựa chọn độ dốc ( i ) đối với triền ngang có L tau =171 m > 150 m i = Chọn i = Hình 1.4: (minh họa) Sơ đồ xe giá ngiêng trong triền ngang SVTT: Nhóm 3-II Trang 3 Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên 1:Đệm tàu ; 2:Con lăn (để phân bố lực đều hơn) ; 3:Đệm cao su giảm sóc 1 –Kích Thước Sơ Bộ Theo tiêu chuẩn ngành 22TCN222-95,để xác định mực nước tính toán đối với khu nước của cảng được xác định tùy thuộc vào hiệu số giữa H50%,Hmin. Do số liệu thủy văn của khu vực còn bị han chế,sự quan trắc không có tính quy mô số liệu lấy ở đây là tra các số liệu mực nước theo 2 đường tấn suất mực nước đỉnh cao và đường tần suất chân triều. H 50% - H min =76.5-(-327)=403.5 cm Mực nước cao thiết kế P= 1% theo đường suất bảo đảm mực nước cao nhất hang năm.  Mực nước cao thiết kế MNCTK:+1.08 (m) (P=1% - đường tấn suất mực nước đỉnh cao).  Mực nước thấp thiết kế MNTTK:-0.54 (m) (P=99%đường tấn suất mực nước đỉnh cao).  CAO TRÌNH ĐỈNH BẾN: • Theo tiêu chuẩn kiểm tra: CĐĐB = H 1% + a a = 1 m độ vựot cao H 1% cao độ mực nước ứng với tần suất P 1% trên đường tần suất tích lũy mực nước đỉnh lũ căn cứ vào tài liệu thủy văn ta có H 1% = 1.08 m CĐĐB = 1.08 + 1=2.08m • Theo tiêu chuẩn cơ bản : CĐĐB = H 50% + a với H 50% cao độ mực nước tính bằng m , lấy trên đường tần suất lũy tích mực nước đường chân chiều .ứng vói tần suất P 50% theo tài liệu thủy văn 5 ta có : H 50% = -0.91m a : độ vượt cao a = 2 m CĐĐB = -0.91 + 2=1.09 m Lấy Cao độ đỉnh bến là Max CĐĐB(tiêu chuẩn kiểm tra;tiêu chuẩn cơ bản)=2.08 m  CAO TRÌNH ĐÁY BẾN: Độ sâu trước bến được xác định theo công thức sau: Ho=T+Z 1 +Z 2 +Z 3 +Z 4 +Z 0 T:mớn nước của tầu tính toán Z 1 :dự phòng chạy tàu tối thiểu lấy Z 1 =0.04T=0,04*9.4= 0.376(m) Z 2 :dự phòng do song,vị trí cảng trên sông Thị Vải sóng không ảnh hưởng đến khai thác.  Z 2 =0 Z 3 :dự phòng về vận tốc ứng với vận tốc độ chạy tàu (Z 3 =0) Z 4 :dự phòng do sa bồi(Z 4= 0.5m) Z 0 : dự phòng do sự lệch tàu,lấy Z 0 =0,026B t =0,026*22.1=0,5746(m) o =T+Z 1 +Z 2 +Z 3 +Z 4 +Z 0 =9.4+0.376+0+0+0.5+0.5746=10.85(m) →Cao trình đáy bến: ∇đáy =MNTTK – H 0 với MNTTK= 0.54 m ∇đáy =0.54-(9.197)= -10.31 (m) SVTT: Nhóm 3-II Trang 4 Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên  MỰC NƯỚC HẠ THỦY:Trong nhà máy đóng tàu, mực nước hạ thủy(MNHT) là một yếu tố quan trọng trong khi thiết kế công trình thủy công. Nó ảnh hưởng đến chi phí đầu tư và hiệu quả khai thác công trình. Nếu lấy MNHT với tần suất cao thì việc hạ thủy được thuận tiện do không phải chờ con nước, quá trình sản xuất được liên tục nhưng giá thành xây dựng tăng. Ngược lại nếu lấy MNHT với tần suất thấp thì việc hạ thủy phải chờ đợi, quá trình sản xuất của nhà máy bị gián đoạn nhưng già thành xây dựng lại giảm. Do vậy, MNHT cũng ảnh hưởng rất lớn tới công suất sử dụng đường triền. Số lượng tàu sửa chữa: 10 chiếc + 2 tàu đóng mới= 12 tàu Số lần nâng hạ thủy trung bình một ngày : n= = 0.075 lần Thời gian nâng hạ tàu: chọn t= 6h P= × 100% = × 100%= 1.875% Với : P : tần suất xuất hiện MNHT n : số lần kéo tàu trên đường triền trong một ngày t : thời gian cần thiết kéo tàu trên đường triền (giờ) Theo số liệu thủy văn và ngoại suy, MNHT lấy theo đường tần suất mực nước đỉnh cao ta có: MNHT= +1.05 m Vậy MNHT là 1.05 m 2-Tính Toán Số Lượng Bệ Và Số Lượng Bến. 2.1 Số Lượng Bệ. SVTT: Nhóm 3-II Trang 5 Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên 2.1.1 - Tính Toán Số Lượng Bệ (N): Theo CT (3-7) tr35 CTTC – Ts.Phạm Văn Thứ: Trong đó : K b : Hệ số phân bộ công việc không dều giữa các tháng trong năm, K b =1.1 T ob : Số ngày khai thác bệ trong năm thường lấy: T ob =320 (ngày) T b : Thời gian hay khối lượng công việc được thực hiện trên bệ T b = A i : Số tàu sửu chữa hoặc đóng mới T i : Thời gian trung bình để đóng và sửu chữa  Với công tac đóng mới : Thời gian đóng mới tàu 18000 DWT khoảng một năm đến một năm rưỡi, để cho thuận tiện việc chế tạo cũng như giảm bớt thời gian tàu nằm trên bệ, ta dùng phương án đóng tàu theo phân đoạn trong xưởng rồi mới đưa ra bệ lắp ghép.Thời gian gia công cấu kiện và đóng phân đọan (thực hiện trong phân xưởng) vì vậy thời gian tàu nằm trên bệ sẽ ít hơn .chọn thời gian tàu nằm trên bệ là 300 ngày. T i =250 (ngày) A i = 2 (tàu)  T b = 250*2 =500 (ngày)  Với công tác sửu chữa tàu : Tùy thuộc vào mức độ hư hỏng của con tàu mà có thời gian sửu chữa khác nhau,ta chọn thời gian trung bình đẻ sửa chữa một con tàu là 60 ngày. T i = 40 (ngày) A i = 10 (tàu)  T b = 40*10 =400(ngày)  Chọn -Số bệ đóng mới là 2 bệ -Số bệ sủa chữa là 2 bệ 2.1.2 - Tính toán kích thước bệ : - Chiều dài bệ: L b = L t + 2*l Trong đó: l: Chiều dài dự trữ : l = 3 ÷10 (m),chọn l = 6 m L t = 171 (m) ⇒ L b = 171+2x6=183 m - Chiều rộng bệ: B b = B t +2*b Trong đó: b: Chiều rộng dự trứ hai bên, b = 2 ÷ 3 (m), chọn b = 3 m B t : Chiều rộng tàu =22.1m ⇒ B b = 22.1+2x3= 28.1m 2.2 Số Lượng Bến Trang Trí. Bến trang trí là vị trí cuối cùng để hoàn thành nốt những phần việc của một dây chuyền công nghệ đóng mới tàu sau khi đã hạ thủy (trang trí phần trên boong và lắp ráp một số máy móc thiết bị), hoặc là nơi tháo dỡ máy móc thiết bị trước khi đưa con tàu lên cạn để sửa chữa và trang trí, lắp máy sau khi sửa chữa xong một con tàu. Để nâng hạ các thiết bị phục vụ quá trính sửa chữa trên bến ta chọn cần trục KUROV có sức nâng 16(T) , khẩu độ ray là 10.5m Bố trí tuyến bên trang trí phải chú ý đến việc liên hệ giữa bến trang trí, công trình nâng hạ và bệ sao cho thuận tiện. 2.2.1 : Tính toán số lượng bến trang trí : Theo CT (3-7) tr35 CTTC –TS.Phạm Văn Thứ: SVTT: Nhóm 3-II Trang 6 Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên Trong đó : K t : Hệ số phân bộ công việc không dều theo thời gian, K t =1.1 T ot : Thời gian khai thác T ot =320 Ngày T t : Thời gian hay khối lượng công việc được thực hiện trên bệ T t = A i : Số lượng tàu cần sử chữa = 10 Tàu B i : Thời gian tàu đậu trên bến  Thời gian tàu đậu trên bến cho việc sửa chữa hoặc lắp ráp trang trí cho tàu sửa chữa tính trung bình là 8 ngày/tàu  T t =10x8=80 Ngày  Chọn số bến trang trí là 1 bến .  Thời gian tàu đậu trên bến cho việc hoàn thiện tàu đóng mới là 20 ngày . T t =2*20=40(ngày) Số bến trang trí phục vụ cho công việc đóng mới là : N’ = = 0.1357 bến Ta nhận thấy công tác của bến trang trí cho tàu sửa chữa và đóng mới là không khác nhau nhiều.thời gian bố trí cho tàu đóng mới làm việc trên bên trang trí có thể sắp xếp được,ví công đoạn đóng mới tàu chiếm một thời gian rât lớn so với thời gian làm việc của bến trang trí cho một tàu nên việc chọn số bến trang trí cần tránh lãng phí chung ta có thể kết hợp như sau : N bên trang trí =N+N’= 0.275+0.1357=0.4107 ( bến) Vậy chọn số bến trang trí là 1 bến. 2.2.2: Kích thước bến trang trí . Chiều dài bến : Do thiết kế tuyến bến độc lập nên lấy L b = (0,6 ÷ 0,8).L t Chọn L ben = 0.75 L t =0.75x171=128.25 m Để thuận tiện cho việc tính toán và thi công ta chọn L b =130 m Chiều rộng bến : Vậy B ben = Trong đó : B tr –Khoảng cách dữ trữ trước bờ =2.75 m B r -Chiều rộng ray =10.5 m B dt -Khoảng cách dữ trữ an toàn cho cần trục chọn 1.25m  B ben =2.75+10.5+1.25=14.5 m Để thuận tiện cho việc thi công và liên hệ giao thông trong nhà máy, ta chọn cao trình mặt bến bằng cao trình mặt xưởng. 3- Phân Bố Tải Trọng Xuống Đường Trượt SVTT: Nhóm 3-II Trang 7 Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên Ta thấy việc kéo tàu trong đường triền khi chuyển sang sơ đồ tính gồm một hệ đàn hồi .Việc giải quyết hệ này gặp nhiều khó khăn nếu muốn tính chính xác . Do vậy để giải bài toán đơn giản mà vẫn đảm bảo độ chính xác người ta coi sự phân bố tải trọng của tàu gần đúng như sau: Với m bằng : m= = = 57.17(t/m) Trọng lượng hạ thủy của tàu Q = D/3 ( D là lượng giãn nước của tàu D=24444(T) 4 –Lựa Chọn Xe Chở Tàu : SVTT: Nhóm 3-II Trang 8 Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên Xe chở tàu 2 tầng xe,xe tâng trên chở tàu và trực tiếp đưa tàu ra vào bệ ,xe phân đoạn chọn sức chở mỗi xe là 500T tính toán các kích thước của xe phân đoạn ta căn cứ vào giáo trình “Công Trình Thủy Công “ của thầy Phạm Văn Thứ trang 63 : Bề rộng xe chở tàu được xác định theo công thức : B xe = a + 2* a Với xe chạy trên hai ray a = 2.5 m a khoảng cách dự trữ giữa hai đầu a = (0.6 1) chọn a = 0.75 m B xe = 2.5 + 2*0.75 = 4 ( m )  Chiều dài xe chở tàu ( theo chiều rộng tàu ) L xe = 0.65*B t = 0.65*22.1=14.365 ( m ) khoảng cách hai đầu ngoài xe là 0.6 m. Chọn chiều dài xe chở tàu là : 15.2 m Xe giá nghiêng dùng để chở xe chở tàu trên mặt nghiêng -Kích thước xe giá nghiêng phải đủ để xe chở tàu đặt trên nó . Để kinh tế ở đây ta chọn kích thước xe giá ngiêng bằng kích thước xe giá bằng Gọi P k là áp lực cho phép của bánh xe [P k ]= 2R× b r ×[σ] b r :chiều rộng bộ phận công tác của đỉnh ray : b r =0.06m R :bán kính bánh xe =0.3m [σ] :ứng suất cho phép vật liệu làm bánh xe,dự kiến dùng thép đúc có [σ]= 80kG/cm 2 =800T/m 2 [P k ]= 2R× b r ×[σ]=2×0.3×0.06×800 =28.8 T  mặt khác có công thức và Q btxe =L xe ×m i L xe =15.2m m i :trọng lượng bản thân trên 1m rộng xe. Với tầng xe trên cùng lấy m i =0.08×m=0.08×57.17=4.5736 T Q btxe = 4.7536×15.2 =69.518 (T)  Sức chịu tải của 1 xe (Q xe ) Giải dầm kê trên các gối cưng bằng phương pháp 3 mômen Chọn số phân doạn xe chở tàu là 14 và khoảng cách giữa các xe chở tàu lần lượt là: + l 1 = 7.5(m) + l 6 = 12 (m) + l 11 = 12(m) + l 2 = 12(m) ) + l 7 = 12 (m) + l 12 = 12(m) + l 3 = 12 (m) + l 8 = 12 (m) + l 13 = 12(m) + l 4 = 12 (m) + l 9 = 12(m) + l 14 = 12(m) +l 5 = 12 (m) + l 10 = 12(m) + l 15 = 7.5(m) SVTT: Nhóm 3-II Trang 9 Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên Có m = 57.17 (T/m) 0.6m= 34.302 (T/m) 0.5m= 28.585(T/m) Ta quy 2 phần congsol 2 bên thành 1 momen và 1 lực tập trung tại gối kế bên. + Tại gối 1: Ta có tung độ tải trọng tập trung là 37.31 /m (tính theo tam giác đồng dạng) Mo =34.302(37.31-34.302) =992 (Tm) Qo = =34.3027.5+(37.31-34.302)7.5= 268.545(T) + Tại gối 14: Ta có tung độ tải trọng tập trung là 32.346 T/m (tính theo tam giác đồng dạng) M 13 =28.585+(32.346-28.585)=839.21(Tm) Q 13 =28.5857+(32.346-28.585)7=228.49 (T) Ta có hệ cơ bản Với phương trình tổng quát như sau : l i *M i-l + 2(λ i + λ i+1 )*M + l i+1 *M i+1 + 6*E*I 0 * pi =0 Với pi được tính bằng công thức sau : ∆ pi = SVTT: Nhóm 3-II Trang 10 [...]... + 2( *M1 + l2*M2 + 6*E*Io* p1 =0 (1 ) l2*M1 + 2( *M2 + l3*M3 + 6*E*Io* p2 =0 (2 ) l3*M2 + 2( *M3 + l4*M4 + 6*E*Io* p3 =0 (3 ) l4*M3 + 2( *M4 + l5*M5 + 6*E*Io* p4 =0 (4 l5*M4 + 2( *M5 + l6*M6 + 6*E*Io* p5 =0 (5 ) l6*M5 + 2( *M6 + l7*M7 + 6*E*Io* p6 =0 (6 ) l7*M6 + 2( *M7 + l8*M8 + 6*E*Io* p7 =0 (7 ) l8*M7 + 2( *M8 + l9*M9 + 6*E*Io* p8 =0 (8 ) l9*M8 + 2( *M9 + l10*M10 + 6*E*Io* =0 (9 ) p9 l10*M9 + 2( *M10 + l11*M11 + 6*E*Io*... 1.5 (Dung Kêt cấu cứng tra bảng 5-4-Phạm văn Th ) Pk =1.5* = 33.38 (T) 8.Kích thước đương triền: 8.1-Chiều sâu mút triền Chiều sâu mút đường triền được tính theo cơng thức Hm = T + K + Hk + a + a’ + lx*i Với: + T: Mớn nước của tàu rỗng hang T = 3.6(m) + K: Độ sâu dự trữ đệm tàu và đáy tàu lấy trong khoảng 0,2 ÷ 0,3(m).Chọn K = 0,2(m) + Hk = 0 (vì chiều cao đệm sống tàu tính gộp vào xe chở tàu) + a’:... là :(K =C*b) ybù=* A(x )+ * B(x) Mbù= * C(x )+ * D(x) (3 ) Qbù=* D(x) + * A(x) Nội lực tính tốn trong bài tốn P đặt tại vị trí thứ 2 là: Y1.1=y1 + ybù M1.1=M1 + Mbù Q1.1=Q1 + Qbù Nội lực tại cả 1 vị trí đặt tải của P là: Ybt1=y1.1 + y0 Mbt1= M1.1 + M0 Qbt1= Q1.1 + Q0 Bài tốn số 3: Là bài tốn với tải trọng Pk đặt tại vị trí số 2 và cũng dùng phương pháp tải trọng bù Kết quả trường hợp dầm dài vơ hạn với... = -4* M10 Q10 0 Q0 = 4*a* M1 + 4* Q10 Ta đặt các ẩn số vào cho bài tốn trở nên đơn giản hơn :( Theo cơng thức CHAU NGOC AN) A(x)=e-αx* (cosαx + sinαx) B(x)= e-αx * sinαx C(x)= e-αx* (cosαx - sinαx) D(x)= e-αx *cos αx Nội lực tại vị trí 1 gây ra với dầm dài vơ hạn là: SVTT: Nhóm 3-II Trang 18 Đồ Án Mơn Học Thủy Cơng GVHD : Trịnh Thanh Kiên Y1= * A(x) M1= *C(x) (2 ) Q1= *D(x) Nội lực trong ray do tải trọng... l9*M9 + 6*E*Io* p8 =0 (8 ) l9*M8 + 2( *M9 + l10*M10 + 6*E*Io* =0 (9 ) p9 l10*M9 + 2( *M10 + l11*M11 + 6*E*Io* l11*M10 + 2( *M11 + l12*M12 + 6*E*Io* p11 =0 (1 1) l12*M11 + 2( *M12 + l13*M13 + 6*E*Io* p12 =0 (1 2) l13*M12 + 2( *M13 + l14*M14 + 6*E*Io* p13 =0 (1 3) p10 =0 (1 0) Dùng excel giải hệ phương trình ma trận nghịch đảo: Ma Trận Nghịch Đảo 0.0223 -0.006 0.0016 -0.0004 0.0001 -3E-05 8E-06 -2E-06 6E-07 -2E-07... chở tàu từ 0.61 m, chọn a’= 1m + a: Chiều cao đầu trên của xe giá nghiêng Chọn a = 0,6(m) + lx: Chiều dài xe chở tàu Lx = 15.2 m + i: Độ dốc đường trượt i = 1/12  Hm = 3.6 + 0,2 + 0 + 1 + 0.6 + = 6.67 (m) Cao trình mút triền: CTMT = MNHT – Hm = 1.05–6.67= -5.616 (m) 8.2-Chiều dài đường chiếu đường trượt Chiều dài hình chiếu đường trượt tính bằng cơng thức: SVTT: Nhóm 3-II Trang 13 Đồ Án Mơn Học Thủy. .. biên sau: Tại z=1 thì M=0, Q=0, và ta có Y1a(z-o.5 ) = chβ.cosβ = ch[0.938 5(1 -0. 5)] .cos[0.938 5(1 -0. 5)] = 0.992 Y2a(z-o.5 ) = 0,5.(chβ.sinβ + shβcosβ ) = 0.4685 Y 2(1 )= 0,5.(chβ.sinβ+shβcos )= 0,5.[ch(0.938 5). sin(0.938 5 )+ sh(0.938 5). cos(0.938 5) 0.9143 Y3 ( 1 ) = 0,5.shβsinβ = 0.4366 SVTT: Nhóm 3-II Trang 36 ] = ... hợp lý cho cả tàu đóng mới và sửa chữa Trong đó gồm 4 bệ (cả đóng mới và sửa chữa) C-TÍNH TỐN KẾT CẤU VÀ KIỂM TRA BỘ PHẬN CỦA TRIỀN TÀU I- TÍNH TỐN NỘI LỰC TRONG RAY : I.1-Hệ số làm việc của ray : μ=  Trong đó : (tra bảng trang 29 tai liệu học tập) • a: chiều rộng của tà vẹt a = 2030 cm, lấy a=25cm • b: chiều dài của tà vẹt b= 80 100 cm, lấy b=100cm • C: hệ số nền C =6 kg/cm3 , (tra bảng 1 đầu trang... dầm thỏa mãn điều kiện sau thì dầm đã cho được gọi là dầm dài: l 2π () 1/4 (* ) =2*3.14 *)1 /4 =4.24 (m)  Trong đó : • E: mơ đun đàn hồi của ray, E= 2.1*107 (T/m 2) • J: mơ ment qn tính ray,J= 1489*10-8 (m 4), chọn ray P43 • b: chiều dài của tà vẹt b= 80 100 cm, lấy b=100cm • C: hệ số nền C =6 kg/cm3 , (tra bảng 1 đầu trang 29 tài liệu học tập) Đường ray nằm trên các tà vẹt có kích thước bé và có khoảng cách... học tập) o l: khoảng cách giữa các tà vẹt l= 2030 cm, lấy l=30 μ = = 5 (kg/cm 2)= 5000 (T/m 2) I.2-Hệ số đàn hồi : Theo CTTC, hệ số đàn hồi : α=  Trong đó : SVTT: Nhóm 3-II Trang 14 Đồ Án Mơn Học Thủy Cơng GVHD : Trịnh Thanh Kiên • μ=5000 (T/m 2), theo tính tốn trên • E: mơ đun đàn hồi của ray, E= 2.1*107 (T/m 2) • Chọn ray P43 có cac đặc trưng hình học sau: • Wxtrên=208.3(cm 3) ;Wxdưới=217.3(cm 3) • J: . 12(m) + l 2 = 12(m) ) + l 7 = 12 (m) + l 12 = 12(m) + l 3 = 12 (m) + l 8 = 12 (m) + l 13 = 12(m) + l 4 = 12 (m) + l 9 = 12(m) + l 14 = 12(m) +l 5 = 12 (m) + l 10 = 12(m) + l 15 . tại gối kế bên. + Tại gối 1: Ta có tung độ tải trọng tập trung là 37 .31 /m (tính theo tam giác đồng dạng) Mo =34 .30 2 (3 7 .31 -34 .30 2) =992 (Tm) Qo = =34 .30 27. 5+ (3 7 .31 -34 .30 2)7 .5= 268.545(T) + Tại. (1 0) l 11 *M 10 + 2( *M 11 + l 12 *M 12 + 6*E*I o * p11 =0 (1 1) l 12 *M 11 + 2( *M 12 + l 13 *M 13 + 6*E*I o * p12 =0 (1 2) l 13 *M 12 + 2( *M 13 + l 14 *M 14 + 6*E*I o * p 13 =0 ( 1 3) Dùng