Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 65 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
65
Dung lượng
1,18 MB
Nội dung
Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA MỤC LỤC SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 1 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Chữ ký của giáo viên hướng dẫn: SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 2 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA PHẦN I: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG A.THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 2A Theo sơ đồ mặt bằng tổng thể khu đất tại Đường 30 tháng 4, Thị xã Tây Ninh, Tỉnh Tây Ninh công tác khoan khảo sát phục vụ cho việc thiết kế công trình KHU PHỐ THƯƠNG MẠI LIÊN KẾ 25 CĂN có 3 vị trí khoan khảo sát địa chất; HK1, HK2, HK3. - Mực nước ngầm nằm ở độ sâu 5.5m tại cả 3 HK. - Chiều sâu khoan khảo sát là 15m/mỗi hố khoan có các trạng thái của đất nền như sau: 1. Lớp đất số 1: ( Chỉ có tại HK1) Đất sét lẫn cát, màu nâu đỏ, dày 0.5m 2. Lớp đất số 2: Sét pha nhiều cát, màu xám nhạt đến xám trắng đốm nâu vàng/ nâu đỏ, độ dẻo trung bình- trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng, gồm 2 lớp: • Lớp 2a: Trạng thái dẻo cứng: có bề dày tại HK1=5.5m, HK2=5.3m, HK3=3.2m với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau: Độ ẩm: W = 21.4 % Dung trọng tự nhiên: = 18.85 kN/m 3 Sức chịu nén đơn : Q u = 12.11 kN/m 2 Lực dính đơn vị: C = 15.1 kN/m 2 Góc ma sát trong: = 14 0 30 ’ • Lớp 2b: Trạng thái nửa cứng, có bề dày tại HK3=2.5m với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau: Độ ẩm: W = 20.1 % Dung trọng tự nhiên: = 19.17 kN/m 3 Lực dính đơn vị: C = 24.1 kN/m 2 Góc ma sát trong: = 17 0 3. Lớp đất số 3: Sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite, màu nâu đỏ vân xám trắng đốm vàng nâu, độ dẻo trung bình-trạng thái nửa cứng; có bề dày tại HK1=1.5m, HK2=1.9m, HK3=1.3m với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau: Độ ẩm: W = 20.1 % Dung trọng tự nhiên: = 19.72 kN/m 3 Dung trọng đẩy nổ = 10.31 kN/m 3 Lực dính đơn vị: C = 25.5 kN/m 2 Góc ma sát trong: = 16 0 30’ SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 3 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA 4. Lớp đất số 4: Cát mịn lẫn bột, màu xám trắng vân nâu vàng nhạt-trạng thái bời rời; có bề dày tại HK1=4.1m, HK2=4.3m, HK3=4.5 với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau: Độ ẩm: W = 25.7 % Dung trọng tự nhiên: = 18.6 kN/m 3 Dung trọng đẩy nổi = 9.25 kN/m 3 Lực dính đơn vị: C = 2.5 kN/m 2 Góc ma sát trong: = 27 0 5. Lớp đất số 5: Sét lẫn bột và ít cát, màu xám trắng/ nâu đỏ nhạt đến nâu nhạt, độ dẻo cao-trạng thái nửa cứng; có bề dày tại HK1=3.4m, HK2=3.5m, HK3=3.5m với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau: Độ ẩm: W = 25.1 % Dung trọng tự nhiên: = 19.82 kN/m 3 Dung trọng đẩy nổi : = 9.95 kN/m 3 Sức chịu nén đơn : Q u = 20.60 kN/m 2 Lực dính đơn vị: C = 29.0 kN/m 2 Góc ma sát trong: = 15 0 Trong phạm vi khảo sát, địa tầng chấm dứt ở đây. SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 4 15000 48000 60000 34000 400 800 = 16900 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA B.THIẾT KẾ MÓNG BĂNG I. SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN Số liệu cho từ mã đề: 20 1.5 4.8 6.0 3.4 737 110 118 Lực tác dụng tại các chân cột: tt tt tt tt tt tt 1 0 1 0 1 0 tt tt tt tt tt tt 2 0 2 0 2 0 tt tt tt tt tt tt 1 0 1 0 1 0 tt tt tt tt tt 3 0 3 0 3 N =0.3×N ; M =0.5×M ; H =0.5×H N =0.8×N ; M =0.9×M ; H =0.7×H N =0.3×N ; M =0.5×M ; H =0.5×H N =1.1×N ; M =M ; H =0.9×H tt 0 tt tt tt tt tt tt 4 0 4 0 4 0 tt tt tt tt tt tt 5 0 5 0 5 0 N =N ; M =0.8×M ; H =H N =0.5×N ; M =0.6×M ; H =0.6×H Giá trị tính toán: SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 5 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA Cột A 221.1 59 55 B 589.6 82.6 99 C 810.7 106.2 110 D 737 118 88 E 368.5 70.8 66 Giá trị tiêu chuẩn: Cột A 192.26 51.3 47.83 B 512.70 71.83 86.09 C 704.96 92.35 95.65 D 640.87 102.61 76.52 E 320.43 61.57 57.39 II. CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG − Móng được đúc bằng bê tông B20 (M250) có Rbt = 0.9MPa (cường độ chịu kéocủa bê tông); R b = 11.5 MPa ( cường độ chịu nén của bê tông); Mô đun đàn hồi E = 2.7x 10 3 MPa = 2.7 x 10 7 KN/m 2 − Cốt thép trong móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 280MPa − Cốt thép trong móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép đaiRs = 225 MPa − Hệ số vượt tải n = 1,15. − γtb giữa bê tông và đất = 22KN/m 3 =2,2T/m 3 III. CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG Đáy móng nên đặt trên lớp đất tốt, tránh đặt trên rễ cây hoặc lớp đất mới đắp, lớp đất quá yếu. Chiều sâu đôn móng: Chọn D f = 2 m . Chọn sơ bộ chiều cao h: h = l i max = ×6 = (0.5÷1) Chọn h = 0.7 m IV. XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG(BxL) SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 6 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA 1 1 ( ) 4 5 4 b l l= ÷ 1 1 ( ) 1 5 3 a l l= ÷ l b = (0.68 0.85) (m) Chọn l b = 0.8 m l a = (0.3 0.5) (m) Chọn l a = 0.4 m Tổng chiều dài móng băng là: L = l a + l 1 + l 2 +l 3 + l 4 + l b L = 0.4+1.5+4.8+6.0+3.4+0.8=16.9m 1. Xác định bề rộng móng ( b ) Chọn sơ bộ b = 1 m Thông số địa chất lớp 2: 3 3 ' 18.85 / : 15.1 / : 14 30 t o KN m c kN m γ ϕ = = = Đáy móng tại lớp số 2 Với góc nội ma sát = 14 0 30’ ( Dùng phương pháp nội suy): => a. Điều kiện ổn định của nền đất đáy móng. tc tc P 1.2 R max tc tc P R TB tc P > 0 min ≤ × ≤ (1) Trong đó: : cường độ (sức chịu tải tc) của đất nền dưới đáy móng. m m tc ' 1 2 R = (A bγ +B D γ +D c) f K tc × × × × × × × , : p lực tiêu chuẩn cực đại và cực tiểu do móng tác dụng lên nền đất. Khoảng cách từ các điểm đặt lực đến trọng tâm đáy móng + d 1 = – l a = – 0.4 = 8.05(m) + d 2 = – (l a +1 1 )= – (0.4 + 1.5) = 6.55(m) SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 7 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA + d 3 = – (l a +1 1 +l 2 )= – (0.4 + 1.5+4.8) = 1.75(m) + d 4 = –( l b +l 4 )= – (0.8+3.4) = 4.25(m) + d 5 = – l b = – 0.8 = 7.65(m) Tổng tải trọng tác dụng theo phương đứng: * N tt = 221.1+589.6+810.7+737+368.5 = 2726.9 (KN) * H tt = 59+82.6+106.2+118-70.8 = 295(KN) * + + Trong đó: ∑ M tt = 55+99+110+88-66=286 (KN.m). * d i = (× d 1 × d 2 ×d 3 + ×d 4 + × d 5 ) = –221.1×8.05–589.6×6.55–810.7×1.75+737×4.25+368.5×7.65= – 1109.19(KN.m) ∑ ×h = (× h+×h+×h+×h-×h) = 295×0.7 = 206.5(KN.m) ⇒ M tt = | 286 – 1109.19 + 206.5 |= 616.69(KN.m) +/ Tải trọng tiêu chuẩn: tt tc N 2726.9 N = = = 2371.21 n 1.15 tt tc H 295 H = = = 256.52 n 1.15 tt tc M 616.69 M = - = = 536.25 n 1.15 Tính khả năng chịu tải đất nền dưới dáy móng ( ) cDBDAb K mm R f tc tc ++= * 21 γγ Trong đó: SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 8 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA - m 1 =m 2 =k tc =1 - Đáy móng tại lớp 2 có 0 0.3089 14 30' 2.2354 4.7678 A B D ϕ = ÷ = = ÷ ÷ = > - ( ) * 2 2 18.85 37.7 / f D KN m γ ×= = ( ) 1.1 2 0,3089 1 18.85 2.2354 37.7 15.1 4.7678 162.09 / 1 tc R KN m × × × × = + + = Xác định sơ bộ diện tích đáy móng: Ta có: 2371.21 2 20.08 162.09 (22 2) . tc N F m tc tb R D f γ ≥ = = − × − suy ra: 20.08 1.18 16.9 F b m L ≥ = = Chọn b = 1.8 (m) 2 max 2 2 6. 2371.21 6 536.25 (22 2) 126.76 / 1.8 16.9 1.8 16.9 tc tc tc tb f N M P D KN m F bl γ = + + =×+ × = × × + 2 min 2 2 6. 2371.21 6 536.25 (22 2) 114.24 / 1.8 16.9 1.8 16.9 tc tc tc tb f N M P D KN m F bl γ = − + =×+ × = × × − 2 2371.21 22 2 121.95( / ) 1.8 16.9 tc tc tb tb f N P D KN m b l γ = + × = + × = × × Tính lại Rtc Xét ảnh hưởng của mực nước ngầm đến móng công trình d= 5.5- Df = 5.5 - 2 = 3.5 (m) SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 9 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA 14 30' tan(45 ) 1.8 tan(45 ) 2.32( ) 2 2 o o o k b b m γ × = × + = × + = d > k x b nên γ = γ t =18.85 (KN/m3) ( ) 2 1.1 0,3089 1.8 18.85 2.2354 37.7 15.1 4.7678 166.75 / 1 tc R KN m= + + =× × × × Kiểm tra điều kiện ổn định: 2 2 2 2 max 2 min 121.95( / ) 166.75( / ) 126.76( / ) 1,2 201.1( / ) 114.24( / ) 0 tc tc tb tc tc tc P KN m R KN m P KN m R KN m P KN m = ≤ = = ≤ = = ≥ Vậy thỏa ĐK ổn định SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 10 [...]... ta có bài toán thỏa mãn điều kiện về độ lún SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 12 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG V GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN NGANG 1 Xác định: 2 Xác định chiều cao móng: +/ +/ +/ +/Chọn chiều cao của bản hb: Ta có: +/Chọn chiều cao của cánh móng: +/Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ ở đáy móng SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 13 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG VI... 0.858 0.858 0.000 Biểu đồ lực cắt của dầm móng băng SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 22 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA Biểu đồ Moment của dầm móng băng |6 |4 |3 |1 |1 |5 |2 |4 |2 |7 |6 |8 |9 |8 |9 |3 |5 Tính toán cốt thép chịu lực trong dầm móng |7 Xác định vị trí trục trung hòa: So sánh Mf với tất cả các giá trị Momen tại nhịp và gối được xuất ra từ biểu đồ Sap2000 Ta kết luận... NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 28 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA - Chiều dài từ mũi cọc lên đáy đài là 26.4 (m) 4 Chọn kích thước tiết diện ngang của cọc Chọn cọc hình vuông có cạnh 40 * 40cm Diện tích tiết diện ngang của cọc là AP = 0.4*0.4 = 0.16 (m2) Chu vi tiết diện ngang của cọc là u = 4*0.4 = 1.6 (m) SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 29 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG SVTH: NGUYỄN... là: SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 33 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA φ = 1.208 – 0 0000288 λ2 – 0.00167 = 1.028 – 0 0000288 × × λ 46.22 – 0.00167 × 46.2 = 0.89 × × × × × × × Pvl = φ(Rb Ab+RSAS) = 0.89 (11.5 103 0.158+280 103 2036 10-6) = 2125 (KN) SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 34 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA 2 Sức chịu tải của cọc theo điều kiện nền đất... móng là 10 cm Tra bảng ta có: ξ R = 0.656; αR = 0.441 Kích thước cột sơ bộ là : SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 31 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Fc = β × GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA N max 2948 ×100 = 1.2 × = 3076(cm 2 ) Rb 115 Chọn cột: 60cm × 60 cm có FC = 3600 cm2 SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 32 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA 6 Xác định thép làm cọc Cốt thép trong cọc loại CII, A-II... MỎNG) SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 26 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG • GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA M= 1 × 96.84 × (1.8 − 0.5) 2 = 20.45 8 KN.m Diện tích cốt thép: • As== 245.91 mm2 Chọn để tính toán As= 78.5mm2 As 78.5 số thanh n= =3.13 chọn 5 thanh thép 1000 4 −1 Khoảng cách a= = 250 mm Vậy kết luận thép số 4 chọn 5 @250 THANH THÉP SỐ 05 CHỌN @250 THANH THÉP SỐ 06 CHỌN SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121... cả các giá trị Momen tại nhịp và gối được xuất ra từ biểu đồ Sap2000 Ta kết luận Mf >Mmax (của cả gối và nhịp) trục trung hòa đi qua cánh, tính theo tiết diện hình chữ nhật SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 23 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA TÍNH TOÁN THANH THÉP SỐ 1 (THÉP TẠI NHỊP) TẠI MC 2- 2 ;4-4; 6-6;8-8 Tính thép với tiết diện hình chữ T lật ngược Do tiết diện tính là hình chữ... AS (cm2) 0.003 0.036 0.049 0.005 1.310 16.775 22.678 2.182 SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH Chọn thép AS Chọn thép(cm2) Hàm lượng % 2φ20 6φ20 2φ20+4φ22 2φ20 6.28 18.84 21.48 6.28 0.055 0.166 0.189 0.055 MSSV:1051022121 Trang: 24 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA TÍNH TOÁN THANH THÉP SỐ 2 (THÉP TẠI GỐI) TẠI MC 1-1 ;3-3 ; 5-5 ; 7-7 ; 9-9 Tính toán với tiết diện chữ nhật 0.4m x0.7m αm = M γ b × Rb × b × h02 ξ... ÁN NỀN MÓNG 133 134 134 135 135 136 136 137 137 138 138 139 139 140 140 141 141 142 142 143 143 144 144 145 145 146 146 147 147 148 148 149 149 150 150 151 151 152 152 153 153 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 0.00 0.10 SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH... P2i = P1i + gli ⇒ e2i (theo bảng 1) Tính lún: Ta dùng phương pháp cộng lún từng lớp phân tố Chọn mẫu đất tính lún Tính lún từ độ sâu 3.5 - 4 (m) P (KN/m2) 25 50 SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH 100 200 400 MSSV:1051022121 800 Trang: 11 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Hệ số e GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA 0.715 0.695 0.670 0.638 0.603 0.560 Tính lún từ độ sâu 5.5 - 6 (m) P (KN/m2) 25 50 100 200 400 800 Hệ số e 0.746 0.725 0.700 0.670 . Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA MỤC LỤC SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 1 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN . Chữ ký của giáo viên hướng dẫn: SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 2 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA PHẦN I: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG A.THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 2A Theo sơ đồ mặt bằng tổng. đây. SVTH: NGUYỄN VĂN HOÀNH MSSV:1051022121 Trang: 4 15000 48000 60000 34000 400 800 = 16900 Đ N NỀN MÓNG GVHD: LÊ TRỌNG NGHĨA B.THIẾT KẾ MÓNG BĂNG I. SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN Số liệu