đồ án tốt nghiệp xây dựng cầu đường thiết kế móng trụ cầu

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ MÓNG TRỤ CẦU 1 I - SỐ LIỆU THIẾT KẾ MÓNG TRỤ I.1 - SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT, THỦY VĂN + Trụ thiết kế: lấy trụ T3 để thiết kế điển hình. + Mực nước cao nhất: +3,04 m + Mực nước thấp nhất: - 2,5 m + Mực nước thông thuyền: +1,5 m + Cao độ mặt đất tự nhiên: -2,61 m + Cao độ đỉnh đài cọc: - 3,16 m + Địa chất: +Lớp 1: Bùn sét màu xám nâu xen kẹp cát mỏng trạng thái chảy, Lớp này xuất hiện ở tất cả các lỗ khoan với chiều dày trung bình từ 3,02 m đến 4,50 m. +Lớp 2: Cát hạt mịn màu xám xanh, Lớp này xuất hiện ở tất cả các lỗ khoan với chiều dày trung bình từ 3,19 m đến 5,51 m, +Lớp 3: Sét màu xám xanh lẫn vàng trạng thái nửa cứng, Lớp này xuất hiện ở tất cả các lỗ khoan với chiều dày trung bình từ 7,09 m đến 10,02m, +Lớp 4: Á cát nặng màu vàng xám xanh trạng thái chặt vừa, Lớp này xuất hiện ở tất cả các lỗ khoan với chiều dày trung bình từ 13,44 m đến 19,10 m, +Lớp 5: Cát trung lẫn sạn sỏi màu vàng trạng thái chặt, Lớp này xuất hiện ở tất cả các lỗ khoan khi kết thúc lỗ khoan và chưa thấy lớp đất mới với chiều dày trung bình từ 6,13 m đến 10,35m, + Hình trụ lỗ khoan tại trụ xem cụ thể phần bố trí chung móng trụ. Các số liệu địa chất được tập hợp trong bảng sau đây: 2 Chỉ tiêu KH ĐV Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 Lớp 4 Lớp 5 Độ ẩm W % 48,26 23,60 30,40 23,69 17,80 Dung trọng tự nhiên γ w g/cm³ 1,620 1,780 1,860 1,850 1,940 Dung trọng khô γ k g/cm³ 1,100 1,440 1,550 1,500 1,660 Tỷ trọng D - 2,650 2,660 2,730 2,670 2,660 Hệ số rỗng e 0 - 1,429 0,847 0,916 0,787 0,606 Ứng với cấp tải P 1 e 1 - 1,330 0,819 0,871 0,668 0,612 kG/cm² P 2 e 2 - 1,265 0,800 0,847 0,649 0,601 P 3 e 3 - 1,182 0,779 0,812 0,622 0,589 P 4 e 4 - 1,078 0,753 0,773 0,590 0,577 Hệ số nén lún P 1 a 1 cm²/kG 0,335 0,056 0,089 0,055 0,029 Ứng với cấp tải P 2 a 2 cm²/kG 0,260 0,039 0,048 0,039 0,020 kG/cm² P 3 a 3 cm²/kG 0,166 0,021 0,035 0,027 0,013 P 4 a 4 cm²/kG 0,103 0,013 0,019 0,016 0,006 Sức chống cắt P 1 σ 1 kG/cm² 0,099 0,414 0,591 0,573 0,661 Ứng với cấp tải P 2 σ 2 kG/cm² 0,113 0,702 0,825 1,039 1,248 kG/cm² P 3 σ 3 kG/cm² 0,127 1,041 1,058 1,487 1,887 Độ rỗng n - 58,60 45,90 47,60 43,90 37,70 Giới hạn chảy Wl % 41,30 - 46,50 - 46,50 Giới hạn dẻo Wp % 25,70 - 27,50 - 27,50 Chỉ số dẻo Ip - 15,60 - 19,00 - 19,00 Độ sệt B - 1,45 - 0,150 - 0,150 Độ bảo hoà G - 89,50 74,00 90,00 80,10 75,50 Góc ma sát trong φ 0 - 3 0 12' 17 0 24' 13 0 8' 24 0 33' 31 0 5' Lực dính C kG/cm² 0,09 0,09 0,36 0,12 0,05 Trị số SPT 0↔5 11↔12 19↔32 13↔45 34↔69 I.2 - VẬT LIỆU THIẾT KẾ - Bê tông cọc và đài cọc: ' 30 c f MPa = và 1.5 ' 1,5 0.043* * 0,043*2500 * 30 29440 ( ) c c c E f MPa γ = = = - Cốt thép chủ: thép AIII có 365 y f MPa = và 200000E MPa= . - Thép đai: Thép AII 280 y f MPa = và 200000E MPa = . I.3 - TỔ HỢP TẢI TRỌNG TẠI TIM ĐỈNH ĐÀI CỌC I.3.1 - Trạng thái giới hạn cường độ + Tải trọng thiết kế ở TTGHCĐ tại tim trụ trên đỉnh đài cọc lấy từ phần tổ hợp nội lực thiết kế trụ ta chọn hai tổ hợp sau: 3 + TH3: 2 làn xếp trên 2 nhịp cầu, tải bộ hành xếp 2 bên trên 2 nhịp (TTGHCĐ I) Lực nén V (N) Cắt dọc cầu Hx (N) Cắt ngang cầu Hy (N) Uốn dọc cầu My (N.mm) Uốn ngang cầu Mx (N.mm) 11.711.622 284.375 528 4.095.814.603 1.088.722.917 Ghi chú: (*) Mực nước tính toán: -2,50 m (MNTN) → Chiều cao thân trụ ngập trong nước: 0,66 m → Chiều cao thân trụ nhô lên mặt nước: 8,30 m + TH1: 1 làn xếp trên 2 nhịp cầu, tải bộ hành xếp 1 bên trên 2 nhịp (TTGHCĐ III) Lực nén V (N) Cắt dọc cầu Hx (N) Cắt ngang cầu Hy (N) Uốn dọc cầu My (N.mm) Uốn ngang cầu Mx (N.mm) 10.041.508 131.625 121.804 1.895.777.045 4.787.295.769 Ghi chú: (*) Mực nước tính toán: -2,50 m (MTCN) → Chiều cao thân trụ ngập trong nước: 0,66 m → Chiều cao thân trụ nhô lên mặt nước: 8,30 m I.3.2 - Trạng thái giới hạn sử dụng + Tải trọng thiết kế ở TTGHSD tại tim trụ trên đỉnh đài cọc lấy từ phần tổ hợp nội lực thiết kế trụ ta có: + TH3: 2 làn xếp trên 2 nhịp cầu, tải bộ hành xếp 2 bên trên 2 nhịp (TTGHSD) Lực nén V (N) Cắt dọc cầu Hx (N) Cắt ngang cầu Hy (N) Uốn dọc cầu My (N.mm) Uốn ngang cầu Mx (N.mm) 9.009.480 195.000 104.610 2.808.558.585 1.912.470.297 Ghi chú: (*) Mực nước tính toán: -2,50 m (MNTN) → Chiều cao thân trụ ngập trong nước: 0,66 m → Chiều cao thân trụ nhô lên mặt nước: 8,30 m 4 II - TÍNH SỨC CHỊU TẢI VÀ CHỌN SỐ CỌC II.1 - TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC II.1.1 - Sức chịu tải theo vật liệu + Cọc sử dụng là cọc BTCT đường kính 40x40 cm và có bố trí 8 thanh thép dọc đường kính 25mm đều theo chu vi thân cọc. + Sức chịu tải của cọc theo vật liệu được tính như một cấu kiện cột bêtông cốt thép ngàm tại độ sâu bằng chiều dài chịu nén uốn M L của cọc (xem tính phần sau). + Công thức tính sức chịu tải tính toán của cọc theo vật liệu trong trường hợp chịu lực dọc trục: * r n P P φ = Trong đó: 0,75 φ = - Hệ số sức kháng của cấu kiện bêtông cốt thép chịu nén. ( ) ( ) ' .0,8* 0,85. . n c g st y st P f A A f A λ φ = − + - Sức kháng danh định của cấu kiện có cốt đai thường. + Diện tích nguyên mặt cắt bê tông cọc: ( ) 2 400*400 16.000 g A mm= = + Cọc bố trí đều theo chu vi 8 thanh thép đường kính 25 mm, diện tích tổng cốt thép dọc trong cọc: ( ) 2 2 8*3.14*25 3925 4 s A mm= = + Cường độ chảy dẻo của thép: ( ) 365 y f MPa= + Cường độ chịu nén của bêtông cọc: ( ) ' 30 c f MPa= + Hệ số kinh nghiệm 0,78 λ φ = tra được từ Bảng 3.2 sách Nền Móng-Châu Ngọc Ẩn để xét đến độ mảnh λ của cọc, tra với độ mảnh tính như sau: - Độ mảnh của cọc vuông: 12. . 12 *2*3,9 67,5 0,4 M K L b λ = = = - Trong đó: b = 0,4 m - là chiều rộng cọc. K = 2 - là hệ số chiều dài tính toán. ( ) 3,9 M L m= - Chiều dài chịu nén uốn của cọc (xem phần tính và giải phương trình chính tắc). + Sức kháng danh định: ( ) ( ) ( ) 0,78*0,8* 0,85*30* 160000 3925 365*3925 3.377.423 n P N = − + = + Sức chịu tải dọc trục tính tóan của cọc theo vật liệu: ( ) 0,75*3.377.423 2.533.067 r P N= = 5 II.1.2 - Sức chịu tải theo đất nền II.1.2.1 - Tính sức kháng mũi danh định của cọc + Theo điều 10.7.3.2 của 22TCN 272-05 ta có sức kháng mũi cọc danh định: ( ) * 8,18*160000 1.308.800 p p p Q q A N= = = Trong đó: ( ) 4 400*400 160.000 p A mm = = ( ) orr orr 0,038. . 0,4. c b p l c N D q q N MPa D = ≤ = - là sức kháng mũi đơn vị của cọc theo điều 10.7.3.4.2.a của 22TCN 272-05. ( ) orr 0,4. l c q N MPa= - Sức kháng điểm giới hạn của đất cát dưới mũi cọc. D = 400 mm – đường kính cọc. ( ) ( ) ( ) 33,13 36,66 3,53 3530 b D m mm= − − − = = - là chiều sâu cọc xuyên trong tầng chịu lực chống. ( ) orr 10 10 ' orr 1,92 1,92 * 0,77*log 40* 0,77*log 0,309 24,4 / 300 c v c N N N Bua mm σ     = =         → = N = 40 (búa/300mm) – Số đếm SPT đo được tại mũi cọc. ' v σ - Áp lực tầng phủ hữu hiệu thẳng đứng tại mũi cọc (MPa) + Tính áp lực tầng phủ hữu hiệu thẳng đứng tại mũi cọc: ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ' ' 2 . 0,679*3,43 0,899*5,12 0,903*7,85 0,935*14,12 1,304*3,53 30,9 / 0,309 v dni i v h T m MPa σ σ σ = = + + + + → = = ∑ Trong đó: dni σ và i h - dung trọng đẩy nổi và chiều dày lớp đất thứ i. Dung trọng đẩy nổi của lớp thứ i tính theo công thức chuyển đổi chỉ tiêu cơ lý như sau: ( ) 1 . 1 n dn o D e γ σ − = + Trong đó: D – Tỷ trọng của đất. ( ) 3 1 / n T m γ = - Khối lượng thể tích của nước. o e - Hệ số rỗng của đất. + Dung trọng đẩy nổi và chiều dày của các lớp đất là: Lớp 1: ( ) 1 3,43h m= ( ) ( ) 3 1 2,65 1 *1 0,679 / 1 1,429 dn T m σ − = = + Lớp 2: ( ) 2 5,12h m = ( ) ( ) 3 2 2,66 1 *1 0,899 / 1 0,847 dn T m σ − = = + 6 Lớp 3: ( ) 3 7,85h m= ( ) ( ) 3 3 2,73 1 *1 0,903 / 1 0,916 dn T m σ − = = + Lớp 4: ( ) 4 14,12h m = ( ) ( ) 3 4 2,67 1 *1 0,935 / 1 0,787 dn T m σ − = = + Lớp 5: ( ) 5 3,53h m= (tính tới mũi cọc) ( ) ( ) 3 5 2,66 1 *1 1,034 / 1 0,606 dn T m σ − = = + + Tính sức kháng mũi đơn vị của cọc: ( ) ( ) ( ) 0,038* 24,4*3530 8,18 0,4* 24,4 9,76 400 8,18 p l p q MPa q MPa q MPa = = ≤ = = → = II.1.2.2 - Tính sức kháng thân danh định của cọc + Sức kháng thân cọc theo điều 10.7.3.2 và 10.7.3.4.2b của 22TCN 272-05 là: ( ) 6 * 0,0494*51,2*10 2.529.280 s s s Q q A N= = = + Tổng diện tích xung quanh thân cọc trong đất: ( ) ( ) 6 2 32000* 4*400 51,2*10 s A mm= = + Sức kháng thân đơn vị của cọc: ( ) 0,0019. 0,0019*26 0,0494 s q N MPa= = = Trong đó: N - Số SPT trung bình (chưa hiệu chỉnh) dọc theo thân cọc (Búa/300mm). ( ) 1 4 11 12 12 19 28 32 26 15 20 30 34 40 45 35 34 40 17 26 /300 n i i N N n N Bua mm = + + + + + + + + + + + + + + + + = = → = ∑ II.1.2.3 - Sức chịu tải tính toán của cọc theo đất nền + Theo điều 10.7.3.2 của 22TCN 272-05, ta có sức kháng đỡ tính toán của cọc đơn là: ( ) ( ) . . 0,36*1.308.800 0,36*2.529.280 1.381.709 138,2 R qp p qs ps Q Q Q N T= Φ + Φ = + = ≈ + Trong đó: qp Φ và qs Φ lần lượt là hệ số sức kháng mũi và kháng ma sát bề mặt cọc. Tra bảng 10.5.5-2 trong trường hợp tính theo SPT ta có: . 0,45* 0,45*0,8 0,36 qp qs v λ Φ = Φ = = = Với 0,8 v λ = - tra theo bảng 10.5.5-2 theo phương pháp thi công và đánh giá khả năng chịu lực của cọc trong và sau khi đóng cọc. p Q và ps Q - Sức kháng mũi, sức kháng thân cọc vừa tính ở trên. 7 II.2 - TÍNH VÀ BỐ TRÍ SƠ BỘ CỌC, ĐÀI CỌC II.2.1 - Tính sơ bộ số cọc + Số lượng cọc được tính sơ bộ theo công thức: 11.711.622 * 2,5* 21 1.381.709 tt V n P β = = = (cọc) Trong đó: ( ) 11.711.622 NV = - Tải trọng thẳng đứng tính toán lớn nhất tại tim đỉnh bệ cọc ở trạng thái giới hạn cường độ. ( ) 1.381.709 tt P N= - Sức chịu tải tính tóan của cọc đơn (lấy bằng sức chịu tải theo đất nền). 2,5 β = - Hệ số xét đến ảnh hưởng của mômen. + Chọn số cọc thiết kế: 36 cọc bố trí cách nhau đều theo hai phương bằng 3d = 3*0,4 = 1,2 (m) + Kích thước đài cọc: 10,5 x 4,5 x 1,5 mét. II.2.2 - Bố chí chung hệ móng cọc 8 9 III - TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ III.1 - TÍNH NỘI LỰC VỚI TỔ HỢP TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG DỌC CẦU III.1.1 - Tổ hợp tải trọng tại tim đáy bệ cọc theo phương dọc cầu + Chọn tổ hợp tải trọng tại tâm đỉnh bệ cọc tính theo phương dọc cầu: TH3: 2 làn xếp trên 2 nhịp cầu, tải bộ hành xếp 2 bên trên 2 nhịp (TTGHCĐ I) Lực nén V (N) Cắt dọc cầu Hx (N) Uốn dọc cầu M (N.mm) 11.711.622 284.375 4.095.814.603 Ghi chú: (*) Mực nước tính toán: -2,50 m (MNTN) → Chiều cao thân trụ ngập trong nước: 0,66 m → Chiều cao thân trụ nhô lên mặt nước: 8,30 m + Truyền tổ hợp tải trọng này xuống tim đáy bệ cọc ta có các tải trọng tính toán: * Lực nén thẳng đứng: ( ) ( ) ( ) ( ) 5 5 . 11.711.622 1,25* 10500*4500*1500 * 2,5*10 1*10 13.040.528 DC be c n N V V N N γ γ γ − − = + − = + − → = Trong đó: 1,25 DC γ = - Hệ số tổ hợp của tĩnh tải dùng cho tĩnh tải bệ cọc. ( ) 3 10500*4500*1500 be V mm= - Thể tích bệ cọc. ; c n γ γ - là khối lượng thể tích của bê tông và của nước, ở đây ta xét đến lực đẩy nổi của nước lên bệ cọc chìm trong nước. * Lực cắt dọc cầu: ( ) 284.375 x H N= * Mômen uốn dọc cầu: ( ) . 4.095.814.603 284.375*1500 = 4.522.377.103 . x M M H h N mm= + = + Trong đó: h = 1500 mm là chiều cao bệ cọc. + Vậy tổ hợp nội lực tính toán móng cọc theo phương dọc cầu là: Lực nén N (kN) Cắt dọc cầu Hx (kN) Uốn dọc cầu My (kN.m) 13.041,0 284,0 4.522,377 III.1.2 - Tính chiều dài chịu nén uốn của cọc + Tính chiều dài nén uốn của cọc theo điều 5.2 của 20TCN 21-86: ( ) 0 2 2 0 3,9 0,52 M bd L L m α = + = + = 10 [...]... + Kiểm toán: τN = 486,58 = 17.377,9(kN / m 2 ) ≤ 150.000 ( kN / m 2 ) 0,01*2,8 → Đạt ! III.3.4 - Thiết kế thép đài cọc III.3.4.1 - Thiết kế thép theo phương dọc cầu + Thiết kế thép theo phương dọc cầu coi đài cọc là ngàm congxol tại mép thân trụ, chịu tải trọng thẳng đứng hướng lên từ các hàng cọc nằm phía dưới ngoài phạm vi thân trụ (theo phương dọc cầu) + Sơ đồ tính và tải trọng khi thiết kế thép... f c = 30MPa ≥ 28MPa ) + Diện tích cốt thép thiết kế: 26 ) As = ( 0,85* f c' * a * b 0,85*30*19, 4*10500 = = 14231 ( mm 2 ) fy 365 52φ 22 As = 19757 mm 2 + Chọn hình vẽ trên ) để bố trí cho cốt thép cho bệ cọc theo phương dọc cầu như III.3.4.2 - Thiết kế thép theo phương ngang cầu + Thiết kế thép theo phương ngang cầu coi đài cọc là ngàm congxol tại mép thân trụ, chịu tải trọng thẳng đứng hướng lên từ... N ) → Đạt III.3.2 - Kiểm toán độ bền kết cấu cọc + Cốt thép cọc thiết kế: + Lớp bê tông bảo vệ cọc lấy là 5 cm III.3.2.1 - Kiểm toán cọc chịu tải trọng ở TTGHCĐ + Kiểm toán cọc như cột chịu nén uốn ngàm tại độ sâu bằng chiều dài nén uốn của cọc, đầu trên tự do Chiều dài của cột chính là chiều dài chịu nén uốn LM = 3900 mm Hệ số chiều dài tính toán K = 2 + Tải trọng dọc trục, mômen trên đầu cột là:... hướng lên từ các hàng cọc nằm phía dưới ngoài phạm vi thân trụ (theo phương ngang cầu) + Sơ đồ tính và tải trọng thiết kế thép theo phưong ngang cầu như sau: + Lực V9 và V8; V7 là tổng hợp lực trên các hàng cọc 9; 8 và 7 phía dưới ngoài thân trụ Các lực này lấy khi giải phương trình chính tắc trong trường hợp tổ hợp tải trọng theo phương ngang cầu Lấy các giá trị này từ bảng tính nội lực ta có: V9 =... thiết kế: 0,85* f c' * a * b 0,85*30*61, 6* 4500 As = = = 19366 ( mm 2 ) fy 365 + Diện tích cốt thép tối thiểu: f c' 30 As ,min = 0, 03* b * h * = 0, 03* 4500*1500* = 16644 ( mm 2 ) fy 365 34φ 28 ( As = 20925 mm2 ) + Chọn để bố trí cho cốt thép theo phương ngang cầu cho bệ cọc như hình vẽ trên III.3.4.3 - Thiết kế lực cắt + Lực cắt thiết kế thép đai ở TTGHCĐ lấy trong trường hợp theo phương ngang cầu. .. theo phương dọc cầu: TH3: 2 làn xếp trên 2 nhịp cầu, tải bộ hành xếp 2 bên trên 2 nhịp (TTGHSD) Lực nén V (N) Cắt dọc cầu Hx (N) Uốn dọc cầu M (N.mm) 9.009.480 195.000 2.808.558.585 Ghi chú: (*) Mực nước tính toán: -2,50 m → Chiều cao thân trụ ngập trong nước: → Chiều cao thân trụ nhô lên mặt nước: (MNTN) 0,66 m 8,30 m + Truyền tổ hợp tải trọng xuống tim đáy bệ cọc theo phương dọc cầu: + Truyền tổ... 1/ 500 ( rad ) gh  → Đạt IV.3 - TÍNH LÚN HỆ MÓNG CỌC IV.3.1 - Xác định khối móng quy ước + Theo điều 10.7.2.1 của 22TCN 272-05, khối móng quy ước được lấy như sau: + Khối móng quy ước có kích thước theo phương dọc cầu là: A = 15110 ( mm ) + Kích thước theo phương ngang cầu của khối móng quy ước là: B = 6950* 2 + 6*1200 = 21100 ( mm ) + Diện tích đáy khối móng quy ước: F = A * B = 15110 * 21100 = 318.821.000... lực đẩy nổi của nước lên bệ cọc chìm trong nước * Lực ngang cầu: H x = 121804 ( N ) * Mômen uốn ngang cầu: 15 M = M + H x h = 4.787.295.769 + 121804*1500 = 4.970.001.769 ( N mm ) Trong đó: h = 1500 mm là chiều cao bệ cọc + Vậy tổ hợp nội lực tính toán móng cọc theo phương ngang cầu là: Lực nén N (kN) 11307 Cắt ngang cầu Hy (kN) Uốn ngang cầu Mx (kN.m) 122 4970 III.2.2 - Chiều dài chịu nén uốn của cọc... ( mm ) Pn 1.713.600 + Sức kháng nén tính toán của cột khi chịu nén uốn lệch tâm phẳng: Pr = Φ.Pn = 0,75*1.713.600 = 1.285.200 ( N ) ≥ N = 486.580,0 ( N ) + Sức kháng uốn tính toán của cột khi chịu nén uốn lệch tâm phẳng: Φ.M n = e * ( ΦPn ) = 204*349.216.000 = 262.180.800 ( N mm ) + Kết luận: Kết cấu cọc đủ độ bền chịu tải trọng truyền xuống III.3.2.2 - Kiểm tra độ bền kết cấu khi vận chuyển cọc +... toán: φ M n ≥ M u Trong đó φ = 0.9 - Hệ số sức kháng với khi uốn cho cốt thép thường φ M n = 0.9*168.517.872 = 151.739.479 ( N mm ) ≥ M u = 40.070.000 ( N.mm ) → → Thỏa ! III.3.3 - Thiết kế mối nối cọc + Các đốt cọc được nối bằng phương pháp hàn nối.Các bản nối ốp góc là 4 thanh thép góc đều cạnh V100x100x10 Chiều cao đường hàn là 10 mm, các kích thước khác xem chi tiết trong bản vẽ Việc tính toán đường . ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ MÓNG TRỤ CẦU 1 I - SỐ LIỆU THIẾT KẾ MÓNG TRỤ I.1 - SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT, THỦY VĂN + Trụ thiết kế: lấy trụ T3 để thiết kế điển hình. + Mực nước. hạn cường độ + Tải trọng thiết kế ở TTGHCĐ tại tim trụ trên đỉnh đài cọc lấy từ phần tổ hợp nội lực thiết kế trụ ta chọn hai tổ hợp sau: 3 + TH3: 2 làn xếp trên 2 nhịp cầu, tải bộ hành xếp 2. Chiều cao thân trụ nhô lên mặt nước: 8,30 m I.3.2 - Trạng thái giới hạn sử dụng + Tải trọng thiết kế ở TTGHSD tại tim trụ trên đỉnh đài cọc lấy từ phần tổ hợp nội lực thiết kế trụ ta có: + TH3: