đồ án thiết kế chi tiết máy (bao gồm file cad)

đồ án chi tiết máy bánh răng nghiêng một cấp Đất nước ta đang trên đà phát triển, do đó khoa học kĩ thuật đóngmột vai trò quan trọng trong công cuộc công nghiệp hóa, hiện đại hóa đất nước. Việc áp dụng khoa học kĩ thuật chính là làm tăng năng suất lao động, thay thế sức lao động của người lao động một cách có hiệu quả nhất, bảo đảm an toàn cho người lao độngtrong quá trình làm việc. Để tạo nền tảng tốt cho bước phát triển trong tương lai, chúng ta cần đầu tư, nghiên cứu, giáo dục, phát triển khoa học kĩ thuật một cách nghiêm túc ngay từ trong các trường đại học

  l i núi l i núi ờ ờ đầ đầ u u  

hi tiết máy là môn khoa học nghiên cứu các phơng pháp tính toán

và thiết kế các chi tiết máy có công dụng chung Môn học Chi tiết máy có nhiệm vụ trình bày những kiến thức cơ bản về cấu tạo, nguyên lý cũng nh phơng pháp tính toán các chi tiết máy có công dụng chung, nhằm bồi dỡng cho sinh viên khả năng giải quyết những vấn đề tính toán và thiết kế các chi tiết máy, làm cơ sở để vận dụng vào việc thiết kế máy Đối với các ngành cơ khí, chi tiết máy là môn kỹ thuật cơ sở cuối cùng,

là khâu nối giữa phần bồi dỡng những chi thức về khoa học kỹ thuật cơ bản với phần bồi dỡng kiến thức chuyên môn.

C

Trong nội dung một đồ án môn học, đợc sự chỉ bảo hớng dẫn tận tình

của thầy giáo THÂN VĂN THẾ, em đã hoàn thành bản thiết kế Hệ dẫn

động băng tải với hộp giảm tốc phân đôi cấp nhanh Tuy nhiên, do kiến thức còn hạn chế nên em không tránh khỏi sai sót.Em rất mong tiếp tục đợc sự chỉ bảo, góp ý của thầy cô và các bạn.

Nhân đây, em cũng xin bày tỏ lòng cảm ơn đối với thầy giáo THÂN

hoàn thành đồ án này.

TPHCM, tháng 10 năm 2014

Sinh viên

TRẦN VĂN THANH

MỤC LỤC

Phần 1: CHỌN SƠ ĐỒ ĐỘNG 3

Phần 2: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN & PHÂN PHỐI 5

TỈ SỐ TRUYỀN I.CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN 5

II.PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 6

Bảng thống kê các số liệu tính được 8

Phần 3: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 9

I.THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG 9

BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TỐN CỦA ĐAI A 14

II.THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG CẤP NHANH 14 (bộ truyền bánh răng nghiêng) BẢNG TỔNG HỢP CÁC THƠNG SỐ 19

Phần 4: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC 25

I TÍNH ĐƯÒNG KÍNH SƠ BỘ CÁC TRỤC 25

II TÍNH GẦN ĐÚNG TRỤC 25

A) TRỤC I: 28

B) TRỤC II: 31

III TÍNH CHÍNH XÁC TRỤC 38

A) TRỤC I:

38

B) TRỤC II: 40

IV TÍNH THEN 44

A) TRỤC I 44

B) TRỤC II

45

Phần 5: THIẾT KẾ GỐI ĐỠ TRỤC 48

I CHỌN Ổ CHO TRỤC I 48

II CHỌN Ổ CHO TRỤC II 49

Phần 6: CẤU TẠO VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT MÁY KHÁC 52

I VỎ HỘP 52

1 TÍNH KẾT CẤU CỦA VỎ HỘP 52

2 KẾT CẤU BÁNH RĂNG 52

3 KẾT CẤU NẮP Ổ 52

II.MỘT SỐ CHI TIẾT KHÁC 54

1 CỬA THĂM 54

2 NÚT THƠNG HƠI 54

3 NÚT THÁO DẦU 54

4 KIỂM TRA MỨC DẦU 55

5 CHỐT ĐỊNH VỊ _55 6 ỐNG LĨT VÀ NẮP Ổ 56

7 BU LƠNG VỊNG 56

Phần 7: BƠI TRƠN HỘP GIẢM TỐC 57

I BƠI TRƠN TRONG HỘP GIẢM TỐC 57

II BƠI TRƠN NGỒI HỘP 57

Bảng thống kê giành cho bơi trơn 57

Phần 8: XÁC ĐỊNH VÀ CHỌN CÁC KIỂU LẮP 58

Phần 9: TÀI LIỆU THAM KHẢO 61

270

3 1000

60

1000

- Do vận tốc băng tải thấp nên ta can chọn nhiều bộ truyền đai để được moat tỉ số truyền tương đối lớn Ta chọn bộ truyền đai thang đặt liền với động cơ và moat hộp giảm tốc Sở dĩ ta chọn đai thang vì kết đơn giản, dễ chế tạo, kích thước lại nhỏ hơn đai dẹt, có thể làm việc với vận tốc lớn, nên có thể đặt liền với động cơ

- Ta cũng có thể chọn hộp giảm tốc trục vít để kích thước nhỏ gọn hơn, song vì chế tạo bộ truyền trục vít tương đối khó khăn hơn bộ truyền bánh răng, phải dùng kim loại màu để làm bánh vít, cấu tạo bộ phận ổ phức tạp, điều chỉnh khó khăn, nên hợp lý nhấtlà chọn hộp giảm tốc bánh răng hìh trụ một cấp khai triển (có cấp nhanh dùng bánh răng nghiêng)

Phần 2: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN & PHÂN PHỐI

TỈ SỐ TRUYỀN

I.CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN

Chọn động cơ là cơng việc đầu tiên trong quá trình tính tốn thiết kế chi tiết máy Việc chọn động cơ phù hợp cĩ ảnh hưởng rất nhiều đến các cơng việc sau này Đặc biệt là bản vẽ chi tiết

-Để chọn động cơ điện, cần tính cơng suất cần thiết

P

1000

3 410 1000

.

=

=

=

Trong đó:

Hiệu suất truyền động là

4

3 3 2 1

η η η η

η1 = 0,94 hiệu suất bộ truyền đai

η2 = 0,97 hiệu suất bộ truyền bánh răng

η3 = 0,995 hiệu suất của một cặp ổ lăn

η4 = 1 hiệu suất khớp nối

η= 0,94 0,97 0,9953 .1 = 0,898

kw

898 , 0

23 , 1

v

270

3,1000.60

7 6 212

d i i

i

i =

Chọn trước: id =2

2

7.6

bn

/ 212 35

3

710 1

Tính công suất trên các trục:

Công suất trên trục động cơ là: N=1.5 kw

Công suất trên trục I là : N1 =N dc.n1.n3 = 1 5 0 , 94 0 , 995 = 1 41 kw

Công suất trên trục II là : N2 =N1.n2.n3 = 1 41 0 , 97 0 , 995 = 1 36 kw

Tính mômen xoắn trên từng trục:

Kích thước tiết diện đai a x h (mm) 10 x 6 13 x 8

(bảng 5-11 trang 92 sách TKCTM)

2.Đường kính bánh đai nhỏ Theo bảng 5-14,

Trục

Thông số

Trục động cơ

Trục I

Trục II

60

1460

v < max = ( 30 ÷ 35 ) /

3.Tính đường kính D 2 của bánh lớn

) 1 (

5.Tính chiều dài đai L theo khoảng cách trục A

sơ bộ theo công thức 5-1, trang 83, sách TKCTM

A

D D

D D

A L

4

) (

) (

2

2

2 1 2 1

2

− +

+ +

)100150

)150320

=

−

Vậy L = 962 1525

Kiểm nghiệm số vòng chạy u trong 1giây

)(

)/(

m L

s m V

Đều nhỏ hơn umax = 10

6 Xác định chính xác khoảng cách trục A theo chiều

dài đai đã lấy theo tiêu chuẩn (công thức 5-2 ,

trang 83, sách TKCTM):

8

).(

8).(

.2)

.(

1 2

2 1 2 1

D L

0 0

460

140 450

0 0

637

200 630

=

α

⇒ Thỏa điều kiện

8.Xác định số đai Z cần thiết Chọn ứng suất căng

ban đầu δ0 =1,2 N/mm2

Và theo trị số D1, tra bảng 5-17, trang 95, sách

TKCTM, ta tìm được ứng suất có ích cho

phép [ ] δp 0 N/mm2

Loại O: [ ] δp 0 = 1,65 N/mm2

Loại A: [ ] δp 0 = 1,7 N/mm2

Các hệ số:

Số đai theo công thức 5-22, trang 95, sách TKCTM

v

N Z

v t

p .

1000

1 5 1000

1 5 1000

9.Xác định các kích thước chủ yếu của bánh đai

Chiều rộng bánh đai, công thức 5-23,

(trang 96, sách TKCTM)

t,s tra bảng 10-3, trang 257, sách TKCTMLoại O: t = 12, S = 8

10 Tính lực căng ban đầu S 0 theo công thức

so với phương án dùng đai loạ i A

 BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CỦA ĐAI A

THÔNG SỐ GIÁ TRỊ

u: Số lần ăn khớp của bánh răng khi bánh răng quay 1 vòng

n: Số vòng quay trong 1 phút của bánh răngT: tổng số giờ làm việc (5năm x 250 ngày x 3ca/ngày x 6 giờ/ca)

N2 = 60.300.2.8.212 = 61056.103

Số chu kì làm việc của bánh nhỏ

N1 = ibn.N2 = 3,35.61056.103 = 204242320

Vì N1 và N2 đều lớn hơn số chu kỳ cơ sở của đường cong mỏi tiếp xúc

và đường cong mỏi uốn nên khi tính ứng suất cho phép của bánh nhỏ và bánh lớn lấy k N, =k N'' =1

Ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh nhỏ

σ – 1 = 0,43.600 = 258 N/mm2

và của thép 35 là

σ – 1 = 0,43.480 = 246,4 N/mm2

Vì bánh răng quay 1 chiều:

Ứng suất uốn cho phép của bánh nhỏ:

8,1.5,1

258.5,1

mm N

≈

Ứng suất uốn cho phép của bánh lớn:

8,1.5,1

4,206.5,

( ) 3 [ ]

2 1 2

2

6

.

.

10 05 , 1 1

n

N K i

i A

A bn

tx bn

ψ

σ  



 +

≥

( ) 3

2 6

212 25 , 1 3 , 0

41 , 1 3 , 1 35 , 3 416

10 05 , 1 1 7 , 4







 +

1000

60

.

2 1000

60

.

s m i

n A n

d v

1000

60

710 103 2

s m

= +

5 ,

2

).

( cos β = 1 + 2

136 2

103 10 cos

2

Z

Số bánh răng nhỏ Theo công thức 3-26

31 )

1 35 , 3 (

2

10 cos 103 2 ) 1 (

cos

+

= +

=

bn

n i m

' 34 10 983

, 0 103

2

) 31 104 (

Chiều rộng bánh răng

b = ψA.A = 0,3.103 = 40 mm Lấy b = 40 mmChiều rộng b thỏa điều kiện

6 , 21 '

34 10 sin

5 1 2 sin

5 ,

Để đảm bảo bộ truyền ta nên chọn rộng b1 của bánh răng nhỏ > chiều rộng b2 của bánh răng lớn khoảng (5 ÷ 10 mm)

Vậy ta chọn b1 = 45 (mm), b2 = 40 (mm)

9.Kiểm nghiệm sức uốn của răng

Tính số răng tương đương của bánh nhỏ

33 '

34 10 cos

110 '

34 10 cos

2 2

6 2

1

1 6

1

][

/6,30572.24.5,1.56.2.44,0

71,2.2,1.10.1,19

10.1,19

u u

n

đ

b n Z m y

N K

σ σ

2 2

1 1 2

][

/26517

,0

44,0.6,30

u u

u

y y

σ σ

σ σ

34 10 cos

104 2 cos

.

) ( 47 ' 34 10 cos

31 5 , 1 cos

.

0

2 2

0

1 1

mm Z

m d

mm Z

m d

n c

n c

Khoảng cách trục A=103 mm

Chiều rộng bánh răng truyền b = 40 mm

Đường kính v ng đỉnh răng theo bảng 3-4, sách

TKCTM De1 = dc1 + 2.mn = 49+ 1,5.2 = 50 (mm)

De2 = dc2 + 2.mn = 159 + 1,5.2 = 162 (mm)Đường kính vòng chân răng theo bảng 3-4, sách TKCTM

d

M

P = x

)/(.10.55,

mm N n

N

M x =

) ( 807 710

41 , 1 10 55 , 9

299 983

, 0

20

807 cos

N tg

tg P

Phần 4: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC

I TÍNH ĐƯ Ờ NG KÍNH SƠ BỘ CÁC TRỤC

Theo cơng thức 7-2, trang 114, sách TKCTM

3

.

n

N C

d ≥

Trong đĩ:

d: đườøng kính trục (mm)N: công suất truyền (kw)n: số vòng quay (vg/ph)C: hệ số phụ thuộc ứng suất xoắn [τ]x cho phép đối với đầu vào trục truyền chung, có thể lấy C = 120

Đối với trục I:

)(15720

41,

Đối với trục II:

)(22212

36,1

Để chuan bị cho bứoc tính gần đúng trục, trong 2 trị số dI, dII, trên ta có thể lấy trị số dII = 35 mm để chọn loại ổ bi đỡ cỡ trung bình, tra bảng 14P, trang 339, sách TKCTM ta đựoc chiều rộng của ổ bi đỡ là B = 21 mm

II TÍNH GẦN ĐÚNG TRỤC

Theo bảng 7-1, trang 118, sách TKCTM ta chọn các kích thứoc sau:

– Khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến thành trong của hộp: e

= 10 mm

– Chiều rộng bánh răng cấp nhanh

– Chiều rộng ổ lăn, đã chọn ở phần trứơc: B = 21 mm

– Khoảng cách giữa các chi tiết quay: c = 10mm

– Chiều dày của thành thân hộp: δ = 8 mm

– Khe hở giữa bánh răng và thành trong của hộp:

6,98.2,1.2,

≥

– Khoảng cách từ cạnh ổ lăn đến thành trong của hộp l2 = 10 mm

– Chiều cao nắp và đầu bulông Chọn sơ bộ l3 = 15 mm

– Khoảng cách từ nắp ổ đến mặt cạnh của chi tiếy quay ngoài hộp l4 =

15 mm

– Chiều rộng bánh đai (đã tính phần trứơc) Bđ = 52 mm

– Tổng hợp các kích thứơc trên, ta tìm được chiều dài các đoạn trục cần thiết và khoảng cách các gối đỡ như sau:

○ Khoảng cách gối đỡ trục và điểm đặt lực và điểm đặt lực của bánh đai tác dụng lên trục:

♦ l B d l l B 57mm

2

1415152

402

452

• Đường kính ngoài cùng của bánh đai (bánh bị dẫn

Dn2) bằng 3 60mm

• Đường kính khớp nối D theo kiểu chữ thập, loại trục có đệm vuông bằng têctôlit, tra sơ bộ theo moment xoắn theo bảng 9 -8, (trang 228, sách TKCTM) bằng

250 mm

5,338438

)220457.(

2

1438

Rđ = 497N - Lực tác dụng lên đai

P1 = 807 N – Lực vòng tác dụng lên bánh răng

c b a

d P l R b a

P

+ +

Tính phản lực ở các gối đỡ trục

0 ) (

)

( 2

, 172 299

497

P R

0 ) (

) (

=

) ( 5 , 403 2

807 2

.

a

a P

) ( 5 , 403 5

, 403 807

c R c

R

d P

Mu Mu

Mu

Bx By

a

x y

m m

20587

) 5 49 5 , 403 ( 5 , 49 5 , 172 2

47 151

) (

2

2 2

2

2 1

1

2 2

5 , 49 2

2

47 151 5

, 49 299 57

497

Tính đường kính trục ờ hai tiết diện n – n, và m – m theo công thức 7-3, trang 117, sách TKCTM

) ( ] [

1 , 0

Theo bảng 7-2, trang 119, ta có [ σ ] = 50 N/mm2

Đường kính trục ở tiết diện n – n

) ( 19

5

18965

75 , 0 28329

50 1 , 0

75 , 0

3

2 2

3

2 2

mm d

d

Mx Mu

n n

5

18965

75 , 0 20587

50 1 , 0

75 , 0

3

2 2

3

2 2

mm d

d

Mx Mu

m m

o Đưòng kính ờ tiết diện n – n lấy bằng 23 mm

o Đường kính ờ tiết diện m – m lấy bằng 20 mm (ngõng trục lắp ổ)

B) TRỤC II:

P2 = 807 N – Lực vòng tác dụng lên bánh răng nghiêng (bánh lớn)

Pr2 = 299 N – Lực hướng tâm của bánh răng nghiêng (bánh lớn)

Pa2 = 151 N – Lực dọc trục của bánh răng nghiêng (bánh lớn)

a = 49,5 mm - Khoảng cách giữa gối đỡ trục và điểm đặt lực của bánh răng cấp chậm tác động lên trục

d2 = 159 mm – Đường kính vòng chia của bánh răng nghiêng (bánh lớn)

Tính phản lực ở các gối đỡ trục

0 )

.(

2

) (

2 2

a P

d P b a

P

+ +

) ( 28

99

2

159 151 5

, 49 299

R P

0 0 ) (

) (

807 2

P R

– e:

2 2

2 2

) ( ) ( R a R a

Mu Mu

Mu

Cx Cy

x y

e e

a C y C x

58251

4585 1564

87

.

2 2

2 2

1 , 0

e

e− ≥ σ

Theo bảng 7-2, trang 119, ta có [ σ ] = 50 N/mm2

Đường kính trục ở tiết diện e – e

) ( 23

5

61264

75 , 0 58251

50 1 , 0

75 , 0

3

2 2

3

2 2

mm d

d

Mx Mu

e e

o Đưòng kính ờ tiết diện e – e lấy bằng 27 mm,

o Đưòng kính lắp ổ lăn d = 25 mm

III TÍNH CHÍNH XÁC TRỤC

Ta tính chính xác trục theo công thức 7-5, trang 120, sách TKCTM

] [

.2

n n

n n

+

=

τ σ

τ σ

σ σ

Theo công thức 7-6, trang 120, sách TKCTM

K

σ β ε

σ σ

σ .

x m

a

k n

W

M a

τ

ψ β ε

τ τ

τ τ

τ

τ τ

τ

τ

.

.

2

1

0 max

2 1

/ 150 600

25 , 0

25 , 0

/ 270 600

45 , 0

45 , 0

mm N

mm N

σ σ

Đưòng kính trục tại tiết diện n-n

dn-n = 28 mm Tra bảng 7-3b, trang 122, sách TKCTM có

mm N

W Mx

mm N

W Mu

I m

a

m m a

/ 64 , 5 4010 2

18965

2 2

/ 7 , 15 1855

28329

0 max

τ σ

Chọn ψa, ψτ , theo vật liệu đối với thép cacbon trung bình

1 , 0

=

a

ψ

05 , 0

=

τ

ψ

Hệ số tăng bền β = 1

Theo bảng 7-4, trang 123, sách TKCTM có:

77 , 0

88 ,

; 63 ,

5 , 1

; 9 , 1 85 , 0

63 , 1

σ

ε ε

k k

Tập trung ứng suất do lắp căng, với kiểu lắp ta chọn T3, áp suất sinh ra trên bề mặt ghép ≥ 30 N/mm2

Tra bảng 7-10, trang 128, sách TKCTM Ta có:

96 , 1 1

6 , 0 1

; 6 ,

=

=

σ

σ τ

τ σ

σ

ε ε

ε

k k

k

Từ đó:

3 , 2 7 , 15 6 , 2

270

.0

aK

n

σ β ε

σ

σ σ

2 , 13

64 , 5 05 , 0 64 , 5 96 , 1

150

m a

k

n

τ

ψ β

ε

τ τ

τ τ

Vậy hệ số an toàn

) 5 , 2 5 , 1 ( ] [

3 ,

2 2

, 13 3

, 2

2 , 13 3 , 2

2 2

2 2

÷

=

>

= +

= +

=

n n

n n

n n n

τ σ

τ σ

Vậy đường kính trục tại tiết diện n – n là 28 mm và vật liệu chế tạo trục là hợp lý

2 1

/ 150 600

25 , 0

25 , 0

/ 270 600

45 , 0

45 , 0

mm N

mm N

σ σ

Đưòng kính trục tại tiết diện i - i

Di-i = 38 mm Tra bảng 7-3b, trang 122, sách TKCTM có

mm N

W Mx

mm N

W Mu

II m

a

m m a

/ 2 , 15 4010 2

61264

2 2

/ 6 , 31 1855

58251

0 max

τ σ

Chọn ψa, ψτ , theo vật liệu đối với thép cacbon trung bình

1 , 0

=

a

ψ

05 , 0

=

τ

ψ

Hệ số tăng bền β = 1

Theo bảng 7-4, trang 123, sách TKCTM có:

73 , 0

85 ,

; 63 ,

5 , 1

; 92 , 1 85 , 0

63 , 1

σ

ε ε

k k

Tập trung ứng suất do lắp căng, với kiểu lắp ta chọn T3, áp suất sinh ra trên bề mặt ghép ≥ 30 N/mm2

Tra bảng 7-10, trang 128, sách TKCTM Ta có:

02 , 2 1

6 , 0 1

; 7 ,

=

=

σ

σ τ

τ σ

σ

ε ε

ε

k k

k

Từ đó:

7 , 2 6 , 31 7 , 2

270

.0

aK

n

σ β ε

σ

σ σ

1 , 7

2 , 10 05 , 0 2 , 15 02 , 2

150

m a

k

n

τ

ψ β

ε

τ τ

τ τ

Vậy hệ số an toàn

) 5 , 2 5 , 1 ( ] [

8 ,

2 23

, 10 92

, 2

23 , 10 92 , 2

2 2

2 2

÷

=

>

= +

= +

=

n n

n n

n n n

τ σ

τ σ

Vậy đường kính trục tại tiết diện i – i là 38 mm và vật liệu chế tạo trục là hợp lý.

IV TÍNH THEN

Để cố định bánh răng theo phương tiếp tuyến Nói một cách khác là để truyền mômen và chuyển động từ trục đến bánh răng hoặc ngược lại ta dùng then

lm1 = (1,2 ÷ 1,5).d1 = (1,2 ÷ 1,5).40 = (48 ÷ 60) mm

Ta chọn lm1 = 48 mm Chiều dài then l1 = 0,8.lm1 = 0,8.48 = 36 mm

Kiểm nghiệm về sức bền dập, theo công thức 7-11, trang

139, sách TKCTM có:

) /

( 8 , 16 36 9 , 2 23

18965

2

.

.

1 1

l k d

Mx

σ

Ở đây ta chọn loại then bằng , ứng suất mối ghép cố định, tải trọng tĩnh, vật liệu thép Tra bảng 7-20, trang 142, sách

TKCTM ta thấy:

)/

(150]

d < σ =

Kiểm nghiệm về sức bền cắt , theo công thức 7-12, trang

139, sách TKCTM có:

) /

( 5 , 13 36

6 23

18965

2

.

.

1 1

l b d

( 120 ]

lm2 = (1,2 ÷ 1,5).d2 = (1,2 ÷ 1,5).35 = (40 ÷ 52,5) mm

Ta chọn lm2 = 40 mm

Chiều dài then l2 = 0,8.lm2 = 0,8.40 = 32 mm

Kiểm nghiệm về sức bền dập, theo công thức 7-11, trang

139, sách TKCTM có:

) /

( 5 , 40 32 5 , 3 27

61264

2

.

.

2 2

l k d

(150]

d < σ =

Kiểm nghiệm về sức bền cắt , theo công thức 7-12, trang

139, sách TKCTM có:

) /

( 5 , 19 8 32 27

61264

2

.

.

2 2

l b d

( 120 ]

c < τ =

Phần 5: THIẾT KẾ GỐI ĐỠ TRỤC

Trục I và trục II có lực dọc trục tác dụng nên ta chọn ổ bi đỡ chặn, còn đối với trục III ta chọn ổ bi đỡ

I CHỌN Ổ CHO TRỤC I

Chọn trước góc β = 120 (kiểu 36000)

Hệ số khả năng làm việc theo công thức 8-1,trang 158, sách TKCTM

C = a (nh)0,3≤ Cbảng

n =710 vg/ph – Số vòng quay trục I

h = 300.2.8 = 4800 giờ – Thời gian phục vụ của máy