đồ án chi tiết máy thiết kế hệ dẫn động thùng trộn

LỜI NÓI ĐẦUHệ thống thùng trộn được sử dụng khá rộng rãi với nhiều ứng dụng trong công nghiệp, nông nghiệp, xây dựng và sinh hoạt hằng ngày.. Môn Đồ Án Chi Tiết Máy là cơ hội để chúng em

MỤC LỤC

LỜI NÓI ĐẦU

Hệ thống thùng trộn được sử dụng khá rộng rãi với nhiều ứng dụng trong công nghiệp, nông nghiệp, xây dựng và sinh hoạt hằng ngày Môn Đồ Án Chi Tiết Máy là

cơ hội để chúng em tìm hiểu, tiếp xúc và đi vào thiết kế một hệ thống dẫn động thực tiễn, cũng là cơ hội giúp chúng em nắm rõ những kiến thức đã học và học thêm được nhiều về phương pháp làm việc khi thực hiện công việc thiết kế, đồng thời cũng từng bước sử dụng những kiến thức đã học vào thực tế

Việc tính toán những chi tiết máy chỉ dừng lại ở giai đoạn thiết kế chưa có tính kinh tế và công nghệ cao vì kiến thức của chúng em còn hạn chế

Chúng em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Minh Tuấn đã hướng dẫn tận tình, giúp đỡ chúng em hoàn thành công việc thiết kế này

Nhóm SV

Thời gian phục vụ, L(năm): 7 năm

Quay một chiều, làm việc 1 ca, tải va đập nhẹ

(1 năm làm việc 300 ngày, 1 ca làm việc 8 giờ)

Chế độ tải: T 1 = T; T 2 = 0,8T; t 1 = 22 (giây); t 2 = 48 (giây).

Ngày nay, hệ thống thùng trộn được sử dụng trong rất nhiều lĩnh vực, đặc biệt là trong các ngành công nghiệp xây dựng, hóa thực phẩm…

2- Kết cấu hệ thống thùng trộn:

Hệ thống thùng trộn có rất nhiều loại và đa dạng tùy theo mục đích sử dụng sẽ có

hệ thống tương thích, thích hợp Nhìn chung, hệ thống được hình thành từ 3 thành phần cơ bản sau:

- Động cơ: là nguồn phát động cho hệ thống

- Hộp giảm tốc: chuyển công suất từ động cơ sang thùng trộn theo các chỉ tiêu kỹ thuật và yêu cầu thiết bị

- Thùng trộn: chứa và trộn các nguyên vật liệu cần trộn

Trong những ngành sử dụng thùng trộn với qui mô và công suất lớn, người ta thường kết hợp với băng tải và các thiết bị vận chuyển khác nhằm nâng cao năng suất làm việc, mang lại hiệu quả kinh tế cao

3- Ứng dụng:

Trong một số lĩnh vực điển hình như:

- Hệ thống thùng trộn nghiền ximăng đất, đá trong công nghiệp khai khoáng

- Hệ thống thùng trộn ximăng, cát, đá tạo vữa trong ngành xây dựng

- Hệ thống trộn bột, chất lỏn, chất dẻo, các nguyên phụ liệu tạo các hỗn hợp hóa chất

- Hệ thống thùng trộn sử dụng trong dây chuyền sản xuất thực phẩm và thức

ăn gia súc

Sử dụng thùng trộn có được nhiều ưu điểm:

- Tiết kiệm thời gian và chi phí nhân công

- Đảm bảo các yêu cầu kỹ thuật và thành phần của sản phẩm

- Đảm bảo vệ sinh an toàn thực phẩm

MỘT SỐ HÌNH ẢNH VỀ HỆ THỐNG THÙNG TRỘN

CHƯƠNG II:

XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ

TRUYỀN CHO HỆ TRUYỀN ĐỘNG

1- Xác định tải trọng tương đương:

81 , 7 48 22

48 8 , 0 22 9

2

1 1 2

1

1

2

= +

n

i i

n i

n i i td

t

t T

T P

t

t P P

(kW)

2- Xác định công suất cần thiết của động cơ:

- Hiệu suất chung η

của hệ thống:

2 4

br ol k

xη η ηη

η =

.Với:

-93,0

=

br

η

: hiệu suất bánh răng

Hiệu suất chung

86,098,099,0193,

=η

- Công suất cần thiết của động cơ là:

1 , 9 08 , 9 86 , 0

81 ,

P P

• Chọn động cơ:

Ta có: Pct= 9 kW & Vsb= 2880 (v/p) nên chọn động cơ DK 62-2 có n =

2930(v/p), công suất P = 10 kW, khối lượng 170kg

 Phân phối lại tỷ số truyền thực:

8,4860

Tiến hành chia tỷ số truyền:

• Chọn ux= 4, khi đó tỷ số truyền của hộp giảm tốc là: uh=

2,124

8,48

=

• Chọn u1= 1, u2= u3 =

2,12

2930 1

p v u

n = =

- Trục II: n2 =

) / ( 837 5

, 3

2930 2

837 3

6- Tính mômen xoắn trên mỗi trục:

Ta tính mômen xoắn bằng công thức sau:

) ( 10 55 , 9

Nmm n

10 55 , 9

10 55 , 9 9 ,

10 55 , 9 6 ,

10 55 , 9 4 ,

10 55 , 9 6 ,

Mômem xoắn tính toán:

 Theo tài liệu [2], ta có:

Ta có công thức 16-1, tài liệu [2]:

T k

M d

Kích thước cơ bản của nối trục vòng đàn hồi, mm.

[ ]d c

d

l d D Z

T k

σ

σ = = = 1 , 979 <

15 10 71 6

45175 4 , 1 2

2 3 0

 Điều kiện sức bền của chốt:

[ ]u c

u

d D Z

l T

10 71 6 1 , 0

25 45632 4 , 1 1 , 0

.

3 3

0 0

 Trong đó: l0 = l1+ l2/2 = 20 +10/2 = 25

Tên thép Thép 45 tôi cải thiện Thép 45 thường hóa

2. Tính toán cấp nhanh: bánh răng trụ răng nghiêng:

a. Thông số đầu vào:

Công suất : P1 = 9,9 kW

Tỉ số truyền : u1 = 3,5

Số vòng quay : n1 = 2930 (vòng/phút)

Tuổi thọ : Lh = 16800 (giờ)

b. Xác định ứng suất tiếp cho phép:

theo công thức 6.36, tài liệu [1], ta có:

N

3

max

1 = 60 ∑  60 1 [1 3 0 , 3 + 0 , 8 3 0 , 69] 2930 16800 = 1 92 , 9 10 7

9 , 0 70 250 2

9 , 0 1 0

H

HL HLim

9 , 0 70 200 2

9 , 0 2 0

H

HL HLim

250 8 , 1 1

0

F

FL FLim F

s

K

σσ

(MPa)

75 , 1

200 8 , 1 2

0

F

FL FLim

K

σ σ

(MPa)

- Theo bảng 6.15 tài liệu [1]; do bánh răng nằm đối xứng các ổ trục nên

5 , 0 3

Theo bảng 6.4 tài liệu [1], KHβ = 1,04, KFβ = 1,08;

Khoảng cỏch trục:

K T

H ba

H

6 , 105 5 , 3 384 4 , 0

04 , 1 32268 1

5 , 3 43

β

trong đú: [ ]σH =0,45(466+384)=382,5MPa

<[σHmin]=384MPa

Ta chọn [ ] [σH = σHmin]tiờu chuẩn chọn aw= 170 mm

8cos

m

a

n

w n

w

( ) 2(3,5 1)

20cos.170.21

5,32

8cos.170

5,3541

,

37 ≥z1 ≥

Chọn z1 = 37 Suy ra số răng bị dẫn là: z2 = 37.3,5 = 130 răng

- Gúc nghiờng của răng là: β = arccos(

0

78,10)170.2

5,4.37.2

=

.Chọn bw = 14 mm

Gúc ăn khớp: cosαtw = 167.2.cos200/2.170 = 0,923⇒

αtw =22,60

Thông số Bánh răng chủ động

Ph¬ng ph¸p nhiÖt luyÖn T«i c¶i thiÖn

 Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc:

Thỏa điều kiện sau:

[ ]H w

W H

H M

- Xác định vận tốc vòng và chọn cấp chính xác

)/(59,11)15,3.(

1000.60

2930.170.2)1(1000

60

s m u

n

a w

=+

=+

14,10sin.14)./(

130 / 1 37 / 1 2 , 3 88 , 1 ( cos )).

/ 1 / 1 (

2 ,

26,03

)26,01)(

74,14(3

)1)(

4

(

=+

−

−

=+

εεε

Z

[ ] MPa

d u b u

K T Z

Z

Z

H

w W H

H

M

H

384 3

, 373 3

75 5 , 3 14 / ) 1 5 , 3 (

3 , 1 32268 2 89

2

2 1 1

=

≤

= +

Thỏa điều kiện sức bền tiếp xúc

 Kiểm nghiệm độ bền uốn:

• Số răng tương đương:

7 , 205

K K T Y

w w

FV F F

2

1

1 2 2

β

σ =

Trong đó:

KFβ = 1,08 tra bảng 6.7 tài liệu [2]

KFα =1,27 tra bảng 6.14 tài liệu [2]

31,127,1.08,1.32268.2

3,75.14.9,251

ν

F F

w w F FV

K K T

d b K

b d

K K T

Y

F w

w

FV F F

2.14.3,75

31,1.08,1.32268.6,3.2

2

1

1 2

Thỏa điều kiện bền uốn

3. Tính toán cấp chậm: bánh răng nghiêng:

a. Thông số đầu vào:

Công suất : P2 = 9,6 kW.

Tỉ số truyền : u2 = 3,5

Số vòng quay : n2 = 837 (vòng/phút)

Tuổi thọ : Lh = 16800 (giờ)

Tên thép Thép 45tôi cải thiện Thép 45 cải thiện

b. Xác định ứng suất tiếp cho phép:

theo công thức 6.36, tài liệu [1], ta có:

2

3 15,75.10

5,3

10.11,

9 , 0 70 250 2

9 , 0 3 0

H

HL HLim

K

σ σ

(MPa)

1 , 1

9 , 0 70 200 2

9 , 0 4 0

H

HL HLim

H

s

K

σσ

NFO3 = NFO4 =5.106 và NFE3 > NFO3; NFE4 > NFO4 Ta chọn:

KFL3 = KFL4 = 1

75 1

250 8 , 1 3

0

F

FL FLim

K

σσ

(MPa)

75 , 1

200 8 , 1 4

0

F

FL FLim F

s

K

σ σ

(MPa)

- Theo bảng 6.15 tài liệu [1]; do bánh răng nằm đối xứng các ổ trục nên

5 , 0 3

H ba

H

7 , 158 5 , 3 384 4 , 0

04 , 1 109534 1

5 , 3 43

β

trong đó: [ ]σH =0,45(466+384)=382,5MPa

<[σHmin]=384MPa

Ta chọn [ ] [σH = σHmin]tiêu chuẩn chọn aw= 170 mm

Suy ra: ( ) ( 1)

20cos21

8cos

m

a

n

w n

w

( ) 2.(3,5 1)

20cos.170.21

5,3.2

8cos.170

5,3541

,

34 ≥z1≥

.Chọn z1 = 36 Suy ra số răng bị dẫn là: z2 = 36.3,5 = 128 răng

- Góc nghiêng của răng là: β = arccos(

0

27,15)170.2

5,4.36.2

=

.Chọn b = 37 mm

Góc ăn khớp: cosαtw = 164.2.cos200/2.170 = 0,9⇒

 Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc:

Thỏa điều kiện sau:

[ ]H w

W H

H M

1000.60

837.170.2)1(1000

60

s m u

n

a w

=+

=+

27,15sin.37)./(

128 / 1 36 / 1 2 , 3 88 , 1 ( cos )).

/ 1 / 1 (

2 ,

13

)11)(

82,14(3

)1)(

4

(

=+

−

−

=+

εεε

Z

[ ] MPa

d u b u K T Z

Z

Z

H

w W H

H

M

H

384 5

, 173 63

, 74 5 , 3 37 / ) 1 5 , 3 (

, 1 109534

2 55

2

2 1 1

=

≤

= +

Thỏa điều kiện sức bền tiếp xúc

 Kiểm nghiệm độ bền uốn:

• Số răng tương đương:

7 , 205

K K T Y

w w

FV F F

2

1

1 2 2

β

σ =

Trong đó:

KFβ = 1,08 tra bảng 6.7 tài liệu [2]

KFα =1,27 tra bảng 6.14 tài liệu [2]

2

6,74.37.201

ν

F F

w w F FV

K K T

d b K

b d

K K T

Y

F w

w

FV F F

2.37.6,74

18,1.08,1.109534

56,3.2

2

1

1 2

Trên trục III:

Tương tự như trục I với b1 = 105, chiều dài trục

lIII = l5 + l4 + 2l3 + 2B + 2l2 + 2a +b = 70 + 15 + 2.15 + 2.23 + 2.10 + 2.10 + 105 = 280mm

.3,75

9,9.10.55,9.2

.10.55,9.2

1 1 1 6

1

1

n d

N d

M

N

N tg

tg

P

P r 536 , 8

78 , 10 cos

20 1452 cos

a b

B

2

402

232

N

2930

9,9.10.55,9.10.55,

1 1 6

Với Dt là đường kính vòng tròn qua tâm các chốt của nối trục vòng đàn hồi, tra bảng

16 – 10 trang 68 tập 2, sách tính toán thiết kế hệ thống dẫn động – Trịnh Chất – LêUyển

Dt = 100 mm

⇒

Pk = 0,3.2.32268/100 = 193,6 N

Tính các phản lực theo sơ đồ trên ta có:

N x

d P x P R

d P x R x P

2 , 63 2

2

3 , 75 7 , 259 2 , 63 8 , 536

2

2

0 2 2

.

2

1 1 2 1 1

1 2 2

x P x R x P

Ax k

Cy r

Cx

415 2

, 63 2

2 , 63 1452 )

5 , 76 2 ,

)

2 ( 0

)

2 (

2

2

2 1 1 2 1

2 2

2 1

−

=

− +

=

− +

=

⇒

= +

− +

Tính mômen tại các tiết diện nguy hiểm

+ Tiết diện B – B: theo sơ đồ lực ta có:

M

M u ux uy2 02 14810,42 14810,4

2

2 2

+ Tiết diện C – C: theo sơ đồ lực ta có:

M

M u ux uy2 140812 843,22 14106,2

3

2 3

Tính đường kính tại tiết diện nguy hiểm:

+ Tại tiết diện B – B:

1

,

0

9,31626

=

−

,

0

4,31303

d

N d

M

837.6,74

6,9.10.55,9.2

.10.55,9.2

3 3 3 6

3

3

N tg

tg

P

27 , 15 cos

20 4955 cos

a b

B

2

1042

232

Mômen xoắn trên trục II:

Nmm n

N

837

6,9.10.55,9

10.55,

2 2 6

Đường kính trung bình bánh răng răng nghiêng nhỏ d2 = 74,6 mm

Đường kính trung bình bánh răng răng nghiêng lớn d3 = 265,37 mm

Sơ đồ phản lực của trục II:

Tính các phản lực:

N

x x x

d P

d P x P x x P

R

x x x R

d P x x P d

P x P

M

a a

r r

Gy

Gy a

r a

r

Dy

17255

,832102,63

2

6,74.13602

37,265.7,2592,63.8,536)2105

2

.2

).(

0).(

2)

.(

2

3 4 2

3 3

2 2 2 2 4 3 3

3 4 2

3 3 4 2 3 2

2 2 2

=+

−+

−+

=

∑

N R

P P

R

P P R R

F

Gy r r

Dy

r r Gy Dy

y

682 1725 8

, 536 1870

0 2

3

3 2

=

− +

N x

x x

x x P x

P

2105,832,63

)2102,63.(

49552

,63.1452)

.(

4 3 2

4 2 3 2

++

++

=+

+

++

=

⇒

N R

P P

R

P P R R

F

Gx Dx

Gx Dx

x

2355 4052

4955 1452

0 3

2

3 2

=

− +

=

− +

Tính mômen tại tiết diện nguy hiểm:

+ Tại tiết diện E – E:

Theo sơ đồ lực ta có:

Mômen uốn:

Nmm

M uy3 =43102

M ux3 = 148836

Theo công thức (7 – 3) ta có:

Nmm M

M

M u ux uy2 431022 1488362 154951

3

2 3

Tính đường kính tại các tiết diện nguy hiểm:

+ Tại tiết diện E – E:

σ

≥

Trong đó:

Nmm M

Ta lấy dE-E = 62 mm, vì có xẻ rãnh để lắp then

+ Tại tiết diện F – F:

Nmm M

d

N d

M

239.37,265

4,9.10.55,9.2

.10.55,9.2

4 4 4 6

4

4

N tg

tg

P

27 , 15 cos

20 4822 cos

Lực R tác dụng lên trục:

R = 2638N

x1 = 76,5 mm

x3 = 83,5 mm

Đường kính trung bình bánh răng trụ răng nghiêng d4 = 265,37mm

Mômen xoắn trên trục III:

Nmm n

N

239

4,9.10.55,9.10.55,

3 3 6

Sơ đồ phản lực của trục III:

Tính các phản lực:

02.2

4 3

=

∑M Hy P r x P a d R Jy x

N x

d P x P

5 , 83 2

2

37 , 265 1324 5 , 83 1820

2

2

3

4 4 3 4

P R

P R R

F y = Hy + Jy + r4 =0⇒ Hy =− r4 − Jy =−1820+1526=−294

∑

0)2

(2

x x R x P

5,83.2

)5,765,83.2(26385

,83.4822

2

)2

(

3

1 3 3

−

=

N R

P R

P R R

M ux

375606

M x

Tính mômen tại tiết diện nguy hiểm:

+ Tại tiết diện I – I:

M

M u ux uy2 245492 5224592 523035

4

2 4

Tính đường kính tại các tiết diện nguy hiểm:

+ Tại tiết diện I – I:

σ

≥

Trong đó:

Nmm M

Ta lấy dI-I = 80 mm, vì có xẻ rãnh để lắp then

+ Tại tiết diện J – J:

Nmm M

[σd] là ứng suất dập cho phép với vật liệu then bằng thép C45 chịu tải trọng vađập vừa [σd] = 50 MPa

[τc ] là ứng suất cắt cho phép với vật liệu then bằng thép C45 chịu tải trọng vađập nhẹ [τc ] = 20 – 30 MPa

1 Tính then lắp bánh răng:

Tại tiết diện 1 – 1, then lắp cho bánh răng nhỏ cấp nhanh :

5 , 1 2 , 1 ( ).

5 , 1 2 , 1

2 =

m

l

(gần bằng chiều rộng bánh răng)Kích thước then:

b = 16 ; h = 10 ; t = 5,0 ; t1 = 5,1 ; k = 6,2Chiều dài làm việc của then:

mm 5 , 67 60 75 ).

9 , 0 8 , 0 ( ).

9 , 0 8 , 0

l k d

M

σ

σ = = = 9 , 5 N/mm 2 <

60 2 , 6 62

109534

2

2

l b d

M

τ

τ = = =1,47N/mm2 <

60.40.62

109534

2

.2

mm 120 96 80 ).

5 , 1 2 , 1 ( ).

5 , 1 2 , 1

2 =

m

l

(gần bằng chiều rộng bánh răng)Kích thước then:

b = 16 ; h = 10 ; t = 5,0 ; t1 = 5,1 ; k = 6,2Chiều dài làm việc của then:

mm 90 80 100 ).

9 , 0 8 , 0 ( ).

9 , 0 8 , 0

l k d

M

σ

σ = = =18,9N/mm2 <

80.2,6.80

375606

2

.2

l b d

τ = = =7,3N/mm2 <

80.16.80

375606

2

.2

Với [ ]τ c = 87 N/mm 2

- tra bảng 7- 21

Vậy then đủ bền

Tính then lắp đĩa xích:

Đường kính trục tại chỗ đĩa xích: 65 mm

Đường kính ngoài đĩa xích: 202 mm Nên đĩa xích không cần làm liền trục

Chiều dài mayer đĩa xích: l m = 45 mm

Kích thước then :

b = 10 ; h = 8 ; t = 4,5 ; t1 = 3,6 ; k ≈ 4,2

Chiều dài làm việc của then:

mm 5 , 40 36 45 ).

9 , 0 8 , 0 ( ).

9 , 0 8 , 0

l k d

σ = = = 68 , 8 N/mm 2 <

40 2 , 4 65

375606

2

2σ

Kiểm nghiệm sức bền cắt:

[ ]c

x c

l b d

M

τ

τ = = =25,7N/mm2 <

45.10.65

375606

2

.2

Dự kiến chọn ổ bi đỡ chặn cỡ trung, kí hiệu 46308 có góc 120

Do thời gian làm việc lớn nên ta chọn thời gian phục vụ của ổ:

4000 2

Hệ số khả năng làm việc:

C h

n Q

(K v R m A t K n K t

Q= +

Các hệ số:

m = 1,8 tra bảng 8 – 2, sách “thiết kế chi tiết máy”

Kn = 1 – hệ số nhiệt độ - nhiệt độ làm việc dưới 1000C, tra bảng 8 – 4.

Kv = 1 – hệ số vòng trong của ổ quay, tra bảng 8 – 5

N 9 , 899 314

4 , 843

N 471 8

, 222 415

2 2

2 2

2 2

2 2

= +

= +

=

= +

= +

=

By Bx B

Ay Ax A

R R

R

R R

R

Với ổ đĩa côn đỡ chặn:

N 249 12

9 , 899 3 , 1

3

,

1

N 130 12

471 3 , 1

3

R S

tg tg

R S

B B

A A

ββ

Tính lực dọc trục:

N 7 , 140 249 7 , 259 130

At > 0, nên lực At hướng về gối trục B

Tải trọng tương đương:

(daN) , 0 N 03 9 1,2 2.140,7).1 (1.471

).

.

).

.

= v B t n t

Q

Vì QB < QA nên ta chọn ổ cho gối đỡ A còn ổ cho gối B lấy cùng kích thước với

ổ ở gối A để tiện việc chế tạo và lắp ghép

6792 )

4000 449 (

, 90 )

.( 0 , 3 = 0 , 3 =

β

.Chọn thời gian phục vụ của ổ là h = 4000 giờ, tức là mỗi năm thay ổ một lần

Hệ số khả năng làm việc:

0,3 ( )

C Q nh=

≤ C bảng

Trong đó: h = 4000 giờ – Thời gian phục vụ của ổ

n = 837 vòng/phút – Số vòng quay của trục II

Tải trọng tương đương:

( v t) n. t

Q= K R mA K K+

(daN)Các hệ số:

m = 1,5 tra bảng 8 – 2, [1].

Kt = 1,2 – Hệ số tải trọng – Va đập nhẹ, tra bảng 8 – 3, sách “thiết kế chi tiết

máy”

Kn = 1 – Hệ số nhiệt độ – Nhiệt độ làm việc dưới 1000C, tra bảng 8 – 4.

Kv = 1 – Hệ số vòng trong của ổ quay, tra bảng 8 – 5.

N 4404 1725

4052

N 2452 682

2355

2 2

2 2

2 2

2 2

= +

= +

=

= +

= +

=

Dy Dx D

Cy Cx C

R R R

R R R

Với ổ bi đỡ chặn:

N155526

.2452.3,1

.3,

N 2792 26

4404 3 , 1

3 ,

7 , 259 1360 1555

Vì At < 0, nên lực At hướng về gối trục C

Tải trọng tương đương:

(daN) 05 , 27 3 N 5 , 3270 1,2

.136,7).1.

2 (1.2452

).

.

= v C t n t

Q

(daN) 85 , 367 N 5 , 3678 1,2

2.136,7).1 (1.2792

).

.

= v D t n t

Q

Vì QC < QD nên ta chọn ổ cho gối đỡ D còn ổ cho gối C lấy cùng kích thước với

ổ ở gối C để tiện việc chế tạo và lắp ghép

8 , 18986 )

4000 128 (

85 , 367 )

.

=Q n h

C D

Chọn ổ đũa côn đỡ chặn có thông số sau:

Tªn gäi ổ đĩa côn 1 dãy

=

β

.Chọn thời gian phục vụ của ổ là h = 4000 giờ, tức là mỗi năm thay ổ một lần

Hệ số khả năng làm việc:

0,3 ( )

C Q nh=

≤ C bảng

Trong đó: h = 4000 giờ – Thời gian phục vụ của ổ

n = 239 vòng/phút – Số vòng quay của trục II

Tải trọng tương đương:

( v t) n. t

Q= K R mA K K+

(daN)Các hệ số:

m = 1,5 tra bảng 8 – 2, [1].

Kt = 1,2 – Hệ số tải trọng – Va đập nhẹ, tra bảng 8 – 3, sách “thiết kế chi tiết

máy”

Kn = 1 – Hệ số nhiệt độ – Nhiệt độ làm việc dưới 1000C, tra bảng 8 – 4.

Kv = 1 – Hệ số vòng trong của ổ quay, tra bảng 8 – 5.

N6264294

62572 2 2

14352 2 2

6264 3 , 1

3 ,

S E E β

N 1328 26

2095 3 , 1

3 ,

1324 3972

Vì At >0, nên lực At hướng về gối trục E

Tải trọng tương đương:

(daN) 48 , 1068 N

8 , 10684 ,2

.1320).1.1 2

(1.6264

).

.

2.1320).1.

(1.2095

).

.

= v F t n t

Q

Vì QE > QF nên ta chọn ổ cho gối đỡ E còn ổ cho gối F lấy cùng kích thước với ổ

ở gối E để tiện việc chế tạo và lắp ghép

55150 )

4000 128 (

48 , 1068 )