Đồ án chi tiết máy thiết kế hệ dẫn động xích tải

PHẦN 1: TÍNH HỆ DẪN ĐỘNGI. Chọn động cơ : Động cơ mộ chiều 1.Xác định công suất đặc trưng cho trục động cơ (Pđc ) : Pđc > Pyc Pyc = Ptd = •Công suất trục tang quay (đĩa xích ) :Pyc = (kw) v (ms): Vận tốc băng tải (thông số đã biết ) F(N): Lực kéo băng tải (thông số đã biết) •Hiệu suất bộ truyền động: = ot . x . ol 3 . Br2 . k Tra bảng 2.3I có: ot =0.98 Hiệu suất ổ trục. x =0.96 Hiệu suất bộ truyền xích. ol =0.992 Hiệu suất ổ lăn. Br =0.97 Hiệu suất bánh răng. k =0.99 Hiệu suất khớp nối Thay số được: =0,98. 0,96. 0,9923 .0,972. 0,99= 0,855• : số tải trọng tương đương : = = (do thời gian mở máy :tmm TmT =1.4 =P1 ol . k II.Phân phối tỉ số chuyền chung U¬chung = Chọn Ung =2.2 à Uh = Phân phối tỉ số chuyền . Do hộp giảm tốc là đồng trục lên : U1 =U2 = Tính lại Ung = =2,2Tính toán các thông số động học Nguyên tắc: •Pi tính từ trục công tác về trục động cơ: Pi = P3 = kW P2 = kW P1 = kW Pđc kW•n tính từ trục động cơ đến trục công tác : n P¬đc =5.945 kW n1 = nđcu1 =14451=1445 (vp)

PHẦN 1: TÍNH HỆ DẪN ĐỘNG

I Chọn động cơ : Động cơ mộ chiều

1.Xác định công suất đặc trưng cho trục động cơ (Pđ/c ) :

.





F v

(kw)

v (m/s): Vận tốc băng tải (thông số đã biết )

F(N): Lực kéo băng tải (thông số đã biết)

 Hiệu suất bộ truyền động:

=ot x ol 3 Br2 k

Tra bảng 2.3[I] có:

 ot =0.98 Hiệu suất ổ trục

x =0.96 Hiệu suất bộ truyền xích

ol =0.992 Hiệu suất ổ lăn

Br =0.97 Hiệu suất bánh răng

k =0.99 Hiệu suất khớp nối

t

t P

P

1 2 1 ) (

= 1 ( ) 2 ( 2 )

1

2 1

ck

t P

P t

) 4 1

7 0 ( 8

4

àPy/c = 4 , 61

855 , 0

79 , 0 992 , 4

662 ,



II.Phân phối tỉ số chuyền chung

94 , 33

*Phân phối tỉ số chuyền

1 

992 , 4

x ct

242 , 5

3





br x

242 , 4

2





br ot

662 , 5

1





ot k



 

i i

1445 12

368 23

2





n n

(v/p)

nct = 43

2 2

94 3

c đ

10 55 ,

1

1 6

II Thiết kế bộ truyền ngoài : Bộ truyền xích

Với các số liệu : P3 =5,242 kW ; n= 94 v/p ; U =2,2 làm việc 2 ca  =300

1) Theo bảng 5,4 [I] : Với u = 2,2 ta chọn số răng đĩa nhỏ Z1 =27 àsố răng đĩa lớn :

=2,22

2) Xác định bước xích p :

K= K0.Ka.Kđc.Kbt.Kc.Kđ (1)

Tra bảng 5.6 [I] ta đươc:

 Hệ số tải trọng động : Kđ =1,2 ( do tải trọng va đập nhẹ)

 Hệ số ảnh hưởng của vị trí bộ truyền : K0 =1 do  =300 <600

 Hệ số điều chỉnh lực căng xích (điều chỉnh được) : Kđc=1

 Hệ số ảnh hưởng điều kiện tròn trơn ( môi trường không bụi ): Kđc=1

 Hệ số kế đến chế độ làm việc của bộ truyền: Kc =1,25

Thay vào (1) ta được : K=1,2.1.1.1.1,25.1 =1,5

Điều kiện đảm bảo độ bền mỏi xích :

Theo công thức (5.3) [I] : Pt = Y 

z n

K

K K K

03





n n

 Kx = 1( do xích một dãy )

Thay công thức vào công thức (5.3) [I] Pt = 1 3,874

5 , 1 926 , 0 532 , 0 242 , 5



kWTra bảng 5.5 [I] với n03 =50 chọn xích dãy có bước xích p=31,75 là loại xích con lăn hệ thống thông tin di động dãy có [P]= 5,83 kW vậy

Pt= 3,874 kW  [P] =5,83 kW (thỏa mãn điều kiện bền mòn)3)Xác định sơ bộ khoảng cách trục a :

Z P

q

4

) (

2

) (

2

2

2 1 2 2

75 , 31 ) 27 60 ( 2

) 60 27 ( 75 , 31

1270 2

Chọn X=124

 Tính khoảng cách trục chính xác : CT 5.13 [I] :

a=0,25.P.{X-0,25.(Z2 + Z1) + X Z Z Z Z 2

1 2 2

1

2 )] 2 [( ) / ] (

5 , 0

180 sin(

75 , 31 )

180 sin(

75 , 31 )

P

=3903,13 N

 Lực tác dụng hướng tâm : Fr = Kt.Ft

Hệ số kể đến trọn lực của xích : K t =1,15 (do  =300 < 400)

8 , 3 ) 60000

.





n p Z

(

10 5 ,





 Tra bảng 5.10 [I] có [s]=8,5

Vậy s = 18,14 > [s] =8,5 àbộ truyền xích đảm bảo đủ bền

7) Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc:

Theo công thức 5.18 [I]:

d

vđ đ t r H

k A

E F K F k

.

47 ,



Trong đó :

[ H]-ứng suất tiếp xúc cho phép

Kr -hệ số ảnh hưởng cả số răng đĩa xích ,phụ tuọc vào Z;Tra bảng trang 87 [I] ta được: Kr =0,40

Fvđ-lực va đập: Fvđ=13.10 7.n1 p3 m 13 10 7 94 31 , 75 3 2 , 2 8 , 6m



Kđ=1,2 ( hệ số trải trọng động )

E- môdun đàn hồi của bản lề : E=2,1.105MPa

A- diện tích chiếu của bản lề (mm2 ): Tra bảng 5.12 [I] được: A=262 mm2

Kd - hệ số phân bố không đều tải trọng cho các dãy: Kd =1 (do xích một dãy )

Do vậy :

H =0,47 526 , 35

1 262

10 1 , 2 ).

6 , 8 13 , 3903 (

4

49 , 273 66 , 606

h t

h t

T T

4

4

7 , 0

2 1

1 2

A.Tính bộ truyền cấp chậm răng thẳng:

1.Chọn vật liệu chế tạo bánh răng:

Bánh răng cấp chậm chọn thép 45 ( tôi cải thiện ) có cứng 250HB÷280HB

; 8 , 1

1 , 1

; 70 2

lim

lim

F o

F

H o

H

S HB

S HB





 H olim1=2.HB1+70=2 275 + 70 = 620 MPa

 T i,n i,t i lần lượt là mômen xoắn , số vòng quay và tổng số giờ làm việc ở chế độ thứ i

 c: Số lần ăn khớp trong một vòng quay : c=1

a Ứng suất uốn cho phép :

NHE2= 60 1 1900 94 ( 0 , 7 84

8

4

K

]

, 1

1 600 ]

[

6 , 563 1

, 1

1 620 ]

b Ứng suất tiếp xúc cho phép :

Theo công thức (6.2a) [I] :

F  F olim.K FC.K FL/S F

 KFC - Hệ số xét đến ảnh hưởng đặt tải :KFC = 1 (do bộ truyền một chiều )

 N FE - Chu kì thay đổi ứng suất tương đương , được tính theo công thức6.8 [I]

, 1

1 1 459 ] [

9 , 282 75

, 1

1 1 495 ] [

2 ] [

.

ba H

H

u

K T

45 , 0 45 , 545 93 , 3

17 , 1 5 , 141318 ).

1 93 , 3 (

5 ,





( 1 22.). .cos (27 1062)..2166,5.cos(20 )

o w

m Z Z

c Kiểm nhiệm độ bền tiếp xúc :

Theo công thức (6.35 ) [I] :

2

1

1

) 1 (

2

w w

H H

M H

d u b

u K T Z

cos 2

76 , 19 2 sin(

0 cos 2

1 (

2 , 3 88 , 1 ) 1 1 (

2 , 3 88 , 1

2 1

166 2 1

 Theo công thức (6.40) [I] : v = d w n 1 , 3m/s

60000

368 4 , 76 14 , 3 60000

. 1 1

166 3 , 1 73 006 , 0

w w H Hv

K K T

d b

2

1

2

4 , 67 80 7 , 3

) 1 93 , 3 (

17 , 1 13 , 1 05 , 1 5 , 141381

2 87 , 0 77 , 1

H  491 , 14MPa [ H]  518 , 26MPa  Thỏa mãn độ bền tiếp xúc

d Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn :

Theo công thức (6.43)[I] :

T b K d Y Y m Y

w w

F F

2

1

1 1

3 , 7

93 , 3

166 3 , 1 73 006 , 0

2

4 , 67 80 7 , 3 1

2

1

w w F

d b

731 , 1

1



 Hệ số kể đến độ nghiêng của răng : Y 1 ( do răng thẳng   0 )

 Hệ số dạng răng:

 Với Z1=27 và Z2 = 106 tra bảng (6.18)[I] ta được:YF1=3,5 và YF2=3,6

 Với m=2,5 hệ số xét đến độ nhậy của vật liệu đối với tập trung ứng suất :

Y Y

MPa Y

Y Y

XF S R F F

XF S R F F

58 , 266 1

0163 , 1 1 3 , 262

].

[ ] [

51 , 287 1

0163 , 1 1 9 , 282

].

[ ] [

2 2

1 1

85 , 3 1 578 , 0 852 , 1 5 , 141381

2

1



Y

Y

F F

F F

85 , 3

6 , 3 45 , 86

1

2 1



 Vậy thỏa mãn độ bền uốn

e Các thông số kích thước của bộ truyền cấp chậm :

- Khoảng cách trục : aw = 166 mm

- Môdun pháp tuyến : m= 2.5

- Chiều rộng bánh răng : b=80 mm

- Tỉ số truyền : u =3,93

Số răng của cặp bánh ăn khớp :Z1=27 ; Z2 =106

5 , 141381

2 2 1

430 70 180 2 1 lim

1 lim

o H

306 170 8 , 1

410 70 170 2 2 lim

2 lim

2,4 6

2

6 4

, 2 1

10 67 , 6 170 30

10 76 , 7 180 30

Theo công thức (6.7)[I] : HE i n i t i

T

T c

76 , 7 10

15 , 28

1 10

76 , 6 10

6 , 110 ) 8

4 7 , 0 8

4 1 (

1445 19000 1 60

1

6 1

7 2

1

2

6 2

7

3 3

HE HE

HL HO

HE

K N

u

N N

K N

N

Theo công thức (6.14)[I] sơ bộ xác định được :

H

HL H

K

lim ]

, 1

1 410 ]

[

91 390 1

, 1

1 430 ]

] [ ] [ ]

o F F

S

K

K

]

[  lim

- Do bộ truyền một chiều nên K FC  1

- theo công thức (6.7)[I] : FE i n i t i

T

T c

4 1 (

1445 19000 1

, 1

1 1 306 ] [

14 , 185 75

, 1

11 324 ] [ 2

ch H

644 230 8 , 2

8 , 2 ] [

200 250 8 , 2

8 , 2 ] [

2 2

max

1 1

ch F

184 230 8 , 0

8 , 0 ] [

200 250 8 , 0

8 , 0 ] [

2 2

max

1 1

5 , 2

9848 , 0 166 2 ) 1 (

cos

1





Z Z

) 26 102 (

5 , 2

2

) (

W

a

Z Z m

 đường vòng lăn kính bánh nhỏ và bánh lớn là :

mm d

u d

mm u

a d

w w

m

w w

5 , 264 48 , 67 92 , 3

48 , 67 1 93 , 3

166 2 1

5 , 2

1 1 2 1 1

0

44 , 15 cos(

20 (

) cos



arctg tg

04 , 1 1 , 37420 ) 1 93 , 3 (

43

166

] [

) 1 (

3 2

1 3

a K

H

H w

03 , 1 04 , 1





% (chấp nhận được )

4 Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc :

Theo công thức (6.33)[I]: 1 2

.

) 1 (

2

u K T Z

Z

H M H





- Z M : hệ số xét đến ảnh hưởng của cơ tính vật liệu , tra bảng (6.5)[I] được: Z M  274

) 69 , 20 2 sin(

44 , 15 cos 2 2

sin

cos ,

44 , 15 sin 25

Lại có : cos 15 , 44 1 , 66

102

1 26

1 2 , 3 88 , 1 cos 1 1 2 , 3 88 , 1

2 1

858 , 0 3

) 858 , 0 1 ).(

66 , 1 4 ( 3

) 1 ).(

4 (

. 1 1





d w n

tra bảng (6.13)[I] được cấp chính xác là 8, tra bảng (6.14)[I] được K H  1 , 1

93 , 3

166 103 , 5 56 002 , 0

o H



1 , 1 03 , 1 1 , 37420 2

48 , 67 25 7 , 3 1

2

1

w w H

d b K

 K H  1 , 03 1 , 1 1 , 07  1 , 223

Thay số vào (6.33)[I] được :

48 , 67 93 , 3 25

) 1 93 , 3 (

223 , 1 1 , 37420 2 792 , 0 71 , 1

Vậy thỏa mãn điều kiện tiếp xúc

4 Kiểm nghiệm độ bền uốn :

Công thức (6.43)[I] : T b K d Y Y m Y

w w

F F

F

.

2

1

1 1

6 , 1 06 , 2 187 , 1 27 , 1

.

187 , 1 27 , 1 06 , 1 1 , 37420 2

48 , 67 25 14 , 11 1

2

1

14 , 11 93 , 3

166 103 , 5 56 006 , 0

.

F F

w w F Fv

w o

F F

K K K K

K K T

d b K

u

a v g

66 , 1

1 1 66

26 cos 3 3

1

V

Z Z

) 44 , 15 ( cos

102 cos 3 3

2

V

Z Z

XF S R F F

66 , 177 1 016 1 1 86 , 174

].

[ ] [

1 , 188 1

0163 , 1 1 14 , 185

].

[ ] [

2 2

1 1

Y Y

MPa MPa

F F

F F F

F F

66 , 177 ] [ 76

, 54 8 , 3

6 , 3 8 , 57

1 , 188 ] [ 8

, 57 5

, 2 48 , 67 25

8 , 3 89 , 0 602 , 0 6 , 1 1 , 37420 2

2 1

2 2 2

1 1

 Vậy thỏa mãn độ bền uốn

6 Các thông số bộ truyền cấp nhanh :

 Khoảng cách trục : aw=166 mm

 Môdun pháp tuyến : m=2,5

 Chiều dày bánh răng : bw=25 mm

1 (

2

48 , 72 5 , 2 2 48 , 67 ).

1 (

2

1 2

2

1 1

5 , 2

23 , 61 5 , 2 5 , 2 48 , 67 5 , 2

2 2

1 1

w t t

48 , 67

1 , 37420 2 2 1

1 2

t a a

 Lực hướng tâm : F r F r F t tg tg o o 434 , 54N

44 , 15 cos

69 , 20 07 , 1109 cos

2 ,

0 

k k

120 3

k

k k

P d

mm n

P d

mm n

P d

c đ

c đ c

1445

945 , 5 120

120

5 , 59 43

242 , 5 120

120

44 , 46 94

448 , 5 120

120

3 3

/

/ /

3 3

3

3 3

3 3

2

2 2

mm d

mm d

mm d

c

59 46 30

/ 3 2 1









3 Xác định khoảng cánh giữa các gối đỡ và các điểm đặt lực :

- Tra bảng (10.2)[I] ta chọn sơ bộ chiều rộng ổ lăn :

mm b

mm b

mm b

31 25 19

03 02 01

chọn :

mm l

mm l

mm l

mm l

m m m m

80 56 54 42

32 13 22 12









 Với trụ 1:

l12  l c12  0 , 5l m12 b ok3 h n

Chọn : 

1 0 19

3 1

n o h k k

m m b

5 , 55 6 10 ) 19 56 (

5 , 0 5

0 13 11

2 1 13

l l

mm l

mm k

k b l l

b k l l l

mm k

k b l l

o m

o

o m

289 5 , 71 5 , 217

5 , 217 25 10 5 , 71 111

5 , 71 6 10 ) 31 80 (

5 , 0 )

.(

5 , 0 (

5 , 58 6 10 ) 25 54 (

5 , 0 )

( 5 , 0

32 23 21 23

2 1 32

32

1 32 11 23

2 1 22

mm h

k b l l

l l l

mm l

l

mm l

n o

m c

c

5 , 228 5 , 85 143

5 , 85 16 14 ) 31 80 (

5 , 0 )

.(

5 , 0

143 5 , 71 2 2

5 , 71

33

3 32

33

33 31 33

32 31 32

N F

N F

X x y

6 , 4488

3 , 4195

09 , 1507

1 1

F

N F

F

o X

x

o X

y

05 , 3561 5

, 37 cos 6 , 4488 cos

.

5 , 2732 5

, 37 sin 6 , 4488 sin

.

) (

0

2 2 1

1

2 1

F F F F F

y By

y X

y y By Ay y

N F

F F F

N AB

AO F AO F F

y y By Ay

y y

By

3 , 2387 5

, 2732 09

, 1507 7

, 3612

7 , 3612 143

5 , 71 09 , 1507 5

, 228 5 , 2732

.

2 1

1 1 2 2

) (

0

2 2 1

1

2 1

F F F F F

x Bx

x y

x Bx x Ax x

N F

F F F

N AB

AO F AO F F

x Bx x Ax

x x

Bx

81 , 4226 05

, 3561 56

, 3592 3

, 4195

56 , 3592 143

5 , 71 3 , 4195 05

, 3561

.

2 1

1 1 2 2

2 2 22

mm N AO

F M

mm N BO

F M

Ay y

y y

, 71 18 , 4226

) ( 78 , 304469 5

, 85 05 , 3561

1 11

2 2 22

mm N AO

F M

mm N BO

F M

Ax x

x x

d

mm N T

M

69 , 48 50

1 , 0

05 , 577226 ]

.[

1 , 0

) ( 05 , 577226 532565

75 , 0 05 , 347089

75 , 0

3

11

2 2

2 3 2

1 1

Tại tiết diện 2_2 :

MM M

d

Nmm T

M M

Nmm M

M M

u

y x

u

32 , 49 50

1 , 0

79 , 600002 ]

.[

1 , 0

79 , 600002

75 , 0

29 , 383776 75

, 233628 78

, 304469

3

2

2 3 2

2 2

2 2

2 22 2

22 2

d d d d d d 6050mm mm

33 22 33

11 22 11

( Trang bên ! )

d Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi :

Trục 3 có một then với d=60mm tra bảng(9.1)[I] chọn then với các thông

số sau : b x h=18 x 11, t1 =7 ,l =63 mm

Kiểm nghiệm độ bền của then :

] [

2

] [ ) (

.

2

1

c c

d d

b l d T

t h l d T

- Mômen xoắn trên trục :T3=532565 N.mm

- ứng suất dập cho phép :[ d]  100MPa tra bảng (9.5)[I]

-ứng suất cắt cho phép :[ c]  20 30 (MPa)Ứng suất dập : d 70 , 45MPa 100MPa

) 7 11 (

63 60

532565

532565

 Tại tiết diện 1_1:

Theo công thức (10.19)[I] : s 2

1 2 1 1 1

1 s .s / s s [s]

Với s 1=

1 1

1

1

1

1 1

58 , 0

6 , 261 600

436 , 0 436 , 0

1 1

1

; 0

) / ( 72 , 16 26 , 20757 /

05 , 347089

26 , 20757 60

2

) 7 60 (

7 18 32

60 14 , 3

2

) (

32

2 1

1

3 2

3

11

2 1 1 1

3 11 1

mm N W

M

mm d

t d t b d W

2

) 7 60 (

7 18 16

60 14 , 3

2

) (

16

(

) / ( 75 , 6 55 , 39440 2

532565

2 2 /

3 2

3

11

2 1 11 1

3 11 01

2 01

3 max

mm d

t d t b d W

mm N W

T

a m

d

y x

d

K K

K K

K K

K K

).

1 (

/ ) 1 (

hạn mỏi ,tra bảng (10.10)[I] , với d =60 mm : 00,,7778

52 , 2

Tra bảng (10.12)[I] ,dùng dao phay ngón : 11,,5476





K K

2 77 , 0

54 , 1

27 , 2 78 , 0

76 , 1

Chọn

1 , 2

27 , 2

Thay vào (10.25)[I] và (10.26)[I] : ((22,,1271,061,061).11).12,162.33

73 , 151

7 , 6 0 05 , 0 72 , 16 33 2

6 , 261

4 , 10 7 , 6

2 2





Tại tiết diện 2_2:

Theo công thức (10.19)[I] : s 2

2 2 2 2 2

2

1 2

58 , 0

6 , 261 600

436 , 0 436 , 0

1 1

2

; 0

29 , 383776

57 , 16270 55

2

) 7 55 (

7 18 32

55 14 , 3

2

) (

32

2 2

2

3 2

3

22

2 1 22 1

3 22 2

mm N W

M

mm d

t d t b d W

Trục quay một chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu ký mạch động nên :

) ( 97 , 30011 55

2

) 7 55 (

7 18 16

55 14 , 3

2

) (

16

(

) / ( 87 , 8 97 , 30011 2

532565

2 2 /

3 2

3

22

2 1 22 1

3 22 02

2 02

3 max

mm d

t d t b d W

mm N W

T

a m

d

y x

d

K K

K K

K K

K K

).

1 (

/ ) 1 (

hạn mỏi ,tra bảng (10.10)[I] , với d =60 mm : 00,,7778

52 , 2

Tra bảng (10.12)[I] ,dùng dao phay ngón : 11,,5476

54 , 1

27 , 2 78 , 0

76 , 1

Chọn

1 , 2

27 , 2

Thay vào (10.25)[I] và (10.26)[I] : ((22,,1271,061,061).11).12,162.33

73 , 151

76 , 4 0 05 , 0 59 , 23 33 , 2

6 , 261

92 , 7 76 , 4

2 2

N F

N F

N F

N F

3 , 4195

5 , 306

54 , 434

07 , 1109

2 2 1

1 1

F F F

N F

AB

R F AO F AO F F

AB F AO F AO F R F x M

F F F F y F

yB y y yA

z y

y yB

yB y

y z A

y y yB yA

63 , 859 1082 09 , 1507 54 , 434

1082 289

5 , 0 5 , 264 5 , 306 5 , 217 09 , 1507 5 , 58 54 , 434

.

.

0

) (

0 )

(

2 1

1 2 2 1 1

2 2 1 1 1

2 1

) (

0

2 2 1 1 2 1

AB F AO F AO F y M

F F F F F

xB x

x A

xB x x xA x

N F

F F F

N AB

AO F AO F F

xB x x xA

x x

xB

37 , 153 86 , 2932 07

, 1109 3

, 4195

86 , 2932 289

5 , 58 07 , 1109 5

, 217 3 , 4195

.

1 2

1 1 2 2

mm N R

F M M

mm N A

O F M

mm N B

O F M

Nmm AO

F M

mm N B

O F M

Z T P yA T

yB y

xA x

xB x

76 , 9753 25

, 132 5 , 306 36 , 50288

36 , 50288 5

, 58 63 , 859

77363 5

, 71 1082

145 , 8972 5

, 58 37 , 153

49 , 209699 5

, 71 86 , 2932

1 11 11

1 11

2 22

1 11

2 22

d

mm N T

M M

mm N M

M M

u

y x

u

85 , 45 50

1 , 0

74 , 482053 ]

.[

1 , 0

74 , 482053 5

, 114381

75 , 0 47 , 51082

75 , 0

47 , 51082 36

, 50288 145

, 8972

3

3 1111

2 2

2 2 2

1 11

2 2

2 11 2

11 1

d

mm N T

M M

mm N M

M M

u

Y x u

29 , 47 50

1 , 0

6 , 528890 ]

.[

1 , 0

6 , 528890 5

, 114381

75 , 0 9 , 223514

75 , 0

9 , 223514 77363

49 , 209699

3

3 2222

2 2

2 2 2

2 22

2 2

2 2 2

2 2

Theo tiêu chuẩn : do =40 mm

d12>d11  chọn d = 54 mm

Vậy ta có sơ đồ lực ,mômen và kết cấu của trục 2 :

(trang bên )

c Kiểm tra trục về độ bền mỏi :

Trục 3 có một then với d=48mm tra bảng(9.1)[I] chọn then với các thông

số sau : b x h=14 x 9, t1 =5,5 ,l =45 mm

Kiểm nghiệm độ bền của then :

] [

2

] [ ) (

.

2

1

c c

d d

b l d T

t h l d T

- Mômen xoắn trên trục :T2 =553493,62 N.mm

- ứng suất dập cho phép :[ d]  100MPa tra bảng (9.5)[I]

-ứng suất cắt cho phép :[ c]  20 30 (MPa)