bài giảng cơ học chất lỏng- đường ống

Nguyễn Thị Bảy δtầng Đoạn dầu chảy tầng Re = VL/ν < Rephân giới Ứùng với lớp biên chảy tầng Re = VL/ν > Rephân giới Ứùng với lớp biên chảy rối δrối Các mấu nhám Lớp biên tầng ngầm có bề

TS Nguyễn Thị Bảy

δtầng

Đoạn dầu chảy tầng

Re = VL/ν < Rephân giới

Ứùng với lớp biên chảy tầng

Re = VL/ν > Rephân giới Ứùng với lớp biên chảy rối

δrối

Các mấu nhám

Lớp biên tầng ngầm có bề dày

δtầng ngầm

I DÒNG CHẢY TRÊN BẢN PHẲNG

II DÒNG CHẢY TRONG ỐNG

Ta hình dung dòng chảy trong ống giống như dòng chảy qua bản phẳng được

cuộn tròn lại Như vậy theo lý thuyết , ở đầu vào của ống có một đoạn mà

dòng chảy ở chế độ chảy tầng, rồi sau đó mới chuyển sang chảy rối

Đoạn đầu ống chảy tầng

Vẫn tồn tại lớp biên tầng ngầm có bề dày δtầng ngầm

Lõi rối

Vị trí lớp biên

tầng đã phát triển hoàn toàn

III PHƯƠNG TRÌNH CƠ BẢN CHO DÒNG ĐỀU TRONG ỐNG

Trong ống xét đoạn vi phân dòng chảy đều hình trụ có diện tích dA như hình vẽ:

0 L τχ dA p dA p L

) z z

(

LdA

Ta có : J = hd/ L là độ dốc thuỷ lực, L là chiều dài đoạn dòng chảy

Từ pt cơ bản có thể viết :

0 max

0 max

r

r τ τ hay 2

r J γ

R γ

L τ h R γ

L τ ) γ

p z ( )

γ

p

z

2

1

0 F

F F

α

sin

G + 1 − 2 − ms =

F 2 =p 2 dA

F 1 =p 1 dA

F ms

G

Gsinα

s

τ =τ max

τ =0 1

1

2

2

α

Mặt chuẩn

z 1

z 2

L

Lực tác dụng trên phương dòng chảy

( phương s) :

Phương trình cơ bản của dòng đều

JR γ

τ =

Suy ra:

Ứùng suất tiếp tỷ lệ bậc nhất theo r

2 / Jr γ

Hay:

IV.PHÂN BỐ VẬN TỐC TRONG DÒNG CHẢY TẦNG PHÁT TRIỂN HOÀN

TOÀN TRONG ỐNG

hay = ⎜⎜ ⎝ ⎛ − 2 ⎟⎟ ⎠ ⎞

o

2 max

r

r 1 u u

Phân bố vận tốc trong chảy tầng có dạng Parabol

dr

du μ

τ=−

Newton

2

r

J

γ

τ =

P.Tr.C.Bản

2

r J γ dr

du

−

C μ 4

r J γ u

2

+

−

=

r

parabol

r

r 0

∫ −

μ 2

r J γ u

( 2 2)

o r r μ 4

J γ

u= − Tại r=0 ta có u=u

o

μ 4

J γ

Tại r=r0ta có u=0

μ 4

r J γ C

2 0

=

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

o

2 2 o max

r

r r u

u

dr μ 2

r J γ

du = −

r o r

dA Lưu lượng và vận tốc trung bình trong dòng chảy tầng trong ống :

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

−

o

2 max

r

r 1 u u

π

π

2 2 max

0 2

0

2

2 u

r

V.PHÂN BỐ VẬN TỐC TRONG DÒNG CHẢY RỐI

Đối với dòng chảy rối trong ống, ứng suất tiếp phụ thuộc chủ yếu vào độ chuyển

động hỗn loạn của các phân tử lưu chất, do đó:

τ = τ tầng + τ rối ; vì τ rối >> τ tầng nên ta bỏ qua τtầng

Theo Prandtl: ứng suất nhớt rối không phụ thuộc vào tính nhớt của lưu chất.

Nhận xét:

Từ thí nghiệm , Nikudrase cho rằng chiều dài xáo trộn l trong ống: 1 / 2

o r

y 1 ky

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

−

=

k : hằng số Karman ( k = 0,4)

roi

du dy

τ = ε Nếu đặt:

Theo giả thiết của Prandtl, ε phụ thuộc

vào chiều dài xáo trộn và gradient vận tốc,

gọi làứng suất nhớt rối, và tính bằng: dy

du l ρ

y : khoảng cách từ thành đến lớp chất lỏng đang xét

l :chiều dài xáo trộn

du l dy

τ = ρ

2

2 2

0

y du

k y 1

r dy

2

2 2

k y 1

Như vậy:Phân bố lưu tốc trong trường hợp chảy rối có dạng đường logarit

Nhận xét: sự phân bố vân tốc trong trường hợp chảy rối tương đối đồng đều , gần

với vận tốc trung bình hơn so với trường hợp chảy tầng Đó cũng là lý do tại sao các

hệ số hiệu chỉnh động năng (α) hay hệ số hiệu chỉnh động lượng (αo) có thể lấy

bằng 1

y

u

r o

x

U max

Đường cong logarit

Nếu đặt gốc toạ độ tại thành ống:

2 2

0

2 2

0

0 max

dy

du r

y 1 y k ρ r

y r

τ ⎜⎜⎝⎛ − ⎟⎟⎠⎞= ⎜⎜⎝⎛ − ⎟⎟⎠⎞

2

2 2 2 max

dy

du y k ρ

y

dy k ρ

τ

y

dy k

1 ρ

τ

Đặt

ρ

τ

*

*

k

u u

*

+

= Tại tâm ống r = ro , u = umax max * Ln r o

k

u u

y

r Ln k

u u

* max −

=

VI TÍNH TOÁN MẤT NĂNG CỦA DÒNG CHẢY ĐỀU TRONG ỐNG

1 Mất năng đường dài:

2 d

L V h

D 2 g λ: hệ số ma sát dọc dường ống

Từ thực nghiệm, ứng suất tiếp sát thành ống phụ thuộc vào các đại lượng sau:

τmax = f(V, D, ρ, μ, Δ)

τmax = KVa.Db ρc μd Δe Cân bằng thứ nguyên: ⎢⎢ ⎥ ⎡ ⎤⎥ ⎢ ⎥= [ ] ⎡ ⎤ ⎡⎢ ⎥ ⎢ ⎤⎥ [ ]

M: 1 = c+d

L : -1 = a + b - 3c - d + e

T : -2 = - a - d

suy ra: e = e ; d = d; c = 1 – d;

b = -d - e; a = 2 - d

Vậy τmax =KV2-d.D-d-e ρ1-d μd Δe

0

2

τ = γ

Mặt khác

2 max

2

VD

D V f(Re, )

D 2

−

Δ ρ

=

λ=4f(Re, Δ/D)

d

L V h

D 2g

Δ ρ

2

d

d

0

Tính tóan hệ số ma sát dọc dường ống λ:

ƒ Dòng chảy rối:

¾Rối thành trơn thủy lực: (2300 < Re < 105 ) : λ = f(Re).

Khi bề dày lớp biên tầng ngầm δtngầm> Δ(chiều cao trung bình các mấu nhám)

Các công thức thực nghiệm :

λ =tr 0,3161 Re

Blasius:

¾Rối thành nhám thủy lực: ( Re > 105 ): λ = f(Re, Δ/D).

Khi bề dày lớp biên tầng ngầmδtngầm< Δ

Antersun: λ = ⎛ Δ+ ⎞

0,25

100 0,1 1,46

D Re

Colebrook: 1λ = −2 lg⎛⎜⎝3,71.D ReΔ + 2,51λ ⎞⎟⎠

d

Re Suy ra:

ƒ Dòng chảy tầng: γ = γ ⇒ = = μ =

γ

ν

Prandtl-Nicuradse: = λ −

λtr

tr

¾ Chảy rối thành hoàn toàn nhám (khu sức cản bình phương) λ = f( Δ/D).

Khi Re rất lớn > 4.106)

Prandtl-Nicuradse: 1 2 lgD 1 , 14 2 lg( 3 , 17D)

Δ

≈ + Δ

= λ

2

C là hệ số Chezy, tính thực nghiệm theo Manning với n là hệ số nhám

Ta chứng minh công thức Chezy như sau:

Theo Chezy, vận tốc tính bằng : V =C RJ ⇒Q=AC RJ =K J

K gọi là module lưu lượng: ( )R 3

n

1 A R AC

J là độ dốc thủy lực : h d E

J

Δ

Như vậy, công thức tính mất năng đường dài (trong trường hợp có số liệu độ

nhám n)là:

L K

Q

hd = 22

λ

⇒ λ =

d d

2

8g C

ΔL là chiều dài đoạn dòng chảy

7

0,000 01

1 2 3 4 5 7

x10 3 x10 1 2 4 3 4 5 7 x101 5 2 3 4 5 7 x101 6 2 3 4 5 7 x101 7 2 3 4 5 7 x10 1 8

0,000 005

0,000 007

0,000 05 0,000 1 0,000 2 0,000 4 0,000 6 0,001 0,002 0,004 0,006 0,008 0,01 0,015 0,02 0.03 0,04 0,05

0,008

0,009

0,01

0,015

0,02

0,025

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,1

Khu chảy rối thành nhám hoàn toàn (Khu sức cản bình phương) Khu

Chảy tầng

Khu chảy rối thành nhám

Khu chảy rối thành trơn Khu chuyển tiếp

Re = ρ μvD/

λ

Δ=Δ/ D _

ĐỒ THỊ MOODY

8

Log(Re) 6

5 4

3

2 Mất năng cục bộ:

Tính theo công thức thực nghiệm Weisbach:

g

V

2

2 ξ

=

ξc là hệ số mất năng cục bộ, phụ thuộc vào từng dạng mất năng (phụ lục

CLC)

Thường thường, V là vận tốc dòng chảy tại vị trí sau khí xảy ra mất năng, trừ

hai trường hợp sau đây:

¾Mở rộng đột ngột: Có 2 hệ số ξ ứng với hai m/c 1-1 và 2-2 như hình vẽ:

1 1

2

2

V 1 ,ξ 1

V 2 ,ξ 2

1 V V với A

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

−

= ξ

2

2

1

2 V V với A

A

=

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

−

= ξ

2

1

2

¾Ở miệng ra của ống:hc cVg

2

2 ξ

=

với ξc=1

và V là vận tốc của đường ống ra (vận tốc taiï m/c trước khi xảy ra tổn thất)

IV CÁC TÍNH TOÁN TRONG ĐƯỜNG ỐNG

1 Phân biệt đường ống dài, ngắn: hc<5%hd : ống dài

hc>5%hd: ống ngắn

Trong trường hợp ống ngắn, khi tính toán phải tính cả tổn thất h d lẫn h c

2 Đường ống mắc nối tiếp (bỏ qua mất năng cục bộ)

Ta thiết lập được các ptr:

3 2 1

3 2 1

Q Q Q Q

h h h H

=

=

=

+ +

=

Gọi H là tổng tổn thất của dòng chảy qua các ống,

Ta có :

Sau khi tìm được Q, ta lần lượt

tìm hd1, hd2, hd3theo công thức: i i

K

Q

h = 22

l 1; d 1 ;

n 1 l n 2; 2 d 2 ; l 3; d 3 ;

n 3

H0-3 3 3

g

V H H

2 3 3

0− = +

Ta thấy có 4 thông số thuỷ lực

cần xác định: Q, h d1 , h d2 , h d3 , H.

Nếu cho trước một thông số,

dựa vào hệ phương trình trên ta

xác định các thông số còn lại

Ví dụ 1:

Cho H, tìm Q, hd1, hd2, hd3 i 2

i

1 i

2

3

d1 d2 d3 2 1 2 2 2 3

3 L 2

3 K

L

i 1

K

i 1

Q

H

=

=

∑

3 Đường ống mắc song song (bỏ qua mất năng cục bộ).

L 1 , d 1 , n 1

L 2, d 2 , n 2

L 3 , d 3 , n 3

Ta có: EA-EB=HAB= hd1= hd2= hd3

và Q = Q1+ Q2+ Q3

Cũng giống như bài toán mắc nối tiếp,

ở đây cũng có 5 thông số thuỷ lực: Q ,

Q1, Q2, Q3và HAB

Ta cũng sẽ tìm bốn thông số còn lại khi

biết được một thông số

Ví dụ 2: Cho Q, tìm Q1, Q2, Q3và HAB

Từ :

i

di i i i

i

i

h K Q L

K

Q

2 3

1

i

2 AB

3

1

i AB

3 2 1

L K

Q H

L

K H

Q Q Q Q

⎟

⎟

⎠

⎞

⎜

⎜

⎝

⎛

=

⇒

= + +

=

∑

∑

=

=

Sau khi tìm được HAB, ta

tính Qitheo công thức:

i

di i

h K

Q =

EA-EB=HAB= hd1+hC11+hC12

= hd2

= hd3+hC31+hC32

Lưu ý:Nếu có tính tới mất năng cục bộ

l 1; d 1 ; n 1 l 2; d 2 ; n 2

l 3; d 3 ; n 3

z A

z B

z C C J

4 Giải bài toán các ống rẽ nhánh nối các hồ chứa (bỏ qua mất năng cục bộ).

Ví dụ 3: Cho zC= 2,4m; Q3=50lít/s; zB=3,04m Tìm Q1; Q2; zA.

Cho: L1=1250m; d1=0,4m; n1=0,016 ⇒A1=0,1256 m2

L2=1400m; d2=0,32m; n2=0,016 ⇒A2=0,0804 m2

L3=800m; d3=0,24m; n3=0,02 ⇒A3=0,0452 m2

Giải:

Theo công thức: K =AC R

suy ra: K1=1,691 m3/s;

K2=0,933 m3/s

K3=0,347m3/s

Τa có :

g A

Q z

L K

Q g

V z h E g

V p z E E E

C d J C

C C J C J d

2 2

) 2

3

2 3 3

2 3

2 3 2 3

2

γ +

−

=

−

=

Thế số ta được EJ=19,06m > EB=3.04m nên nước sẽ chảy từ J đến B

Q 1 = Q 2 + Q 3 (1)

Ta lập được các hệ phương trình sau:

2 1

A J d1 J 2 1

1 2 2

J B d2 B 2 2

2

Q

K Q

K

= + = +

= + = +

Từ ph trình (3) ta tính được : Q2= 100lít/s; Q1= Q2+ Q3 =100+50=150 lít/s

Từ ph trình (2), tính được: zA=28,87 m

Ví dụ 4: Cho hệ thống ống nối các bình chứa như hình vẽ Các thông số thuỷ

lực của các đường ống cho như sau:

L1= 1000m ; d1=0,4m ; n1= 0,02

L2= 800m ; d2=0,4m ; n2= 0,02

L3= 500m ; d3=0,4m ; n3= 0,02

Cho zA= 15m; zB= 7m; zC= 2m

Tìm lưu lượng chảy trong 3 ống

J

B

C

z B

z C

z A A

Q 3

Giải:

Với các số liệu cho trên ta tính được:

K1= K2= K3= 1,353 lít/s.

Ta không biết trong ống 2 có dòng chảy

không (vì còn tuỳ thuộc vào cột nước năng

lượng EJ tại điểm J (nếu EJ> EB =zB thì nước

chảy từ J đến B; ngược lại, nước không chảy)

Giả sử nước không chảy từ J đến B ( nghĩa là EJ< EB) Như vậy ta có Q2=0; Q1=Q3=Q.

Thế số vào ta được Q = Q1 = Q3 = 126 lít/s.

Ta tính lại: 12

1

Q

K

= − thế số được: EJ= 6,33m Ta thấy EJ < zB nên nước

không thể chảy trong ống 2 từ

J đến B là điều hợp lý.

Trong trường hợp đề bài cho z B < E J (ví dụ zB=5m) thì giả sử ban đầu không đúng .

Ta phải giả sử lại có nước chảy từ J đến bể B trong ống 2.

Lúc ấy theo phương trình liên tục:: Q1 = Q2 + Q3 (1)

1

Q

K

2

⎝ 2 ⎠ (3)

3

3

Q

K

Ta thành lập được hệ 4 phương trình, với 4 ẩn số:

Q1; Q2; Q3; và EJ và lần lượt giải được như sau:

3

2 3 C 1 2 1

2 3 2 A

K

) Q ( z L K

) Q Q ( z

(5)

3

2 3 C 2 2

2 2

2

2 2

K

Q z K

L g A

1 Q

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

+

3 3

2 2

2 2

2

2 2 C B

L

K

L g A

1 Q ) z z (

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

+ +

−

Thay Q3từ (7) vào (5) :

⎟⎟

⎞

⎜⎜

⎛ + +

=

⎟⎟

⎟

⎟

⎟

⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎜

⎜

⎜

⎜

⎝

⎛

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛ + +

− +

2

2 2 B 1 2

2

2 3 3

2 2

2 2

2

2 2 C B 2

A

K

L g A

1 Q z L K

K L

K

L g A

1 Q ) z z ( Q z

Thế số vào (8) giải ra ta được:

Thế giá trị Q2 vào (7), giải được:

Và từ (1), (2) ta suy ra:

(8)

Ví dụ 5: Máy bơm nước từ bồn 1 đến bồn 2 như hình vẽ Đường ống nối hai

bồn có đường kính bằng nhau và bằng 10cm, dài L=25m, có hệ số ma sát dọc đường

λ=0.03 H=20m Q=10 lít/s Tìm công suất bơm.

B 1

2 H=20m

s / m 273 , 1 d

4 Q A

Q

π

=

=

m 619 0 g 2

V 1 0

25 03 0 g 2

V D

L

h

2 2

m 619 20 619 0 20 E

h E H

h E H

W 2022 619

20

* 10

* 10

* 1000

* 81 9 QH

γ

Ví dụ 6: Máy bơm nước từ giếng lên hình vẽ Lh=10m, Ld=5m có hệ số ma

sát dọc đường λ=0.03 H=14m ξv=0.5; ξch=0.7 V=30m/s Tìm Q, hc,hd, N

s / m 059 0 AV

1 =

A

Q

m 41 1 81 9

* 2

51 7 5 0 g 2

V ξ

h

2 2

v

m 04 2 81 9

* 2

51 7 7 0 g 2

V ξ

h

2 2

ch

m 44 3 h h

h c = v + ch =

m 9 12 81 9

* 2

51 7 1 0

15 03 0 g 2

V

D

L

λ

h

2 2

m 34 16 h

h

h f = c + d =

m 21 76 34 16 81 9

* 2

30 14

z h g 2

V z H

h E H

E

2 0

f

2 1 1 B

f 1 B

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛ +

=

⇒ +

=

+

KW 1 44 21 76

* 059 0

* 1000

* 81 9 QH

d=5 cm

B D=10cm

H=14m

1 1

V

V1

Giải:

Ví dụ 7: L 1 =600m; D 1 =0.3m; λ1=0.02; Q1=122 lít/s

L 2 =460m; D 2 =0.47m; λ2=0.018;

Tính hd1; Q2; Q

Q1,L1,d1, λ1

Q2,L2,d2, λ2 m

08 6 81 9

* 2

726 1 3 0

600 02 0 g 2

V D

L h

2 2

1 1

1 1

s / m 762 1 A

Q

V

1

1

s / m 56 2 g 2 L

D h V g 2

V D

L h

h

2 2

2 1 2

2 2 2

2 2 2

λ

=

⇒ λ

=

=

s / m 44 0 A V

2 2

2

1 + =

=

⇒

Ví dụ 8: L 1 =600m; D 1 =0.3m; λ1=0.02;

L 2 =460m; D 2 =0.47m; λ2=0.018;

Cho ΔpAB=500Kpa; Tìm Q1; Q2

m 97 50 1000

* 81 9

1000

* 500 E

E h h

E

EA = B+ 1⇒ 1 = A − B = =

s / m 5 02 0

81 9

* 2 600

3 0 97 50 g

2 L

D h V

1 1

1 1

λ

=

1 1

⇒

s / m 307 1 A V

2 2

⇒ s

/ m 534 7 018 0

81 9

* 2 460

47 0 97 50 g

2 L

D h V

2 2

2 1

λ

=

⇒

1 ,L1,d1, n1

Q2,L2,d2, n2 Van, ξv=0.9 H

2

1 Q

Q

2 2 2

2 2 2

2 1 v 1 2 1

2 1 2

d cv 1 d 2

f

1

K

Q gA 2

Q ξ L K

Q h

h h h

s / m 03 0 Q

* 144 1

1

⇒

s / m 057 0 Q Q

2

1+ =

=

⇒

Ví dụ 9:

L1=600m; D1=0.2m; n1=0.02;

L2=460m; D2=0.2m; n2=0.02;

Chỉ tính tới mất năng cục bộ tại van.

Cho H=10m; Tính Q1; Q2 ; Q

Giải:

1 2

2 2 2

v 2 1

1 1

2 2 2

2 2 2 2

v 2 1

1 2

L

K gA 2

ξ K

L Q

Q K

L Q gA

2

ξ K

L

⎠

⎞

⎜

⎜

⎝

⎛

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛ +

=

⇒

=

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

(2)

2.144

Q

3

1

0.027 / 2.144

V

H

L

gA K gA

ξ

+⎜ + ⎟

B

g K ξ g gA K ξ gA

1 1

1 FQ 2 144 Q Q

Trong đĩ F là thơng số trung gian tự đặt

Một hệ thống hai bồn chứa và bơm như hình vẽ, cao trình tại mặt thoáng

bồn I là 15 m Hai đường ống nối từ bồn chứa đến bơm có cùng chiều dài

L = 20 m, cùng đường kính d = 10 cm và cùng độ nhám n = 0,02 Nếu bơm

cung cấp công suất N = 300 W cho dòng chảy thì để lưu lượng chảy về bồn

II là 15 lít/s, Tính cao trình mặt thoáng bồn II

Ví dụ tự giải 10:

Bơm

I

II

9.05506

2.04 7.98367

0.034 0.025

0.015 300

0.02 0.1

20

15

z2

Hb hd

K R

Q N

n d

L

z1

Đáp số :

HB=21m; H=20m; L1=50m; L2=60m; L3=40m;

K1=0,394m3/s; K2=K3=0,12m3/s

Ví dụ tự giải 11:

Đáp số :

0.029311 1163.928

0.666667 0.12

40 0.12

60 0.394

50 20

21

Q1 E

F K3

L3 K2

L2 K1

L1 H

Hb

Hướng dẫn:

1

1

Q

Q Q Q Q F Q

F

Q Q

E H E h h H H L L

K K

Thiết lập được 3 p tr:

B

K F K

+

B

H H Q

E

−

Bơm

A

B

1

2 3

Q1?

Trong đĩ F là thơng số trung gian tự đặt

0.006833 0.008167

Q1=Q2 (m3/s) Q3=Q4 (m3/s)

Câu 20:

Các ống cùng loại, cùng đường kính d=5cm dẫn

nước như hình câu 20 Chiều dài các ống cho

như sau:

L1=L2=10m; L3=L4=7m; L5=6m Biết lưu lượng

nhập vào nút A là Q=15 lít/s

Gọi Q1, Q2, Q3, Q4, Q5 lần lượt là lưu lượng

chảy trong các ống Ta cĩ:

a) Q5=0 ; Q3=Q4=

Hình câu 20

L 5

Q A B

C

D

Ví dụ tự giải 12

Tìm Q1, Q2, Q3, Q4, Q5

DS: Q5=0

Bom

Ví dụ tự giải 13 Một đường ống cĩ lưu lượng Q được rẽ thành hai nhánh cĩ lưu

lượng lần lượt là Q1và Q2 Trên nhánh 1 cĩ bố trí bơm cơng suất hữu ích

N=3KW Chiều dài, đường kính ống và hệ số ma sát của hai nhánh lần lượt là

L1 = 1000m, D1 = 0,1m, λ1=0,015; L2 = 500m, D2= 0,1m, λ2=0,012; Bỏ qua tổn

thất cục bộ, với Q = 200lít/s, Tính Q1, Q2

Hướng dẫn

Ta cĩ: e

A- eB= hf2 = hf1 - HB Suy ra:

γ Mặt khác: Q = Q1 + Q2

Từ hai phương trình trên ta giải ra Q1 = 0.0776 lít.s

Q2 = 0.1224 lít/s

5 Bài toán đường ống phân nhánh:(bỏ qua mất năng cục bộ).

Xác định cao trình tháp nước ∇ và kích thước các đường ống

Cho: qE, qF, qD, LAB; LBC; LCD;

Cao trình cột áp các điểm: ∇’D; ∇’B; ∇’F;

q D

F

Q AB =q E +q F +q D Q BC =q F +q D Q CD =q D

∇’ B =z B+ p B /γ

∇’ C

∇’ D

Trình tự giải:

1 Chọn đường ống chính ABCD, sau đó tính lưu lượng trên từng đoạn ống như

hình vẽ

2 Tính hdAB, hdBC; hdCD; bằng cách chọn trước kích thước các đường ống, và tính

theo công thức sau:

i 2 i

2 i

K

Q

h = trong đó K i =A i C i R i

dCD dBC

dAB

'

∇

=

∇

3

Ghi chú:Sau khi tính xong, phải kiểm tra lại xem cao trình cột áp tại các nút rẽ

nhánh có đảm bảo không, nghĩa là phải thoả điều kiện:

∇’B>∇’E; và ∇’C> ∇’F

4 Nếu cao trình cột áp tại các nút rẽ nhánh thoả đ kiện trên , ta tiến hành

tính các kích thước của các nhánh phụ như sau:

' F

' C dCF

' E

' B

i

2 i

di L K

Q

h = ta suy ra đường kính các nhánh phụ

Bài toán ngược:

Giả sử cả hệ thống như trên đã có sẵn (có tháp, có hệ thống các đường ống) Ta

kiểm tra lại xem có đáp ứng yêu cầu không Nếu không sẽ tiến hành sữa chữa lại

hệ thống ( thay ống mới hoặc nâng cộp áo của tháp lên)

Trình tự:

∑

=

L

H

J TB

Xác định tổng tổn thất: H=∇’tháp - ∇’D Từ đó suy ra độ dốc thủy lực trung

bình cho cả đường ống chính:

1

Xem JTB là độ dốc thuỷ lực cho từng đoạn, suy ra: v v

J

Q K

; J

Q K

TB

BC BC

TB

AB

AB = =

sau đó suy ra kích thước đường ống

2

Trên các đoạn nhánh phụ, giải tương tự như bài toán 1 để tìm d

3