ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II THIẾT KẾ NHÀ XƯỞNG 1 TẦNG 1 NHỊP L=27M

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP  SỐ LIỆU CHUNG : Thuộc vùng II : p lực tiêu chuẩn 95daN/m 2 ít chòu ảnh hưởng của bão trừ 12daN/m 2 suy ra q o = 83 daN/m 2 Qui mô công trình một nhà xưởng một tầng một nhòp có 2 cầu trục cùng hoạt động và chế độ hoạt động trung bình, chiều dài nhòp đoạn 90 ÷ 120m o Bước cột : B = 6m o Mái lợp panen BTCT Vật liệu : o Bêtông móng mác 200 ÷250 ⇒ R = 21KN/m 2 o Hàn tay, que hàn E42, E42A hoặc tương đương o Tuổi thọ trung bình 50 năm  SỐ LIỆU RIÊNG : o Nhòp nhà L =27 m o H r = 11.3m o Sức cẩu cần trục Q = 200KN=20T CHƯƠNGI. KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG: 1. Kích thước khung ngang theo phương đứng : - Nhà xưởng có 1 tầng một nhòp có hai cầu trục hoạt động và chếđộ hoạt động trung bình. Dựa vào nhòp nhà 27m tra bảng phụ lục 13 hướng dẫn đồ án thiết kế kết cấu thép của thầy Ngơ Vi Long có : Loại ray thích hợp : KP70, giả đònh h r = 200mm Đối với sức cẩu cần trục Q = 20/5T thì H k =2400mm (H k : Chiều cao Gabarit của cầu trục, được tính từ đỉnh ray cho đến điểm cao nhất của cầu trục Bề rộng của cầu trục B k = 6300mm Nhòp cầu trục L k = 25.5m. Khoảng cách giữa hai trục bánh xe của cầu trục: K = 4400 mm Không bố trí Phần cột chôn ngầm dưới mặt nền: h m = 0 m h 1 : Khoảng cách điểm cao nhất của cầu trục đến mép dưới kết cấu đỡ mái h 1 = 100 + f = 100 + 200 = 300mm Trong đó: 100mm : Khe hở an toàn giữa xe con và kết cấu mái f = 200 ÷ 400mm khe hở phụ, xét đến độ võng của kết cấu việc bố trí thanh giằng Chọn f = 200mm SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060901 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG ( ) mBh dcc 75,06,06 10 1 8 1 10 1 8 1 ÷=×       ÷=       ÷= Chọn h dcc = 600mm Chiều cao đầu dàn h o ( ) mLh o 7,28,127 15 1 10 1 15 1 10 1 ÷=×       ÷=       ÷= Chọn h o = 2,2m = 2200mm Độ võng của dàn mái lấy bằng 1/1000L : f = (1/100) × 2700 = 270mm Chiều cao thực của phần cột trên được xác đònh theo công thức : H t = h dcc + h r + H k + 100 + f= 600 +200 + 2400 + 100 + 270 = 3570 (mm) Chiều cao thực của phần cột trên được xác đònh theo công thức : H d = H r - h r – h dcc + h m = 11300 - 200 - 600 + 0= 10500 mm Chọn H d = 11000 mm; H t = 3600mm Chiều cao của toàn bộ công trình H n = h o + H t + H d = 2,2 + 3.6 +11 =16.8 m 2. Xác đònh kích thước khung ngang theo phương ngang nhà: - Nhòp nhà xưởng L = 27m - Nhòp cầu trục L k = 25.5m - Bước cột B = 6m - Tính toán khe hở giữa cầu trục và mép trong cột dựa vào sức cẩu cần trục Q = 20/5 T suy ra B 1 =280mm - Khe hở an toàn giữa cầu trục và cột thường lấy D = 60mm - Chiều cao cột trên H t = 3600mm - Chiều cao cột dưới H d = 11000 mm - Từ các số liệu trên ta chọn kích thước phương ngang như sau: * Khoảng cách từ trục ray đến trục đònh vò: SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060902 3600 2200 11000 27000 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG  = (L-L k )/2 = (27–25.5)/2 = 0.75 m * chiều cao tiết diện phần cột trên có thể chọn sơ bộ như sau: ( ) 1 1 327 360 10 11 t t h H mm   = ÷ × = ÷  ÷   Chọn h t = 500mm * Khoảng cách từ trục đònh vò tới mép ngoài cột a ≥ b ct +B 1 +D -  = 500 +280+60 -750 =90 mm chọn a = 250 mm tức là trục đònh vò trùng với tim cột trên. * Bề rộng cột dưới xác đònh theo công thức: h d = mmma 11000250750 ==+=+ λ Kiểm tra lại theo yêu cầu độ cứngkhung ngang: h d ≥ (1/10 –1/11)H d = (950-1000)mm h d ≥ 1/20(H d + H t ) = 730 mm Vậy chỉ số chiều cao cột dưới đã chọn la hợp lý. 3. Kích thướt dàn mái và cửa mái: + chiều cao đầu dàn mái: h 0 =2200(mm) +độ dốc i =1/8  chiều cao dàn mái là: àn 0 1 1 1 2,2 27 4 2 2 8 d h h tg L m α = + × = + × × = • Bề rộng của mái b cmái = ( ) 1 1 1 1 27 9 13.5 2 3 2 3 L m     ÷ = ÷ × = ÷  ÷  ÷     • Chọn b c mái = 12m * Bậu cửa dưới lấy chiều cao h 1 = 600mm * Bậu cửa trên lấy chiều cao h 2 = 400m * Phần cánh cửa lật cao 1200mm.  chiều cao cửa mái: 600 400 1200 2200( ) cm h mm= + + = 4. Hệ Giằng: - nhiệm vụ của hệ giằng trong nhà công nghiệp bao gồm: + đảm bảo tính bất biến hình của hệ thống kết cấu khung nhà xưởng. ổn đònh hệ khung khi dựng lắp. + giảm bớt chiều dài tính toán các cấu kiện chòu nén. + truyền tải trọng theo phương dọc nhà. + đảm bảo sự làm việc không gian của hệ khung nhà xưởng,nhất là khi chòu lực hãm ngang của cầu trục. - hệ giằng trong nhà công nghiệp gồm hai hệ thống: SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060903 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG + giằng cột: gồm giằng cột dưới và giằng cột trên . + giằng mái:gồm các khối hộp 6 mặt trên mái được bố trí giữa các khối nhiệt độ. SƠ ĐỒ BỐ TRÍ HỆ GIẰNG SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060904 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG CHƯƠNG II. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG: 1. Tải trọng tác dụng lên dàn: a. Trọng lượng mái: Tónh tải do trọng lượng bản thân dựa vào cấu tạo cụ thể của các lớp mái để tính. Tải trọng do các lớp mái Tải trọng tiêu chuẩn g 2 m (KG/m 2 ) Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán Gm (KG/m 2 ) • Tấm panen BTCT cỡ lớn. • Lớp BT nhẹ cách nhiệt dày 4 cm • Lớp chống thấm 2 giấy 3 dầu • Các lớp vữa tô trát, tổng chiều cao dày 4cm • Hai lớp gạch đá men, dày mổi lớp 3cm. Tổng cộng: 150 40 10 80 120 400 1,1 1,2 1,2 1,2 1,1 165 48 12 96 132 453  tổng tải trọng tiêu chuẩn:q tc =400 daN/m 2 +tổng tải trọng tính tốn  q tt =453 daN/m 2 cos 0,995i tg α α = = = Suy ra: 2 /14,403 995,0 400 mdaNg c m == mặt bằng. 2 453 456,56 / 0,995 tt m g daN m= = mặt bằng. b. Trọng lượng bản thân của kết cấu mái và hệ giằng: Theo công thức thực nghiệm: g d tc = 1.2**L = 1.2 × 0.7 × 27 = 22.7 daN/m2 Trong đó : Nhòp nhà L = 27m Hệ số trọng lượng bản thân dàn 9,06,0 ÷= d α đối với dàn nhòp từ 24 ÷ 36m Chọn 7,0= d α g d tt = 1.1 × 22.7 = 24.94 c.Trọng lượng kết cấu của cửa mái: Theo CT: tc 2 cm g 0,5 12 6 / cm cm L KG m α = × = × = mặt bằng nhà Trong đó : 0,5 12 cm cm L m α = = nhòp của mái => 2 1,1 6 6,6 / tt ct g daN m= × = mặt bằng nhà. d. Trọng lượng cánh cửa và bậu của mái *Trọng lượng bậu cửa bằng 100 ÷ 150 KG/m , chọn g tc = 120 daN/m bậu SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060905 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG * Trọng lượng cửa kính và khung cánh cửa g 2 /4035 mdaN c ck ÷= chọn ./40 2 mdaNg c ck = * Các tải trọng này tập trung ở chân cửa trời, để tiện tính khung ta phải qui đổi thành phân bố đều trên mặt bằng nhà. * Trọng lượng bậu của mái: g bc tt = n*g bc c *B/L = 1.1*120*6/27 = 29.3 daN/m * Trọng lượng cửa kính và khung cánh cửa chọn h ck = 1200mm g ck tt =(n*g c kc *h ck *B)/L = 1.1*40*1.2*6/27 =11.7 daN/m * Tổng tónh tải phân bố đều trên dàn: g = B(g m tt +g d tt +g ct tt ) +2*(g bc tt +g ck tt ) g = 6*(456.56+24.94+6.6)+2(29.3+11.7) =3100 daN/m=31KN/m e. Hoạt tải sửa chửa mái: Theo qui phạm về tải trọng và tác động TCVN 2373-1995. Đối với trường hợp mái lợp panen BTCT, tải sửa chữa mái lấy p c = 75 daN/m 2 .Hoạt tải mái được tính với hệ số hoạt tải n=1,3 q tt = (n x p tt )/cos12 0 = (1,3 x 75)cos12 0 = 99.68 daN/m 2 Hoạt tải sửa chửa mái dồn về một khung thành tảiphân bố đều là: q tt *B = 99.68*6 =598.08 daN/m f. Do áp lực đứng của bánh xe cầu trục : - Sức cẩu cầu trục : Q = 20T - Trọng lượng tòan bộ cầu trục G = (xe con+cầu trục)=(8,5+41)=49,5T - Số bánh xe ở một bên cầu trục n o = 2 - Áp lực lớn nhất của một bánh xe cầu trục tác dụng ray tra bảng trong Catalogue của cầu trục/118 của Ngô Vi Long ta được - P max t = 23,5T = 235 KN - Áp lực tương ứng của một bánh xe cầu trục lên ray phía bên kia.+ P min =(Q+G)/n o –P max = (20+49,5)/2 –23,5 = 11,25T =112,5KN - Ta đặc bánh xe lên cầu trục và vẽ đường ảnh hưởng của gối tựa Từ kích thước cầu trục B k = 6300mm , K = 4400 được tra từ Catalogue ta có thể sắp xếp các bánh xe cầu trục sau: y 1 = 1 y 2 =4.1/6 = 0.7 y 3 =1.6/6= 0.27 y 4 = 0 y = 1+0.27 +0.7 = 1.97 SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060906 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG - Áp lực lớn nhất Dmax của cầu trục lên cột do các lực P max, D max = n x n c x P max x y =1.1*0.9*23.5*1.97= 45,83T= 458,3 kN - Áp nhỏ nhất D min của cầu trục lên cột do các lực Pmin. D min = n x n c x P min xy = 1.1*0.9*11.25*1.97 = 21,94 T= 219,4kN Trong đó : n= 1,1 là hệ số vượt tải N c = 0,9 : Hệ số tổ hợp, khi xét đến xác suất xảy ra các đk bất lợi cùng lúc, cả hai cầu trục đều phải cẩu vật nặng bằng sức cẩu tối đa cho phép hai cầu trục phải đi phép liền nhau xe con của hai cầu trục cùng về 1 phía của cầu trục và vò trí các bánh xe của hai cầu trục ở vào vò trí bất lợi nhất. moment lệch tâm tại vai cột : e = (b cd -b ct )/2= (1-0.5)/2m chọn e = 0,25 m M Dmax = D max x e = 45,83 x 0,25 = 11,5 Tm= 115 kNm M Dmin = D min x e = 21,94 x 0,25 = 5,49 Tm= 54,9 kNm G dcc đặt tại chổ vai đỗ dầm cầu trục và tải trọng thường xuyên. Trò số của nó không lớn hơn so với áp lực của bánh xe, coi như là tải trọng tạm thời: Do đó để đơn giản tính toán và đảm bảo an toàn ta được: d. Do lực hãm của xe con: Khi xe con hãm, phát sinh lực quán tính tác dụng ngang nhà theo phương chuyển động: Tổng hợp lực hảm ngang tác động lên tồn cầu trục: SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060907 4400 1900 4400 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG , 0 20 8,5 0,1 2 1,425( ) 4 xe ms xe xe Q G T f n T n + + = × × = × × = =14,25(kN) Trọng lượng xe con G xc =8,5T= 85kN Lực hãm ngang tác dụng lên một bánh xe của cầu trục: T 1 = T 0 /n 0 = 0.7125T= 7,125kN VÂY LỰC XÔ NGANG CỦA CẦU TRỤC LÀ: 1 1 1,1 0,9 0,7125 1,97 1,39( ) i T n n T y T= × × × = × × × = ∑ =13,9(kN) 2. Tải trọng gió tác dụng lên khung gồm. - Tải trọng tác dụng lên khung gồm. * Gió thổi lên mặt tường dọc được chuyển thành phân bố trên cột khung • Gió trong phạm vi mái, từ cánh dưới dàn vì kéo trở lên được chuyển thành lực tập trung nằm ngang đặt cao trình cánh dưới vì kéo. Tải trọng tập trung tại đáy vì kéo W = n . q 0. k.B '' ii hc ×∑ W ’ = n . q o .k.B. '' ii hc ×∑ Công trình xây dựng tại vùng ngoại ô, vùg gió II, ít chòu ảnh hưởng của bão. Do vậy áp lực gió tiêu chuẩn q o = 83 daN/m 2 . Hệ số vượt tải trọng gió n = 1,3. Bước cột B = 6m Độ cao toàn bộ công trình H n =16,8m nội suy ta được k = 1,11 Hệ số khí động đón gió và trái gió. Tính c 1 0 ' " 1 7 7 30 8 i tg α α = = ⇒ = Tỉ số H n /L = 16,8/27 = 0,6 nội suy ta được c 1 = 0,8 Tỉ số L nhà / L= 15*6/27 = 3.3  Nội suy ta được c 3 = -0,5 Tải trọng gió phân bố lên khung: Tải trọng gió phân bố lên khung: Phía đón gió: q = n.q 0 .k.c.B Phía trái gió: q ’ = n.q 0 .k.c ’ .B SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060908 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG q đ = 1,3 x 83 x 1,11 x 0,8 x 6 = 5,956(KN/m) q hút =1,3 x 83 x 1,11 x 0,5 x 6= 3,723(KN/m) Toàn bộ tải trọng gió tác dụng lên cao trình đáy vì kèo lên đỉnh mái được quy về W đ và W h . Tải trọng gió tập trung nằm ngang. W = n . q 0. k.B ii hc ×∑ = q i .hi. W đ =83x1.3x1.15x6(0.8x2.2+0.5x0.9+0.8x2.2+(-1.3)x0.6+0.5x0,6+0,5x2,2+0.5x0.9+0.5x2.2) =23,75(KN) W h = =21,96(KN) III. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG Tính khung cứng có các thanh rỗng như dàn, cột khá là phức tạp nên trong thực tế đã thay sơ đồ tính toán thật của khung bàng sơ đồ đơn giản hoá với các giả thiết . Thay đổi cột bằng cấu kiên thanh trùng với tim của cột có độ cứng bằng độ cứng cột. Thay thế dàn bằng một xà ngang đặc có độ cứng tương đương đặt tại cao trình cánh dưới dưới của sàn. Chiều cao cột dưới H cd = h 1 = 11 m Chiều cao cột trên H ct = h 2 = 3,6 m Chiều cao khung tính từ đáy cột (mặt đáy móng) đến mép dưới cánh dưới dàn vì kéo H = H cd + H ct = 11+3,6 = 14,6m Nhòp tính toán là khoảng cách giữa hai trục đònh vò L = 27m Tỉ số giữa moment quán tính giữa cột dưới và cột trên 107 ÷= ct cd J J SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060909 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG Tỉ số giữa moment quán tính giữa tiết diện dàn và cột trên 25 40 d ct J J = ÷ Giả thiết tỷ lệ độ cứng 8 cd ct J J = 30 d ct J J = Qui ước: moment dương khi làm căng thớ bên trong của cột và sàn Phản lực ngang là dương khi có chiều hướng từ bên trong ra bên ngoài tức là đối với cột trái hướng từ phải sang trái ta biết phản lực do nút tác dụng lên thanh. 1. TÍNH KHUNG VỚI TẢI TRỌNG PHÂN BỐ LÊN XÀ NGANG. a.Tónh tải. KNm KNm KNm 27m 3.6m11m  Xét bài toán 1 : KNm HCB : Đây là hệ số đối xứng chòu tải đối xúng nên ta có ∆ = 0 và các thành phần đối xứng do ϕ 1 = ϕ 2 = ϕ =1 gây ra trên hệ cơ bản. Vì thế ta có thể xét một nửa hệ bằng cách thêm vào một liên kết ngàm trượt tại điểm giữa của xà ngang. Lực dọc từ mái truyền xuống cột : N = q*l/2 = 31 *27/2 = 418,5 KN Moment lệch tâm đặt tại vai cột. M lt = N.e = 418,5 x 0,25 = 104,6 KNm Phương trình chính tắc r 11 ϕ + R 1p = 0 SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:070609010 [...]... x1 13 36 .1 rx1= = 4.28 cm ct = Fnh 73 J y1 = ry1= 1 333 20 13 + 2 ×[2 × 20 17 2 + ( )] = 2 611 8 .1 cm4 12 12 J y1 ct nh F = 2 611 8 .1 =18 .92 73 SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG 33 MSSV:0706090 GVHD : NGÔ VI LONG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II độ mảnh của nhánh cầu trục: l 10 0 λx1 = nh1 = = 23.4 Với lnh1 = 10 0, chúng ta giả đònh khoảng liên kết giữa các điểm thanh rx1 4.28 giằng, l 10 00 λ y1 = y1 = = 52.85 ry1 18 .92 2/Chọn... M+ M -13 9,45 -93,32 -15 1,35 13 0,05 MSSV:0706090 GVHD : NGÔ VI LONG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II TỔ HP CƠ BẢN 2 Tiết diện Mmax-Ntương ứmg M N I-I II- II III-III IV-IV 1+ 3+5+8 12 ,5 1+ 2+8 58,52 1+ 2+4+5+8 889,52 418 ,5 490,82 688,28 Mmin-Ntương ứmg M N 1+ 2+4+6+8 490,82 -366,72 1+ 2+7 490,82 -13 1,26 1+ 3+5+7 830,97 -18 9,76 1+ 3+5+7 830,97 -5 51, 08 N 1+ 2 490,82 1+ 2 490,82 1+ 2+3 903,29 1+ 2+3 903,29 Nmax-Mtương ứmg M+ 1+ 2+3+5+8... KNm M KNm 17 3,69 -19 6,5 15 6,32 -17 6,85 -43,82 30,73 - 39,44 27,66 -43,82 30,73 -39,44 27,66 -692 635,8 -622,8 572,22 TỔ HP CƠ BẢN 1 Tiết diện I-I Mmax-Ntương ứmg M N 1+ 7 418 ,5 -56,7 II- II III-III IV-IV 1+ 8 +57,04 1+ 8 +780,36 418 ,5 418 ,5 SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG Mmin-Ntương ứmg M N 1+ 8 418 ,5 -358.93 1+ 7 418 ,58 -12 2 ,11 1+ 3 876,8 -15 1,35 1+ 7 418 ,5 -547,44 26 N 1+ 2 498,85 1+ 2 498,85 1+ 3 876,8 1+ 3 876,8 Nmax-Mtương... = -0 ,13 302 x 10 9,7 = -14 ,59 KNm M 10 9, 7 ' = 11 KN QBmin = K B × min = 1, 4645 × h 14 .6 Moment ở tiết diện II- II trên vai cột thuộc phần trên MII = MBmin + QBmin Hct = -14 ,59 + 11 x 3,6= 25, 01 KNm Moment ở tiết diện III-III dưới vai cột thuộc phần cột dưới MIII = MII - M min = -10 9,7+ 25, 01= -84,69 KNm Moment tại chân cột MA = MIII + QB Hcd = -84.69 + 11 x 11 =36,31KNm Xác đònh r 11 và R1p SVTH: NGUYỄN... 51, 54 0 25,74 0 M KNm ± 1, 45 ± 1, 31 ± 18 ,6 -78,29 418 ,5 -13 ,53 72,32 46,39 0 23 ,17 0 16 ,74 26, 31 418 ,5 5,05 80,3 51 -17 7,66 458,3 -83,96 219 ,4 26, 31 418 ,5 4,55 72,32 -15 9,89 412 ,47 -75,56 19 7,46 1 144,56 418 ,5 27,76 80,35 -14 , 51 458,3 97,76 219 ,4 14 4,56 418 ,5 24,98 72,32 -13 ,06 412 ,47 87,98 19 7,46 M KNm ± 17 ,77 ± 15 ,99 ± 5,5 ± 4,95 ± 5,5 ± 4,95 ± 41, 72 ± 37,55 ± 18 ,6 ± 16 ,74 ± 66,42 ± 59,78 GIÓ TRÁI... thước (10 x 330mm )bản cánh có kích thước (10 x 200mm) : -Nhánh mái có dạng chử C tổ hợp gồm một bản thép lưng 18 x 330 và 2 nhánh thép góc L 10 0 x 8 Fnh 2 = SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG 32 MSSV:0706090 GVHD : NGÔ VI LONG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II • Đối với nhánh cầu trục : +Diện tích tiết diện nhánh cầu trục: F1= 1 33 + 2 1 20 = 73cm 2 +Các đặc trưng hình học 1 203 33 13 + Jx1=2 = 13 36 .1 cm4 12 12 J x1 13 36 .1. .. Tỉ số nền tính toán lớn nhất giữa phần cột dưới và trên N 830,97 m= d = = 1, 693 N t 490,82 + Tính hệ số C1 = Ht J cd 3, 6 8 × = × = 0, 711 Hd J ct × m 11 1* 1, 693 SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG 27 MSSV:0706090 GVHD : NGÔ VI LONG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II Ta thấy Ht = 0,327 . khe hở phụ, xét đến độ võng của kết cấu việc bố trí thanh giằng Chọn f = 200mm SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060901 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG ( ) mBh dcc 75,06,06 10 1 8 1 10 1 8 1 ÷=×       ÷=       ÷= Chọn. chọn kích thước phương ngang như sau: * Khoảng cách từ trục ray đến trục đònh vò: SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060902 3600 2200 11000 27000 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG  = (L-L k )/2. lực hãm ngang của cầu trục. - hệ giằng trong nhà công nghiệp gồm hai hệ thống: SVTH: NGUYỄN TẤN PHONG MSSV:07060903 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II GVHD : NGÔ VI LONG + giằng cột: gồm giằng cột dưới và