Đồ án Kết cấu thép II Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp

đồ án kết cấu thép II đồ án k tế c uấ thép ii thi tế kế khung ngang nhà công nghi pệ ****************** nhi mệ vụ thi tế kế Thi tế kế khung ngang nhà x ngưở m tộ t ngầ m tộ nh pị có c aử mái và c uầ tr cụ iđ d cọ bên trong x ngưở v íơ các số li u:ệ - Chi uề d ià nh :à 123 m - Nh pị khung: L = 27m - B cướ khung: B = 6m - Số c uầ tr cụ trong x ng:ưở 2 - S cứ nâng c aủ c uầ tr c:ụ Q = 30T - Cao trình m tặ ray c uầ tr c:ụ h 1 = 13m - Mái l pợ b ngằ panel BTCT có s nườ v iớ các l pớ cách n cướ cách nhi tệ c nầ thi t.ế - T ngườ g chạ tự mang. - aĐị i mđ ể xây d ng:ự Hu .ế - V tậ li u:ệ Thép BCT3CΠ6 có R = 2300 daN/cm 2 . - Bê tông móng c tộ mác 150. I - Ch nọ sơ đồ k tế c uấ . 1- Sơ đồ khung ngang và k tế c uấ nhà công nghi p.ệ (hình v 1)ẽ 0.00 A b Q = 30/5 Hình vẽ 1: Sơ đồ khung ngang nhà Trang 1 đồ án kết cấu thép II Do s cứ tr cụ c aủ c nầ tr cụ là 30/5 T nên ch nọ kho ngả cách từ mép ngo ià c tộ nđế tr cụ nhđị vị là a = 250mm và λ = 750mm. Từ óđ ta có sơ đồ khung ngang như hình vẽ 1. 2- Xác nhđị các kích th cướ chính c aủ khung. 2.1- Nh pị c uầ tr c.ụ L K = L – 2.λ = 27000 – 2 × 750 = 25500 (mm) D aự v oà s cứ tr cụ Q = 30/5T và nh pị c uầ tr cụ L K = 25,5m ta có b ngả thông số c uầ tr cụ l yấ theo phụ l cụ VI ( Sách thi tế kế k tế c uấ thép nhà công nghi p):ệ S cứ tr cụ Nh pị L K Kích th cướ Gabarit chính Bánh xe con L t Lo iạ ray áp l cự bánh xe lên ray Tr ngọ l ngượ Chín h Ph ụ B K H B 1 F Xe con To nà CT T m mm Mm Mm Mm mm mm T T 30 5 25,5 6300 510 0 2750 300 500 2500 KP-70 33 12 56,5 B ngả 1 – Số li uệ c uầ tr cụ 2.2- Kích th cướ c t.ộ - Chi uề cao H 2 từ nhđỉ ray c uầ tr cụ nđế cao trình cánh d iướ vì kèo: H 2 = H C + 100mm + f Trong ó:đ H K : Chi uề cao Gabarit c uầ tr cụ H C = 2750mm 100 mm: Khe hở an to nà gi aữ xe con và k tế c uấ f: Khe hở phụ xét nđế độ võng c aủ vì kèo và vi cệ bố trí hệ thanh gi ngằ l yấ b ngằ f = 350 mm ⇒ H 2 = 2750 + 100 + 350 = 3200 (mm) - Chi uề cao từ cao trình m tặ n nề nđế cao trình áyđ d n:à H = H 1 + H 2 Trong ó:đ H 1 : Chi uề cao từ m tặ n nề nđế cao độ m tặ ray H = 13000 + 3200 = 16200 (mm) - Chi uề cao ph nầ c tộ trên: H tr = H 2 + H dcc + H r Trong ó:đ H dcc : Chi uề cao c aủ d mầ c uầ tr cụ l yấ sơ bộ l :à H dcc = 1/6 B = 6 1 × 6 = 1 (m) Trang 2 đồ án kết cấu thép II H r : Chi uề cao t ngổ c ngộ c aủ ray và mđệ ray, tra b ngả 120 (mm) H tr = 3200 + 1000 + 120 = 4320 (mm) - Chi uề cao ph nầ c tộ d i:ướ H d = H - H tr + H 3 Trong ó:đ H 3 : Ph nầ c tộ chôn d iướ m tặ n n,ề l yấ H 3 = 800 (mm) H d = 16200 - 4320 + 800 = 12680 (mm) - Chi uề cao ti tế di nệ ph nầ c tộ trên ch n:ọ h t = 500 mm thoả mãn i uđ ề ki nệ không nhỏ h nơ 1/12 chi uề cao H tr h t > 1/12 H tr = 12 1 × 4320 = 360 (mm) - Chi uề cao ph nầ c tộ d iướ ch n:ọ h d = a + λ = 250 + 750 = 1000 (mm) Trong ó:đ a: Kho ngả cách từ tr cụ nhđị vị nđế mép ngo ià c aủ c tộ a = 250 mm λ = 750 mm + Bề r ngộ c tộ d iướ ph iả thoả mãn i uđ ề ki n:ệ h d > 1/20 H để mđả b oả độ c ngứ h d > 1/20 ( 12680 + 4320 ) = 850 (mm) + Ki mể tra c uầ tr cụ không v ngướ v oà ph nầ c tộ trên: h d - h tr ≥ B 1 + C Trong ó:đ B 1 = 300 mm - Kho ngả cách từ tr cụ ray c uầ ch yạ nđế uđầ mút c uầ ch yạ C - Khe hở t iố thi uể l yấ b ngằ 60 mm . 1000 - 500 = 500 > 300 + 60 = 360 mm 2.3 - Kích th cướ d nà + c aử tr i:ờ (hình vẽ 2) Hình vẽ 2: Sơ đồ kích th cướ d nà Độ d cố cánh trên trên i = 1/10 ⇒ Chi uề cao gi aữ d nà là Trang 3 đồ án kết cấu thép II =×+ 2 2700 10 1 2200 3550 (mm) 3- Hệ gi ngằ a) Hệ gi ngằ ở mái. Hệ gi ngằ ở mái bao g mồ các thanh gi ngằ bố trí trong ph mạ vi tư cánh d iướ d nà trở lên. Chúng cđượ bố trí n mằ trong m tặ ph ngẳ cánh trên d n,à m tặ ph ngẳ cánh d iướ d nà và m tặ ph ngẳ ngđứ gi aữ các d n.à + Gi ngằ trong m tặ ph ngẳ cánh trên: G mồ các thanh chéo chữ th pậ trong m tặ ph ngẳ cánh trên và các thanh ch ngố d cọ nh .à + Gi ngằ trong m tặ ph ngẳ cánh d i:ướ cĐượ tđặ t iạ các vị trí có gi ngằ cánh trên. b) Hệ gi ngằ ng.đứ cĐượ tđặ trong m tặ ph ngẳ các thanh ng.đứ K tế c uấ c aử tr iờ c ngũ có các hệ gi ngằ cánh trên, hệ gi ngằ ngđứ như iđố v iớ d nà mái. c) Hệ gi ngằ c t.ộ Hình vẽ hệ gi ngằ xem trang sau. Trang 4 đồ án kết cấu thép II II- Tính t iả tr ngọ tác d ngụ lên khung 1- T iả tr ngọ tác d ngụ lên d nà 1.1- T iả tr ngọ tác d ngụ th ngườ xuyên a) T iả tr ngọ các l pớ mái tính toán theo c uấ t oạ c aủ l pớ mái l pậ theo b ngả sau: C uấ t oạ c aủ l pớ mái T iả tr ngọ tiêu chu nẩ Kg/m 2 mái Hệ số v tượ t iả T iả tr ngọ tính toán Kg/m 2 mái - T mấ Panel 1,5 × 6 m - L pớ cách nhi tệ d yà 12 cm b ngằ BT xỉ γ = 800 Kg/m 3 - L pớ BT ch ngố th mấ d yà 4 cm - Hai l pớ v aữ lót d yà 3 cm - Hai l pớ g chạ lá nem C ngộ 150 96 100 54 80 1,1 1,2 1,1 1,3 1,1 165 115,2 110 70,2 88 480 548,4 B ngả 2- T iả tr ngọ các l pớ mái T iả tr ngọ các l pớ mái cđượ iđổ ra phân bố trên m tặ b ngằ v iớ độ d cố i = 1/10 có cos α = 0,995 == 0,995 480 tc m g 482,4 (Kg/m 2 ) == 0,995 548,4 m g tt 551,2 (Kg/m 2 ) b- Tr ngọ l ngượ b nả thân d nà và hệ gi ng.ằ Tính sơ bộ theo công th cứ th cự nghi m:ệ g tc d = 1,2 × α d × L Trong ó:đ 1,2 - Hệ số v tượ t iả α d - Hệ số tr ngọ l ngượ d nà l yấ b ngằ 0,6 g tc d = 1,2 × 0,6 × 27 = 19,4 (kg/m 2 ) g tt d = n × g tc d = 1,1 × 19,4 = 21,3 (kg/m 2 ) c- Tr ngọ l ngượ k tế c uấ c aử tr iờ cĐượ tính theo công th cứ kinh nghi m:ệ g tc ct = α ct × L ct Ho cặ l yấ theo kinh nghi mệ g tc ct = 12 (kg/m 2 ) Trang 5 đồ án kết cấu thép II g tt ct = 1,1 × 12 = 13,2 (kg/m 2 ) d- Tr ngọ l ngượ cánh c aử tr iờ và b uậ c aử tr iờ - Tr ngọ l ngượ cánh c aử (Kính + khung) g tc K = 35 Kg/ m 2 - Tr ngọ l ngượ b uậ trên và b uậ d iướ g tc b = 100 Kg/m V yậ l cự t pậ trung ở chân c aử tr iờ do cánh c aử và b uậ c aử l :à G Kb = (1,1 × 35 × 2,5 × 6) + (1,1 × 100 × 6) = 1237,5 (Kg) T iả tr ngọ g ct và g Kb chỉ t pậ trung ở nh ngữ chân c aử tr i.ờ Để ti nệ tính toán khung, ta thay chúng b ngằ l cự t ngươ ngđươ phân bố uđề trên m tặ b ngằ nhà g ct 627 5,123726122,13 BL g2Blg g' Kb ctct ct × ×+×× = × ×+×× = = 21,1 (Kg/ m 2 ) V yậ t iả tr ngọ tính toán t ngổ c ngộ phân bố uđề trên xà ngang l :à q = (g m + g d + g’ ct ) × B = (551,2 + 21,3 + 21,1) × 6 = 3561,6 (Kg/m) = 3,56 (T/m) 1.2- T iả tr ngọ t mạ th iờ Theo TCVN 2737 - 95, t iả tr ngọ t mạ th iờ trên mái khi không có ng iườ lên l :à p tc = 75 Kg/m 2 m tặ b ngằ v iớ hệ số v tượ t iả n p = 1,3 T iả tr ngọ tính toán phân bố uđề trên xà ngang: p tt = n p × p tc × B = 1,3 × 75 × 6 = 585 (Kg/m) = 0,59 (T/m) 2- T iả tr ngọ tác d ngụ lên c tộ a- Do ph nả l cự c aủ d nà T iả tr ngọ th ngườ xuyên = × = × = 2 273561,6 2 L tt q A 48081,6 (Kg) = 40,8 (T) T iả tr ngọ t mạ th iờ = × = × = 2 27585 2 Lp A' tt 7897,5 (Kg) = 7,9 (T) b- Do tr ngọ l ngượ d mầ c uầ tr c+ụ ray. Tr ngọ l ngượ d mầ c uầ tr cụ tính sơ bộ theo công th cứ kinh nghi m:ệ G dct = α dct × L 2 dct Trong ó:đ L ct - Nh pị c uầ tr c,ụ tính b ngằ m (B ngằ b cướ c tộ B) α dct - Là hệ số tr ngọ l ngượ d mầ c uầ tr c,ụ ở âyđ l yấ α dct = 24 G dct = 24 × 6 2 = 864 (Kg) = 0,86 (T) Trang 6 đồ án kết cấu thép II Theo b ngả IV- 7 v iớ lo iạ ray KP – 70 có kh iố l ngượ 52,83 Kg/m, t iả tr ngọ truy nề lên c t:ộ G r = 52,83 × 6 = 316,98 (Kg) = 0,3 (T) G ct tđặ ở vai đỡ d mầ c uầ tr cụ là t iả tr ngọ th ngườ xuyên c- Do áp l cự ngđứ c aủ bánh xe c uầ tr cụ T iả tr ngọ áp l cự th ngẳ ngđứ c aủ bánh xe c uầ tr cụ tác d ngụ lên c tộ thông qua DCT cđượ xác nhđị b ngằ cách dùng ngđườ nhả h ngưở c aủ ph nả l cự g iố t aự c aủ d mầ và x pế các bánh xe c aủ 2 c uầ tr cụ sát nhau ở v oà vị trí b tấ l iợ nh tấ (Hình 3). C uầ tr cụ có Q = 30 T có áp th ngẳ ngđứ tiêu chu nẩ l nớ nh tấ c aủ m tộ bánh xe l :à P tc max = 33 T áp l cự th ngẳ ngđứ tiêu chu nẩ nhỏ nh tấ c aủ m tộ bánh xe tính theo công th c:ứ P tc min = max tc P o n GQ − + Trong ó:đ Q- S cứ tr cụ c aủ c uầ tr cụ G = 56,5 (T) - Tr ngọ l ngượ to nà bộ c aủ c uầ tr cụ n o = 2- Số bánh xe ở m tộ bên c uầ tr cụ ⇒ P tc min = =− + 33 2 56,530 10,25 (T) áp l cự th ngẳ ngđứ tính toán P tt max = 1,1 × 33 = 36,3 (T) P tt min = 1,1 × 10,25 = 11,3 (T) Hình 3 Trang 7 P P P P 6000 6000 600 6005100 51001200 đồ án kết cấu thép II C uầ tr cụ có bề r ngộ B ct = 6300 mm và kho ngả cách gi aữ 2 bánh xe k = 5100 mm. tĐặ bánh xe ở vị trí như ở hình 3 tính cđượ tung độ như ở y i c aủ ngđườ nhả h ngưở và tính áp l cự th ngẳ ngđứ l nớ nh t,ấ nhỏ nh tấ c aủ các bánh xe c uầ tr cụ lên c tộ theo công th c:ứ 15,0 6 9,0 y 1 == 8,0 6 8,4 y 2 == D max = n c × P max × ∑y i = (T) D min = n c × P min × ∑y i = (T) Trong ó:đ n c - Hệ số tổ h p,ợ n c = 0,85 D max = 0,85 × 36,3 × (1 + 0,15 + 0,8) = 60,2 (T) D min = 0,85 × 11,3 × (1 + 0,15 + 0,8) = 18,7 (T) Các l cự D max , D min tđặ v oà tr cụ nhánh đỡ d mầ c uầ tr cụ c aủ c t,ộ nên l chệ tâm iđố v iớ tr cụ c tộ d iướ m tộ o nđ ạ e l yấ x pấ xỉ m tộ o nđ ạ b ngằ h d /2. Do óđ t iạ vai c tộ có sinh ra mô men l chệ tâm: M max = D max × e = 60,2 × 0,5 = 30,1 (Tm) M min = D min × e = 18,7 × 0,5 = 9,4 (Tm) d- Do l cự hãm c aủ xe con Khi xe con hãm, phát sinh l cự quán tính tác d ngụ ngang nhà theo ph ngươ chuy nể ng.độ L cự hãm xe con, qua các bánh xe c uầ tr cụ truy nề lên d mầ v oà c t.ộ L cự hãm ngang tiêu chu nẩ c aủ m tộ bánh xe tính: = +× = +× = 2 12)(300,05 o n ) xc G(Q0,05 tc 1 T 1,05 (T) Trong ó:đ G xc = 18 - Tr ngọ l ngượ xe con n o =2- Số bánh xe ở m tộ bên c uầ tr cụ L cự hãm ngang T tc 1 truy nề lên c tộ th nhà l cự T tđặ v oà cao trình d mầ hãm; giá trị T c ngũ xác nhđị b ngằ cách x pế bánh xe trên ngđườ nhả h ngưở như khi xác nhđị D max và D min . T = n c × n × T tc 1 × ∑y i = 0,85 × 1,1 × 1,05(1 + 0,15 + 0,8) = 1,9 (T) 3- T iả tr ngọ gió tác d ngụ lên khung T iả tr ngọ gió cđượ tính theo TCVN 2737 - 95. Nhà công nghi pệ m tộ t ng,ầ m tộ nh pị chi uề cao nhỏ h nơ 40m nên chỉ tính th nhà ph nầ t nhĩ c aủ gió. áp Trang 8 đồ án kết cấu thép II l cự gió tiêu chu nẩ ở độ cao 10m trở xu ngố thu cộ khu v cự IIB (có kể nđế nhả h ngưở c aủ gió bão): q tc o = 95 Kg/m 2 . 0.00 Q = 30/5 A -0.8 13 16.2 18.945 22.145 b 19.645 22.795 Hình vẽ 4: Sơ đồ tính t iả tr ngọ gió T iả tr ngọ gió phân bố uđề tác d ngụ lên c tộ tính: Phía ónđ gió: q đ = n × q o × K × C × B Phía hút gió: q h = n × q o × K × C’ × B Trong ó:đ n = 1,2- Hệ số v tượ t iả B = 6m- B cướ c tộ C- Hệ số khí ng,độ l yấ theo b ngả phụ l c.ụ K- Hệ số kể nđế sự thay iđổ áp l cự gió theo chi uề cao l yấ theo ađị hình lo iạ B. Chi uề cao ónđ gió c aủ nhà có kể nđế chi uề d yà l pớ mái: t = 0,545m. Các hệ số khí ngđộ trong hình vẽ có: C e1 , C e2 tra theo TCVN 2737 – 95: Trang 9 W W q h h q h đồ án kết cấu thép II Tỉ s :ố    −= −= ⇒      =α == 5,0C 7,0C 7,5 84,0 27 795,22 L h 2e 1e o 1 C e4 : Tỉ s :ố { 675,0C 7,5 73,0 27 645,19 L h 4e o 1 −=⇒      =α == Do c tộ có chi uề cao ónđ gió H = 17m < 20m nên l yấ hệ số quy iđổ t iả gió về d ngạ phân bố uđề trên to nà c tộ v iớ H = 17m tra b ngả ta cđượ k = 1,1 q đ = 1,2 × 95 × 1,1 × 0,8 × 6 × 1,1 = 662,1 (Kg/m) q h = 1,2 × 95 × 1,1 × 0,6 × 6 × 1,1 = 496,6 (Kg/m) T iả tr ngọ gió trong ph mạ vi mái từ nhđỉ c tộ nđế nóc mái ađư về t pậ trung tđặ ở cao trình cánh d iướ d nà mái. W = n × q o × K × B × ∑C i × h i Trong ó:đ h- Là chi uề cao t ngừ o nđ ạ có ghi hệ số khí ngđộ C i K = 2 KK dinhday + ở áyđ d n:à H = 16,2m ⇒ K áyđ = 1,1 ở nhđỉ d n:à H = 22,795m ⇒ K nhđỉ = 1,162 K = 131,1 2 162,11,1 = + V y:ậ W = 1,2 × 95 × 1,131 × 6 × [2,745 × 0,8 – 0,7 × 0,675 + 0,7 × 2,5 – 0,7 × 0,65 + 0,5 × 0,65 + 0,6 × 2,5 + 0,5 × 0,7 + 0,6 × 2,475] = 5291,8 (Kg) = 5,3 (T) III- Tính n iộ l cự khung 1- Sơ bộ ch nọ tỷ số độ c ngứ gi aữ các bộ ph nậ khung Theo các công th cứ kinh nghi mệ ta ch nọ sơ bộ độ c ngứ gi aữ các bộ ph nậ khung như sau: Trang 10 [...]... bảng 3-4 (Sách thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp) Khi m > 1 và λ= 2,42 > 0,8 ta có: ho  E 2,1.10 6 = (0,9 + 0,5λ ) = (0,9 + 0,5 × 2,42) = 63,75   R 2300  δb  Trang 31  đồ án kết cấu thép II  Tiết diện đã chọn có tỷ số thực tế là: h  h o 97,1 = = 74,7 >  o  = 63,75 δb 1,3  δb  Bản bụng bị mất ổn định cục bộ, chỉ có một phần chiều rộng sát với 2 cánh cùng làm việc với cánh Chiều dài... Jd V J2 H Hd J1 L Hình 5: Sơ đồ tính khung 2- Tính khung với tải trọng phân bố đều trên xà ngang (Hình 6) Dùng phương pháp chuyển vị, ẩn số là góc xoay ϕ1, ϕ2 và một chuyển vị ngang ∆ ở đỉnh cột Trường hợp ở đây, khung đối xứng và tải trọng đối xứng nên ∆ = 0 và ϕ1 = ϕ2 = ϕ ẩn số là hai góc xoay bằng nhau của nút khung Trang 11  đồ án kết cấu thép II  Sơ đồ tính toán cho trên hình vẽ 6 Phương... các sườn Vậy tiết diện đã chọn là thoả mãn các điều kiện kiểm tra 3- Thiết kế tiết diện cột dưới 3.1- Chọn tiết diện cột a) Dạng tiết diện Chọn tiết diện cột dưới đặc có tiết diện dạng chữ H không đối xứng Nhánh Trang 28  đồ án kết cấu thép II  phía ngoài dùng thép bản Nhánh trong dùng thép chữ I cán sẵn Bản bụng cột dùng thép bản có chiều dày bằng (1/80 ÷ 1/250)hd nhưng không nhỏ hơn 8mm b)... lực của cầu trục Dmax, Dmin sinh ra đồng thời mô men Mmax, Mmin ở hai cột - Tính khung khi coi Dmax đặt ở bên trái B A Hình 11: - Giải khung bằng phương pháp chuyển vị với sơ đồ xà ngang cứng vô cùng ẩn số chỉ còn là chuyển vị ngang của nút Phương trình chính tắc: Trang 16  đồ án kết cấu thép II  r11.∆ + R1P = 0 Dùng bảng phụ lục tính được mô men và phản lực ngang ở đầu B của cột E.J E.J 6.B... 78,25 (Tm) để kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng khung Tính độ lệch tâm theo M’: mx = M' F 3902000 174,5 × = × = 1,16(m ) N Wtrai 120509 4953 Tính độ lệch tâm theo M1 mx = M1 A 78,25.10 5 × 350 × = = 3,18 N Wxtrai 110,55.10 3 × 7787 β Hệ số ảnh hưởng C xác định theo công thức: C = 1 + α.m x Theo bảng II- 5 phụ lục II (Sách thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp) có: λC = 3,14 E 2,1.10 6 = 3,14 = 94,9 R... ngoài cột dưới bằng đường hàn đối đầu Cánh trong cột trên hàn vào bản thép “K” bằng đường hàn đối đầu.Bụng cột trên liên kết với dầm vai thông qua sườn lót và các đường hàn góc Trang 33  đồ án kết cấu thép II  Nội lực tính toán ở tiết diện ngay trên vai cột (trên tiết diện Ctr) Mmax = 0 (Tm); Ntư = 55,19 (T) Mmin = -27,64 (Tm); Ntư = 55,19 (T) Tính nội lực cánh ngoài phải chịu (có kể đến trọng... = 4,2 (Tm) Trang 22  đồ án kết cấu thép II  MqA’ = -0,75 × (-65,9) = 49,4 (Tm) RqB’ = -0,75 × 2,3 = -1,73 (T) Từ các giá trị tính toán ta vẽ được biểu đồ nội lực của hệ cơ bản chịu tải trọng gió như hình 15 Từ biểu đồ (Moq) suy ra: R1P = -RB - RB’ - W = -2,3 –1,73 – 5,3 = -9,33 (T) và ∆ = − R 1P 9,33 H2 = H 3 = 13,9 r11 11,4.E.J 1 E.J 1 Biểu đồ mômen cuối cùng của khung chịu tải trọng gió là:... bằng 1,3 (cm) Diện tích tiết diện bản bụng: Ab = 1,3 × 100 =130 (cm2) Nhánh mái chọn thép bản có chiều rộng: 50 × 2,4 (cm) Fnhm = 50 × 2,4 = 120 (cm2) Nhánh cầu trục chọn thép hình I-No50 có: Fnhct = 100 (cm2); Jy = 39727 (cm4) δnh = 10 (mm); Jx = 1043 (cm4) Tiết diện chọn có cấu tạo như hình vẽ Trang 29  đồ án kết cấu thép II  c) Đặc trưng hình học của tiết diện Diện tích tiết diện: A = Anhm... 12,68.10 2 = 93,23 13,6 Trang 30  đồ án kết cấu thép II  Mômen tính tiết diện cột là mômen dương, độ lệch tâm về phía ngoài Tính độ lệch tâm tương đối m =e A 350 = 139 = 6,24 Wtrai 7787 Tỷ lệ diện tích của cánh nén và bản bụng: A nhm 120 = = 0,92 ; λ = 2,42 < 5 x Ab 130 Tra bảng phụ lục II. 4, phụ lục II, ứng với tiết diện loại 5 (Vì độ lệch hướng về phía cánh thép bản) Với: Fnhn = 0,5 có η = (1,75... gió Trang 21  đồ án kết cấu thép II  ở đây tính với trường hợp gió thổi từ trái qua phải Với gió từ phải qua trái chỉ cần lấy đối xứng biểu đồ nội lực qua trục đứng Dùng phương pháp chuyển vị, phương trình chính tắc trong trường hợp tải trọng gió là: r11.∆ + R1P = 0 Đã có biểu đồ M do ∆ = 1 trong hệ cơ bản như ở phần tính khung chịu Mmax, Mmin , T và có: r11 = −11,4 E.J 1 H3 Sơ đồ tính tải trọng