Đồ án chi tiết máy khoa Máy xây dựng và thiết bị Thuỷ Lợi

Mục lục Lời cảm ơn A. Chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền. 3 C. Thiết kế trục và then 18 I . Chọn vật liệu 18 II.Tính thiết kế trục về độ bền 18 III. Tính mối ghép then . 29 IV. Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi 32 V.Tính kiểm nghiệm trục về độ bền tĩnh 36 D. ổ lăn 37 I. Tính cho trục 1 37 II. Tính cho trục 2 39 III. Tính cho trục 3 41 E. Nối trục đàn hồi 43 G.Tính kết cấu vỏ hộp 44 I.Vỏ hộp 44 H. Bôi trơn hộp giảm tốc 48 I. Các phương pháp bôi trơn trong và ngoài hộp giảm tốc 48 k Xác định và chọn các kiểu lắp. 49 M phương pháp lắp ráp hộp giảm tốc. 51 IPhương pháp lắp ráp các tiết máy trên trục. 51 II Phương pháp điều chỉnh sự ăn khớp bộ truyền . 51 III.Phương pháp điều chỉnh khe hở các ổ lăn. 51 Tài liệu tham khảo 52 LỜI CẢM ƠN Đồ án môn học chi tiết máy là một đồ án quan trọng về ngành nghề sinh viên khoa Máy xây dựng và thiết bị Thuỷ Lợi theo học. Sau khi làm đồ án này sinh viên đã có một cái nhìn sâu hơn về nguyên lý cũng như có thể tự mình thiết kế chế tạo một chi tiết máy dựa trên những gì đã được học. Điều này tạo cho sinh viên một nền tảng kiến thức vững chắc để làm đồ án tốt nghiệp và ứng dụng trong công việc chuyên môn sau này. Em xin trân thành cảm ơn thầy Đoàn Yên Thế là người đã hướng dẫn và chỉ dạy chúng em hoàn thành được đồ án này. Trong quá trình thực hiện thầy đã tận tình giúp đỡ và giúp sinh viên giải đáp mọi vấn đề có liên quan đến đồ án để sinh viên có được một kiến thức toàn diện hơn.

Mục lục

Lời cảm ơn

A Chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền .3

C Thiết kế trục và then 18

i Chọn vật liệu 18

II.Tính thiết kế trục về độ bền 18

III Tính mối ghép then 29

IV Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi 32

V.Tính kiểm nghiệm trục về độ bền tĩnh 36

D ổ lăn 37

I Tính cho trục 1 37

II Tính cho trục 2 39

III Tính cho trục 3 41

E Nối trục đàn hồi 43

G.Tính kết cấu vỏ hộp 44

I.Vỏ hộp 44

H Bôi trơn hộp giảm tốc 48

I Các phơng pháp bôi trơn trong và ngoài hộp giảm tốc 48

k- Xác định và chọn các kiểu lắp 49

M- phơng pháp lắp ráp hộp giảm tốc 51

I-Phơng pháp lắp ráp các tiết máy trên trục 51

II- Phơng pháp điều chỉnh sự ăn khớp bộ truyền 51

III.Phơng pháp điều chỉnh khe hở các ổ lăn 51

Tài liệu tham khảo 52

Lời cảm ơn

Đồ án môn học chi tiết máy là một đồ án quan trọng về ngành nghề sinh viên khoa Máy xây dựng và thiết bị Thuỷ Lợi theo học Sau khi làm đồ

án này sinh viên đã có một cái nhìn sâu hơn về nguyên lý cũng nh có thể

tự mình thiết kế chế tạo một chi tiết máy dựa trên những gì đã đợc học

Điều này tạo cho sinh viên một nền tảng kiến thức vững chắc để làm đồ

án tốt nghiệp và ứng dụng trong công việc chuyên môn sau này.

Em xin trân thành cảm ơn thầy Đoàn Yên Thế là ngời đã hớng dẫn và chỉ dạy chúng em hoàn thành đợc đồ án này Trong quá trình thực hiện thầy đã tận tình giúp đỡ và giúp sinh viên giải đáp mọi vấn đề có liên quan đến đồ án để sinh viên có đợc một kiến thức toàn diện hơn.

Trong đó: Pct là công suất cần thiết trên trục động cơ(kW)

Pt là công suất tính toán trên trục máy công tác (kW)

 là hiệu suất truyền động

Ptt =

2 1

2

2 2 1

2

1

t t

t P t

P



120 90

120 ) 75 , 0 ( 90

1

2 1

785 , 4

 điều kiện khởi động đợc đáp ứng

Phần 3: Xác định tỉ số truyền cho từng bộ truyền

=

1425

2934 , 5 10 55 ,

= 35475,07 (Nmm) + PII = PI.o lan.b rang 1 = 5,2934.0,995.0,98 = 5,16 (kw)

TII =

n

P

10 55 ,

=

861 , 329

16 , 5 10 55 ,

= 149390,2 (Nmm)+ PIII = PII o lan.b rang 2 = 5,16.0,995.0,98 = 5,03 (kw)

=

65 , 118

03 , 5 10 55 ,

H

1 lim

H

2 lim

=513,64 Mpa[H] < 1,25 [H]2

1425

.14400.(16.1,5 + 0,756.2) = 5,3.108

Vì NFE2 = 5,3.108 > NFO = 4.106  KFL2 = 1

KFL1 = 1Theo (6.2a) với bộ truyền quay 1 chiều thì KFC = 1, ta có:

Phần 3: Tính toán cấp nhanh: Bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng:

1./Xác định sơ bộ khoảng cách trục: Theo (6.15a):

aw1 = Ka(u1+1)

 

3

1 2 1

ba H

H

u

K T







Theo bảng (6.6) chọn ba = 0,45

Theo bảng (6.5) với răng nghiêng Ka = 43

Theo (6.16) bd = 0,5ba(u+1) = 0,5.0,45(4,32+1) = 1,2 do đó theo (6.7)

2 , 1 07 , 35475

= 99,787 mmLấy aw = 100 mm

cos 2



u m

a w 

=

) 1 32 , 4 ( 2

9848 , 0 100 2

Chọn z1 = 18

z2 = uz1 = 4,32.18 = 77,76Chọn z2 = 76

22 , 4 32 ,

2

) ( 1 2

=

100 2

) 76 18 (

= 0,94

  = 19,948440

3./Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc

Theo (6.33) ứng suất tiếp xúc trên mặt răng làm việc

H = zMzHz

2 1

1 ( 1 ) 2

w w

H

ud b

u K

cos 2

=

2 , 21 2 sin

91 , 18 cos 2





=

2

94844 ,

19 sin 100 45 , 0

1

= 0,77Trong đó theo (6.38b)

1 1

1 22



= 2,5 m/sVới v = 2,5 m/s theo bảng (6.13) dùng cấp chính xác 9 Theo bảng (6.14) với cấp chính xác 9 và v 2,5m/s , KH =1,13

100

= 1,78Trong đó theo bảng (6.15) H = 0,002

w w H

K K T

d b

1

1

2 = 1+ 2 35475 , 07 1 , 2 1 , 13

314 , 38 100 45 , 0 78 , 1

= 483,4 MpaXác định chính xác ứng suất tiếp xúc cho phép:

Theo (6.1) với v =2,5  5 m/s  zv = 1; với cấp chính xác động học là 9, chọn cấp chính xác về mức tiếp xúc là 8, khi đó cần gia công đạt độ nhám Ra = 2,5…1,25m, do đó zR = 0,95 ; với da < 700mm, KxH = 1 do đó theo (6.1) và (6.1a) ta có:

[H] = [H].zv.zR.KxH = 513,64.1.0,95.1 = 487,96 MpaKiểm nghiệm ứng suất:

 

 H

H H

Theo (6.43) F1 =

m d b

Y Y Y K T

w w

F F

1

1 1

w w F

K K T

d b

1

1

2 = 1 + 2 35475 , 07 1 , 41 1 , 37

314 , 38 100 45 , 0 33 , 5

76

Theo bảng (6.18) ta đợc YF1 = 4

YF2 = 3,6Với m = 2 , YS = 1,08 – 0,0695ln(2) = 1,032

YR = 1 (bánh răng phay)

KxF =1 (da < 400mm), do đó theo (6,2) và (6.2a):

[F1] = [F1].YR.YS.KxF = 262,3.1.1,032.1 = 270,6936 Mpa Tơng tự ta tính đợc

[F2] = [F2].YR.YS.KxF = 246,8.1.1,032.1 = 254,6976 MpaThay các giá trị vừa tính vào công thức (6.43) ở trên:

F1 = T K b d Y Y m Y

w w

F F

1

1 1

F

F F

Phần 4: Tính toán cấp chậm: Bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng:

1./Xác định sơ bộ khoảng cách trục: Theo (6.15a):

aw1 = Ka(u1+1)

 

3

1 2 1

ba H

H

u

K T







Theo bảng (6.6) chọn ba = 0,33

Theo bảng (6.5) với răng nghiêng Ka = 43

Theo (6.16) bd = 0,5ba(u+1) = 0,5.0,33(2,78+1) = 0,62 do đó theo (6.7)

032 , 1 2 , 149390

= 139,85mmLấy aw = 140 mm

cos 2



u m

a w 

=

) 1 78 , 2 ( 2

9848 , 0 140 2

Chọn z1 = 36

z2 = uz1 = 36.2,78 = 100,08Chọn z2 = 100

 Tỉ số truyền thực sẽ là:

778 , 2 78 ,

2

) ( 1 2

=

140 2

) 100 36 (

= 0,9714

 = 13,736030

3./Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc

Theo (6.33) ứng suất tiếp xúc trên mặt răng làm việc

H = zMzHz

2 1

1 ( 1 ) 2

w w

H

ud b

u K

9714 0

cos 2

=

63 , 20 2 sin

61 , 12 cos 2





=

2

73603 ,

13 sin 140 33 , 0

1 1

1 36

140 2



= 1,28 m/sVới v = 1,375 m/s theo bảng (6.13) dùng cấp chính xác 9 Theo bảng (6.14) với cấp chính xác và v = 1,28 < 2,5 m/s, KH = 1,13

w w H

K K T

d b

1

1

2 = 1+ 2 149390 , 2 1 , 032 1 , 13

113 , 74 140 33 , 0 33 , 1

1 ( 1 ) 2

w w

H

ud b

u K

=274.1,72.0,75 0,33.140.2,778.74,1132

) 1 778 , 2 ( 18 , 1 2 , 149390

=485,86 Mpa

Xác định chính xác ứng suất tiếp xúc cho phép:

Theo (6.1) với v = 1,28 < 5 m/s, zv = 1; với cấp chính xác động học là 9, chọn cấpchính xác về mức tiếp xúc là 8, khi đó cần gia công đạt độ nhám Ra = 2,5…1,25m, do đó zR = 0,95 ; với da < 700mm, KxH = 1 do đó theo (6.1) và (6.1a) ta có:

[H] = [H].zv.zR.KxH = 513,64.1.0,95.1 = 487,96 MpaKiểm nghiệm ứng suất:

 

 H

H H

Y Y Y K T

w w

F F

1

1 1

140

= 4trong đó theo bảng (6.15) F = 0,006

w w F

K K T

d b

1

1

2 = 1 + 2 149390 , 2 1 , 082 1 , 37

113 , 74 140 33 , 0 4

140

74 , 13

cos

z

=

74 , 13 cos

108

Theo bảng (6.18) ta đợc YF1 = 3,7

YF2 = 3,6Với m = 2 , YS = 1,08 – 0,0695ln(2) = 1,032

YR = 1 (bánh răng phay)

KxF =1 (da < 400mm), do đó theo (6,2) và (6.2a):

[F1] = [F1].YR.YS.KxF = 262,3.1.1,032.1 = 270,6936 Mpa Tơng tự ta tính đợc

[F2] = [F2].YR.YS.KxF = 246,8.1.1,032.1 = 254,6976 MpaThay các giá trị vừa tính vào công thức (6.43) ở trên:

F1 =

m d b

Y Y Y K T

w w

F F

1

1 1

F

F F

T T

= 1,5

H1max = H K qt = 485,86 1 , 5= 595,05 MpaTheo (6.49)

Phần 4: Tính toán bộ truyền ngoài: Bộ truyền bánh răng côn:

Theo bảng 6.2 với thép 45, tôi cải thiện đạt độ rắn HB 180 350

H

1 lim

H

2 lim

H 1 2

R e

u K K 1

K T

1 u K R

283 , 2 25 , 0 2

33 , 193 2 1

2

2 2

1





M« ®un vßng ngoµi theo (6.56)

25 , 0 5 , 0 1

57 , 3

5 , 0

TÝnh l¹i gi¸ trÞ m« ®un ,sè r¨ng

 m tm m te1  0 , 5K be 5 1  0 , 5 0 , 25  4 , 375mm

375 , 4

48 , 139 1

26 , 2 283 ,

= 1%

Góc côn chia

0 1

0 2

0 2

1 1

94 , 65 49 , 23 90 δ 90 δ

06 , 24 70

31 δ

Đờng kính trung bình của bánh nhỏ

dm1Z1.m tm  31 4 , 375  135 , 625mmChiều dài côn ngoài

Re 0 , 5 m te. Z Z2 0 , 5 5 31 2 70 2 191 , 39mm

2 2

m H 1 H

M

H  Z Z Zε 2 T K U  1 0 , 85 b d U σ

1 0

cos 70

1 31

1 2 , 3 88

, 1 ε

β cos 1

1 2 , 3 88

, 1

ε

α

2 1

 Z

3

731 , 1 4

ε



KH là hệ số tải trọng khi tính về tiếp xúc KH  K Hβ K Hα K Hv

KH là hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng cho các đôi răng đồng thời

ν

H H 1 m

1 m H HV

K K T 2

d b

1 

m

m 1 m 0

H H

u

1 u d v g

δ ν

.

π 1 1





Theo bảng 6-13 dùng cấp chính xác 9

Thay số   5 , 78

26 , 2

1 26 , 2 625 , 135 84 , 0 82 006 , 0

Chiều rộng vành răng

bK be.R e  0 , 25 191 , 39  47 , 8745mm

04 , 1 1 06 , 1 404858,8

2

625 , 135 8745 , 47 78 , 5



 K HV

1 , 1 04 , 1 1 06 ,

26 , 2 625 , 135 8745 , 47 85 , 0

1 26 , 2 1 , 1 404858,8

2 87 , 0 76 , 1 274

Xác định chính xác ứng suất tiếp xúc cho phép:

Theo (6.1) với v = 0,87 < 5 m/s, zv = 1; với cấp chính xác động học là 9, chọn cấpchính xác về mức tiếp xúc là 8, khi đó cần gia công đạt độ nhám Ra = 2,5…1,25m, do đó zR = 0,95 ; với da < 700mm, KxH = 1 do đó theo (6.1) và (6.1a) ta có:

[H] = [H].zv.zR.KxH = 518,18.1.0,95.1 = 492,271 MpaKiểm nghiệm ứng suất:

 

 H

H H

1 F

1 1

d m b 85 , 0

Y Y Y K T

dm1Đờng kính trung bình của bánh chủ động dm1= 135,625

Y là hệ số kể đến độ nghiêng của răng , với răng thẳng Y 1

Hệ số dịch chỉnh x1 = x2 = 0,28

Tra bảng 6-18 ta đợc YF1=3,8 ; YF2 =3,61

KF là hệ số tải trọng khi tính về uốn : KF  K Fβ K Fα K FV

KF  hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng trên chiều rộng vành răng khi tính về uốn

Với Kbe = 0,25 tỉ số Kbe.u/(2-Kbe) = 0,33 Tra bảng 6-21 KFβ  1,12

KFlà hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng cho các đôi răng đồng thời

ăn khớp khi tính về uốn với bánh răng thẳng KF = 1

KFV là hệ số kể đến tải trọng động xuát hiện trong vùng ăn khớp

K

α β

ν

F F 1

1 m F FV

K K T 2

d b

1 

u

1 u d V g 0 m1

F F



δ ν

Tra bảng 6-15,6-16 đợc δF  0 , 016 ;g0  82

Thay số

24 , 1 11 , 1 1 12 , 1

11 , 1 1 12 , 1 8 , 404858

2

625 , 135 8745 , 47 41 , 15 1

41 , 15 26

, 2

1 26 , 2 625 , 135 84 , 0 82 016 , 0 ν

K K

Y hệ số kể đến sự trùng khớp của răng Y 0 , 577

731 , 1

1 ε

Mpa

F

F F F

F

65 , 86 8 , 3

61 , 3 22 , 91

σ σ

22 , 91 625 , 135 375 , 4 8475 , 47 85 , 0

8 , 3 1 577 , 0 24 , 1 8 , 404858

2 σ

1

2 1 2

Nh vậy độ bền uốn đợc đảm bảo

5 Kiểm nghiệm răng về quá tải

Theo (6.48) với Kqt =

T

Tmax

= 1 1 5 , 1

T

T

= 1,5

H1max = H K qt = 518,18 1 , 5= 634,64 MpaTheo (6.49)

C Thiết kế trục và then

i Chọn vật liệu

Trục là bộ phận quan trọng trong hộp giảm tốc có tác dụng truyền chuyển độngquay giữa các bánh răng ăn khớp Đồng thời , trục còn tiếp nhận đồng thời cả mômemuốn và mô men xoắn Mặt khác , theo yêu cầu thiết kế trục còn làm việc trong thờigian dài ( 6 năm , mỗi năm làm việc 300 ngày , mỗi ngày làm việc 8 giờ)

Do những yêu cầu và đặc điểm trên nên ngoài thiết kế đạt độ chính xác hình họccao Trục còn phải đảm bảo về độ cứng vững, độ bền mỏi, độ ổn định dao động

Vì vậy, để đảm bảo yêu cầu làm việc trên , yêu cầu ngời thiết kế chọn vật liệu chế tạohợp lý , giá thành rẻ , dễ gia công từ đó ta chọn vật liệu chế tạo các trục là thép 45 có :

b  600 Mpa

[] = 12…20 (Mpa)

II.Tính thiết kế trục về độ bền

1.Xác định lực tác dụng lên các bộ truyền

Bỏ qua ma sát giữa các răng , bỏ qua trọng lợng bản thân và các chi tiết lắp trên trục thì lực tác dụng lên bộ truyền gồm 3 lực

Lực vòng F t có phơng tiếp tuyến với vòng lăn ,chiều ngợc với chiều ω

Lực hớng tâm FR có phơng hớng kính ,chiều hớng về tâm mỗi bánh

Lực hớng trục Fa có phơng song song với trục ,chiều hớng vào bề mặt làm việc của răng

Phơng chiều của các lực đợc xác định nh trên sơ đồ sau :

a Lực tác dụng lên bộ truyền cấp nhanh

07 , 35475 2

.

2

t m

1

94 , 0

2 , 21 807 , 1851 cos

.

r tw

2 , 149390

2

.

2

t w

F N d

3

9714 , 0

63 , 20 42 , 4031 cos

.

r tw

83 , 404858

2

2

t m

F N d

T

trong đó :

- T là mô men xoắn trên trục

-   Là ứng suất xoắn cho phép , đối với thép   =12 20(Mpa) chọn   =20(Mpa)

20 2 , 0

07 , 35475

3

-Trục 2 d 33 , 42

20 2 , 0

2 , 149390

3

20 2 , 0

83 , 404858

3

- Đờng kính trục động cơ điện: Theo bảng P1.7 ta có d = 32 mm

- Dựa theo khớp nối, tra bảng 16-10a ta có:

T = 125 Nm dtr = 28 mm

dtr và dđc thoả mãn điều kiện dtr = (0,8 1,2)dđc

3.Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực

Chiều dài trục cũng nh khoảng cách giữa các gối đỡ và các điểm đặt lực phụ thuộc vào sơ đồ động , chiều dài may ơ của các chi tiết quay , chiều rộng ổ , khe hở cầnthiết và các yếu tố khác

Theo bảng 10-2 tập 1 ta có thể xác định đợc chiều rộng ổ lăn b0 theo dsb

- Xác định chiều dài giữa các ổ

+ Khoảng cách từ mặt cạnh của chi tiết quay đến thành trong của hộp hoặc khoảng cách giữa các chi tiết quay k1 = 10

+ Khoảng cách từ mặt cạnh ổ đến thành trong của hộp k2 = 6

+ Khoảng các từ mặt cạnh của chi tiết quay đến nắp ổ k3 = 10

+ Chiều cao nắp ổ và đầu bu lông hn = 15

Dựa vào sơ đồ tính khoảng cách đối với hộp giảm tốc bánh răng trụ hai cấp hình 10.7 ta có chiều dài trục nh sau:

Khoảng cách phía trong hộp giảm tốc lấy nh trục II

Khoảng công xôn phía ngoài hộp giảm tốc đợc tính:

Lcki = 0,5.(lmki + b0) + k3 + hn

Lc11 = 0,5.(51+21) + 10 + 15 = 61 (mm)

Lmki : chiều dài may ơ của chi tiết quay thứ i (lắp trên tiết diện i) trên trục k

Trục III:

Khoảng cách phía trong hộp giảm tốc lấy nh trục II

Khoảng công xôn phía ngoài hộp giảm tốc đợc tính:

Lcki = 0,5.(lmki + b0) + k3 + hn

Lc34 = 0,5.(60+21) + 10 + 15 = 65,5 (mm)

4 Xác định chính xác đờng kính và chiều dài các đoạn trục

a Trục I: Ta có sơ đồ tính lực và mômen nh sau

Fly01 + Fly11 = Fy11

Fly11.l21 - Fz11.R1 - Fy11.l22 = 0

Fly11 =

165

157 , 19 116 , 672 52 115

66 , 157 ) 52 165 (

807 ,

= 1052,3 (N)

Flx11 = 1651,947-1052,3 = 599,647 (N)

Biểu đồ mômen:

M d

My1 = 0 Nmm

T1 = 35475,07 Nmm

 d1 = 17,79 ta chọn d1 = 28 mm ( phù hợp với yêu cầu lắp ráp)

- Tại tiết diện 2

b Trục II: Ta có sơ đồ tính lực và mômen nh sau

Fly12 + Fly02 = Fy32 – Fy22

Fly02.l21 + Fz32.R3 + Fy32.(l21 –l23) = Fz22.R2 + Fy22.(l21- l22)

Fly02 =

165

0565 , 37 44 , 985 52 4 , 1652 885

, 80 116 , 672 113 115

807 ,

= 3344,51 (N)

Flx02 = 1851,807 + 4031,42 – 3344,51 = 2538,717 (N)

Biểu đồ mômen:

7231,848Nmm

z x

1 2 3 4

-Tính đờng kính trục tại các tiết diện j theo công thức :

 

3 tdj

j

1 , 0

M d

42 , 4031 )

5 , 65 165 (

27 ,

= 5579,37 (N)

Flx13 = 4031,42 + 5579,37 - 5970,27 = 3640,52 (N)

Fly03 + Fy43 = Fy53 + Fly13

Fy53.(l21 + lc34) + Fz43.R4 = Fly03.l21 + Fz53.R5 + Fy43.(l21 –l23)

Fly03 =

165

26 , 2 8125 , 67 92 , 885 52 4 , 1562 778

, 2 0565 , 37 44 , 985 ) 5 , 65 165 (

2 ,

= 2071,4 N

 

3 tdj

j

1 , 0

M d

III Tính mối ghép then

- Then là một tiết máy tiêu chuẩn ta có thể chọn và tính then theo đờng kính trục

và chiều dài may ơ Vì các trục trong đồ án này đều nằm trong hộp giảm tốc nên ta dùng then bằng

Để đảm bảo tính công nghệ ta chọn then giống nhau trên cùng một trục

*Trục 1

+Với d1 = 28 (mm) tra bảng 9-1a tập 1 có

b = 8(mm) ; h= 7(mm) ; t1 = 4 mm ; t2 = 2,8 mm ; 0,25 r  0,4

ChiÒu dµi then l1 =(0,8 0,9 )lm11 = (0,8…0,9) 51 = 40,8…45,9 lÊy l1 = 45mm

C«ng thøc kiÓm tra ®iÒu kiÖn bÒn dËp vµ bÒn c¾t

   d

1 t d

t h l d

T 2

b l d

T 2

ChiÒu dµi then l1 =(0,8 0,9 )lm22 = (0,8…0,9) 51 = 40,8…45,9 lÊy l1 = 45mm

C«ng thøc kiÓm tra ®iÒu kiÖn bÒn dËp vµ bÒn c¾t

   d

1 t d

t h l d

T 2

b l d

T 2

C«ng thøc kiÓm tra ®iÒu kiÖn bÒn dËp vµ bÒn c¾t

   d

1 t d

t h l d

T 2

b l d

T 2

Vậy điều kiện bền dập và cắt thỏa mãn

Với d3 = 55 mm tra bảng 9-1a tập 1 có

b = 14(mm) ; h= 9(mm) ; t1 = 5,5 mm ; t2 = 3,8mm ; 0,25 r  0,4 Chiều dài then l1 =(0,8 0,9 )lm43 = (0,8…0,9) 60 = 48…54 lấy l1 = 50 mm

Công thức kiểm tra điều kiện bền dập và bền cắt

   d

1 t d

t h l d

T 2

b l d

T 2

Vậy điều kiện bền dập và cắt thỏa mãn

IV Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi

Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiếtdiện nguy hiểm thoả mãn điều kiện sau

j 2 j

j

s s

s s

Với : [s]- Hệ số an toàn cho phép , thông thờng [s]= 1,5…2,5

sj- Hệ số an toàn chỉ xét riêng về ứng suất pháp tại tiết diện j

sj =

mj aj