Khách sạn sông hồng thủ đô

Câc số liệu, tăi liệu ban đầu:- File Autocad bản vẽ kiến trúc, kết cấu nếu có đê được GVHD chính duyệt;- Địa điểm xđy dựng: TP Vĩnh Yín- Tỉnh Vĩnh Phúc;- Số liệu nền đất: Lấy theo số liệ

KIẾN TRÚC (15%) Error! Bookmark not defined I CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ

Đi đôi với chính sách mở cửa, chính sách đổi mới, Việt Nam mong muốn được làm bạn với tất cả các nước trên thế giới Việt Nam đã và đang từng bước hoà nhập, tái thiết và xây dựng cơ sở hạ tầng Song song với quá trình hội nhập, công nghiệp hoá, hiện đại hoá của đất nước ,tỉnh Vĩnh phúc cũng đang bắt nhịp cùng với đất nước vào quá trình hội nhạp và phát triển đi lên , ngoài viêc đáp ứng nhu cầu ăn ở của dân cư của tỉnh , Vĩnh Phúc cũng là một trong những tỉnh của miền Bắc hội tụ sự ưu đãi của thiên nhiên đem lại Cách Hà Nội 50 m về phía Tây Bắc, tỉnh Vĩnh Phúc đã được thiên nhiên ban tặng cho những danh thắng tuyệt đẹp như Tam Đảo, Tây Thiên, Đại Lải, Đầm Vạc Khu nghỉ mát Tam Đảo được coi là một trong danh thắng bậc nhất ở miền Bắc Việt Nam Những địa danh Thác Bạc, Hồ Xạ Hương, đập Làng Hà và rừng cây nguyên sinh… mãi mãi là hình ảnh không thể nào quên trong tâm hồn du khách

Ngoài ra, Vĩnh Phúc còn có gần 500 di tích lịch sử và công trình văn hoá- một nguồn tài nguyên nhân văn quan trọng trong việc thu hút khách du lịch Trong đó có

162 di tích lịch sử đã được Nhà nước công nhận và xếp hạng, 67 di tích được xếp hạng cấp quốc gia Tiêu biểu là Tháp Bình Sơn ở xã Tam Sơn, huyện Lập Thạch Đây là một công trình kiến trúc đặc sắc được xây từ đời nhà Lý Ngoài ra, còn có những di tích khác như đền Hai Bà Trưng ở huyện Mê Linh, đền thờ Trần Nguyên Hãn ở huyện Lập Thạch, đồi 79 Mùa Xuân tưởng nhớ Bác Hồ, đền thờ Tây Thiên Thánh Mẫu. Cùng với di tích núi Sáng Sơn với hang Đề Thám, thác Bay, hồ Vân Trục - tất cả đã tạo nên một quần thể di tích thắng cảnh rất hấp dẫn.

Các lễ hội truyền thống cũng là sức hút các du khách đến với miền quê Vĩnh Phúc bởi lễ hội có ý nghĩa lớn về mặt lịch sử văn hoá, có tác dụng tích cực trong việc giáo dục truyền thống yêu nước và khôi phục phát triển những nét đẹp trong văn hoá cổ truyền Hàng năm, ở Vĩnh Phúc có nhiều lễ hội được tổ chức, như lễ hội Mậu Lâm ở thị xã Vĩnh Yên với trò múa Mo nổi tiếng, hội làng Sơn Đông thuộc xã Sơn Đông, chọi trâu ở Hải Lựu, huyện Lập Thạch, hội làng Thổ Tang, hội đền Hạ Lôi thờ Hai Bà Trưng, lễ hội Tây Thiên

.Với những danh lam và những khu nghỉ mát lý tưởng của Vĩnh Phúc sẽ thu hút nhiều khách du lịch trong và ngoài nước đến tham quan và dừng chân ghé thăm , nên nhu cầu cư trú tạm thời trong thời gian đi du lich, di công tác ngày càng nhiều và rất cần thiết Vì vậy việc xây dựng một Khách sạn tầm cỡ để đáp ứng nhu cầu ăn ở của khách tứ phương đến làm việc và dừng chân tại đây là một trong những dự án tối ưu để góp phần phát triển du lịch và dịch vụ của tỉnh Vĩnh Phúc , đồng thời việc xây dựng những công trình có quy mô như khách sạn SÔNG HỒNG THỦ ĐÔ sẽ đem lại cho bộ mặt hạ tầng của Tỉnh Vĩnh Phúc thêm hiện đại góp phàn vào bộ mặt đô thị của tỉnh Vĩnh Phúc dần phát triển tương xứng với những đô thị mới ĐẶC ĐIỂM, VỊ TRÍ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH:

I.1.1 Vị trí xây dựng công trình:

Công trình “ Khách Sạn SÔNG HỒNG THỦ ĐÔ-VĨNH PHÚC ” là một hạng muc công trình xây dựng thuộc khu Dịch Vụ Du Lịch SÔNG HỒNG THỦ ĐÔ-BẮC ĐẦM VẠC thuộc tỉnh VĨNH PHÚC ,do công ty Cổ Phần Thương Mại Sông Hồng Thủ Đô-Vĩnh Phúc là chủ đầu tư.

 Phía Bắc,Nam, Đông giáp với các cụm công trình khác thuộc khu DV

 Phía Tây giáp Đầm Vạc

Khu đất xây dựng công trình “ Khách Sạn SÔNG HỒNG THỦ ĐÔ ” là một khu có vị trí thuận lợi về giao thông cũng như vị trí tự nhiên do nằm bên dường giao thông nội bộ và Đầm Vạc.

Với vị trí địa lí tuyệt vời nằm gần các khu du lịch Đại Lải, Tam Đảo, Tây Thiên, Đầm Vạc lại có cảnh quan đẹp, khí hậu tốt, không khí trong lành nên có sức hút lớn đối với du khách.

Các điều kiện khí hậu tự nhiên:

Công trình nằm ở tỉnh Vĩnh Phúc ,Vĩnh Phúc nằm trong vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa Một năm có hai mùa rõ rệt: Từ tháng 4 đến tháng 11 là mùa nóng, mưa nhiều.Từ tháng 11 đến tháng 3 năm sau là mùa khô lạnh Lượng mưa trung bình là 1.500-1.700 mm, tập trung từ tháng 6 đến tháng 10 Nhiệt độ trung bình hàng năm 22,1 độ C Số giờ nắng trong năm: 1.400 – 1.800 giờ, độ ẩm tương đối trung bình 84 - 85%. Địa chất công trinh của khu đất xây dựng (thuộc tỉnh Vĩnh Phúc) ,Vĩnh Phúc có tới trên 60% diện tích đất thuộc nhóm đất phù sa các sông, khoảng 25% thuộc nhóm đất bạc màu và khoảng 13% thuộc nhóm đất vùng đồi núi Nền đất nơi đặt công trình thuộc loại đất tốt Sau khi khảo sát thực tế địa chất ta sẽ có biện pháp cụ thể về kết cấu phần ngầm của công trình.

QUY MÔ VÀ ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH

Công trình gồm 9 tầng nổi, 1 tầng hầm Công trình có tổng chiều cao là 33.965(m) kể từ cốt ± 0,00.

Tầng hầm dùng làm khu kho và hậu cần, giải trí…, tầng 1 khu vự tiền sảnh, lễ tân, từ tầng 2 đến tầng 8 là các phòng Tầng mái là các phòng kỷ thuật

Công trình là đặc trưng điển hình của quá trình đô thị hoá theo xu hướng hiện đại.

GIẢI PHÁP THIẾT KẾ

I.3.1 Thiết kế tổng mặt bằng:

Căn cứ vào đặc điểm mặt bằng khu đất, yêu cầu công trình thuộc tiêu chuẩn quy phạm nhà nước, phương hướng quy hoạch, thiết kế tổng mặt bằng công trình phải căn cứ vào công năng sử dụng của từng loại công trình, dây chuyền công nghệ để có phân khu chức năng rõ ràng đồng thời phù hợp với quy hoạch đô thị được duyệt, phải đảm bảo tính khoa học và thẩm mỹ Bố cục và khoảng cách kiến trúc đảm bảo các yêu cầu về phòng chống cháy, chiếu sáng, thông gió, chống ồn, khoảng cách ly vệ sinh

I.3.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc:

Nhằm thảo mãn các dây chuyền sinh hoạt, tổ chức không gian bên trong, tổ chức các dây chuyền công năng một cách khoa học, chăt chẽ thể hiẹn được sự gắn kết giữa các căn hộ với nhau một cách rõ ràng.

Dây chuyền công năng ở các tầng đều như nhau, các phòng sinh hoạt được bố trí giống như nhau, ngoài ra các phòng đều có logia hay ban công để thư giãn.

Do mặt bằng xây dựng gồm các khối hình chữ nhật nên việc bố trí các phòng sinh hoạt rất thuận lợi, giao thông giữa các căn hộ được liên kết cới nhau bằng hành lang nối rộng 2,4m.Hệ thống giao thông theo phương đứng là cầu thang bộ và thang máy, cự ly giữa các cầu thang đảm bảo giao thông và tháot hiểm khi có sự cố xảy ra.Thiết kế mặt đứng: Được sử dụng và khai thác triệt để nét kiến trúc hiện đại với ban công và tường sơn màu Kiến trúc từ bên ngoài nhìn vào với sảnh đón phía trước tầng 1 và tầng

2 và tầng 3 tạo nên nét mạnh mẽ và vững chắc cho công trình , tầng 4 đến 7 được lập đi lập lại thể hiện sự đơn giản , nhưng kết hợp với các tầng dưới lại tạo ra nét đẹp chung cho toàn công trình Tầng 8 tạo ra một sự hợp khối tuyệt vời với hình dáng thon thả ,vút cao của công trình khi nhìn vào Tầng 1 có lối đi vào đại sảnh sang trọng ,rộng lớn thể hiện lời chào mời nồng nhiệt và hiếu khách ,cũng tại đây khách được các nhân viên lễ tân hướng dẫn ,phục vụ tận tình.Bên cạnh bàn lễ tân là cầu thang bộ và thang máy để đi lên các tầng trên.Khu vực đợi ,shop và đồ lưu niệm với các vật phẩm từ địa phương từ đủ các vùng miền đa dạng của tỉnh Vĩnh Phúc ,hàng cột tròn tại khu đại sảnh cao bằng chiều câo của tầng 1 thể hiện một nét vững chắc và rất mạnh mẽ.Và ngoài những kiến trúc chính của công trình bên cạnh công trình chính có thêm nhũng công trình phụ của khách sạn thể hiện sự hoành tráng và quy mô của công trình đồng thời công trình không tách biệt khỏi môi trường xung quanh , nó thật gần gũi với thiên nhiên , tạo sự thoải mái cho nhũng du

CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC

I.4.1 Hệ thống chiếu sáng, thông gió:

Các phòng ở, phòng làm việc, các hệ thống giao thông chính trên các tầng đều tận dụng hết khả năng chiếu sáng tự nhiên thông qua các cửa kính bố trí bên ngoăi.Ðòng thời sử dụng hệ thống chiếu sáng nhân tạo để tạo ra điểm nhấn của công trình về ban đêm , Trong các phòng ngủ của khách sạn đều có thể tận dụng được ánh sáng tự nhiên , trừ khu vực sảnh liên thông vì nằm ở giữa hai dãy phòng hai bên nên sẽ không nhận được ánh áng tự nhiên , nên sẽ một phần sử dụng ánh sáng nhân tạo để đem lại sự thoải mái cho khách trong qua trình nghỉ chân tại đây Việc bố trí các ô cửa sổ vừa tận dụng được ánh sáng mặt trời vừa không bị nắng buổi chiều chiếu vào tạo nên sự thuận tiện cho người sử dụng Mỗi phòng ngủ đều được tiếp xúc với môi trường xung quanh thông qua các ban công tạo sự thoải mái ,sự riêng tư cần thiết và đáp ứng thị hiếu ngắm nhìn khung cảnh xung quanh của khách trong quá trình sinh hoạt

Ngoài hệ thống chiếu sáng tự nhiên thì chiếu sáng nhân tạo cũng được bố trí sao cho có thể phủ hết được những điểm cần chiếu sáng, đáp ứng được nhu cầu của người sử dụng.

Tuyến điện trung thế 15 KV qua ống dẫn đặt ngầm dưới đất đi vào trạm biến thế của công trình Ngoài ra còn có điện dự phòng cho công trình gồm 1 máy phát điện chạy bằng Diesel cung cấp, máy phát điện này đặt tại phòng kỹ thuật thuộc tầng hầm của công trình Khi nguồn điện chính của công trình bị mất vì bất kỳ một lý do gì, máy phát điện sẽ cung cấp điện cho những trường hợp sau:

-Các hê thống phòng cháy, chữa cháy.

-Hệ thống chiếu sáng và bảo vệ.

-Các phòng làm việc ở các tầng.

-Hệ thống máy tính trong tòa nhà công trình.

-Biến áp điện và hệ thống cáp

I.4.3 Hệ thống cấp thoát nước:

- Nước từ hệ thống cấp nước chính của thành phố được nhận vào bể ngầm đặt tại tầng ngầm.

- Nước được bơm lên bể nước trên mái công trình có dung tích 70 m 3 đặt ở tầng mái Việc điều khiển quá trình bơm hoàn toàn tự động Từ bể nước mái, qua hệ thống ống dẫn được đưa đến các vi trí cần thiết của công trình.

- Thoát nước mưa trên mái bằng ống nhựa  100 Số lượng ống được bố trí sao cho phù hợp với yêu cầu: một ống nước  100 có thể phục vụ thoát nước một diện tích mái từ 70  120 m 2

- Thoát nước thải sinh hoạt, nước thải từ hầm vệ sinh được xử lý qua bể tự hoại, sau khi xử lý rồi đưa vào hệ thống thoát chung của thành phố.

- Trên mặt bằng sân được đánh dốc để đưa nước mặt thoát ra đường ống rãnh có đúc đanh đậy lên trên

I.4.4 Hệ thống phòng cháy, chữa cháy:

Thiết bị phát hiện báo cháy được bố trí ở mỗi phòng và mỗi tầng, ở nơi công cộng của mỗi tầng Mạng lưới báo cháy có gắn đồng hồ và đèn báo cháy, khi phát hiện được cháy phòng quản lý nhận được tín hiệu thì kiểm soát và khống chế hỏa hoạn cho công trình.

Thiết kế tuân theo các yêu cầu phòng chống cháy nổ và các tiêu chuẩn liên quan khác (bao gồm các bộ phận ngăn cháy, lối thoát nạn, cấp nước chữa cháy) Tất cả các tầng đều đặt các bình CO2, đường ống chữa cháy tại các nút giao thông.

Rác thải ở mỗi tầng sẽ được thu gom và đưa xuống tầng kĩ thuật, tầng hầm bằng ống thu rác Rác thải được mang đi xử lí mỗi ngày.

-Vật liệu hoàn thiện sử dụng các loại vật liệu tốt đảm bảo chống được mưa nắng sử dụng lâu dài Nền lát gạch Ceramic Tường được quét sơn chống thấm.

-Các khu phòng vệ sinh, nền lát gạch chống trượt, tường ốp gạch men trắng cao 2,5m

-Vật liệu trang trí dùng loại cao cấp, sử dụng vật liệu đảm bảo tính kĩ thuật cao, màu sắc trang nhã trong sáng tạo cảm giác thoải mái khi làm việc.

- Hệ thống cửa dùng cửa kính khuôn nhôm và cửa khuôn gỗ

Công trình là sự đầu tư thích đáng ,hợp lý trong giai đoạn phát triển du lịch của khu du lịch Bắc Đầm Vạc-Vĩnh Phúc.Công trình sẽ đem lại nơi vui chơi ,nghỉ ngơi cho du khách đến với Đầm Vạc.Mặc khác,còn mang lại lợi ích kinh tế về lâu dài cho nhà đầu tư về du lịch nơi đây.

Công trình nằm trong quần thể khu du lịch Đầm Vạc nên sẽ có nhiều thuận lợi về mặc thu hút lượng khách nhằm sử dụng hết công năng phòng ở của khách sạn.ĐầmVạc là một địa điểm du lịch nổi tiếng của tỉnh Vĩnh Phúc ,nằm gần các khu du lịch khác trong tỉnh.

Công trình mang dáng dấp kiến trúc hoà hợp với không gian tự nhiên xung quanh.

4.8 KIẾN NGHỊ

Việc đầu tư xây dựng khách sạn có mang lại hiệu quả cao hay không còn phải quan tâm đến các vấn đề có liên quan như :môi trường tự nhiên ,việc tổ chức và sử dụng công trình ,các phương hướng mở rộng quy mô có tính đồng bộ nhằm mang lại hiệu quả tối đa về các mặc kinh tế ,xã hội ,vấn đề bảo tồn và khai thác các danh thắng tự nhiên lâu dài. ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT

KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG NGÀNH: CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT XÂY DỰNG

-0 - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI:

THIẾT KẾ KHÁCH SẠN SÔNG HỒNG THỦ ĐÔ

CẤU (60 %) .Error! Bookmark not defined CHƯƠNG I: TÍNH TOÁN CỐT THÉP SÀN TẦNG 3

Xác định nội lực

- Nội lực sàn được xác định theo sơ đồ đàn hồi.

- Gọi l1 :kích thước cạnh ngắn của ô sàn. l2 :kích thước cạnh dài của ô sàn.

- Dựa vào tỉ số l2/ l1 người ta phân ra 2 loại bản sàn:

Nếu: l2/ l1  2 : sàn làm việc theo 2 phương  sàn bản kê 4 cạnh. l2/ l1 >2 : sàn làm việc theo 1 phương  sàn bản dầm.

- Dựa vào liên kết sàn với dầm : có 3 loại liên kết

Có nhiều quan niệm về liên kết sàn với dầm :

+ Nếu sàn liên kết với dầm biên thì xem đó là liên kết khớp Nếu sàn liên kết với dầm giữa thì xem là liên kết ngàm, nếu dưới sàn không có dầm thì xem tự do. + Lại có quan niệm nếu là dầm biên mà là dầm khung thì xem là ngàm, dầm phụ ( dầm dọc) thì xem là khớp.

+ Lại có quan niệm dầm biên là khớp hay ngàm phụ thuộc vào tỉ số độ cứng của sàn và dầm biên.

Các quan niệm này cũng chỉ là gần đúng vì thực tế liên kết sàn vào dầm là liên kết có độ cứng hữu hạn (mà khớp thì có độ cứng = 0, ngàm có độ cứng =).

Nên thường thiên về an toàn: quan niệm sàn liên kết vào dầm là liên kết khớp để xác định nội lực trong sàn Nhưng khi bố trí thép thì dùng thép tại biên ngàm đối diện để bố trí cho biên khớp.

I.4.1 Xác định nội lực trong sàn bản dầm: l 2 l 1 l 2 l 1 l 2 l 1 l 2 l 1 l 1 l 2 l 1 l 2 l 2 l 1

Cắt dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn( vuông góc cạnh dài) và xem như

 Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm: q = (p + g) 1m (kg/m).

Tùy liên kết bản mà có 3 sơ đồ tính đối với dầm:

I.4.2 Xác định nội lực trong sàn bản kê 4 cạnh:

+ Mômen dương lớn nhất ở giữa bản: M1 = α1 P

M2 = α2 P + Mômen âm lớn nhất ơ trên gối: MI = β1 P

MII = β2 P Trong đó: i = 1, 2, 3 là chỉ số sơ đồ bản, phụ thuộc liên kết 4 cạnh bản: 1,2 là chỉ số phương cạnh dài.

P = q l1 l2 (với q là tải trọng phân bố đều trên sàn)

M1, MI, MI’: Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh ngắn.

M2, MII, MII’: Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh dài.

(Các hệ số α i1 , α i2 , β i1 , β i2 tra sách 388 “ Sách bê tông cốt thép 1 cấu kiện cơ bản” tùy theo sơ đồ của bản.)

Các ô sàn bản kê làm việc theo các sơ đồ sau:

Sơ đồ 1 Sơ đồ 2 Sơ đồ 3 l

Sơ đồ 4 Sơ đồ 5 Sơ đồ 6

Sơ đồ 7 Sơ đồ 8 Sơ đồ 9

Dùng MI để tính Dùng MI’ để tính

Dùng M2 để tính Dùng M1 để tính

Tính toán cốt thép

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b=1m, chiều dày h=hb Khoản cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đén mép bê tông chịu kéo

+Chiều dày lớp bảo vệ : abv = 15 mm (đối với sàn có chiều dày >

100 (mm)  a = 20 mm abv = 10 mm (đối với sàn có chiều dày ≤

Chiều cao làm việc: ho = h - a

- Xác định: ; Điều kiện hạn chế:

-Tính : Diện tích cốt thép xác định theo công thức: mm 2

+ Thoả mãn điều kiện cấu tạo + Thuận tiện thi công

- Chọn đường kính thép ( khoảng cách giữa các thanh thép): S tt mm

- Bố trí thép với khoảng cách thực tế s  s tt và tính lại A S bố trí:

-Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép: min ≤  = 100% ≤ max

(Trong sàn  = 0.3  0.9% là hợp lý).

Cốt thép trong bản phải đặt thành lưới Trường hợp sàn bản dầm, cốt thép chịu lực đặt theo phương cạnh ngắn, cốt phân bố đặt theo phương cạnh dài và liên kết với nhau, cốt phân bố đặt vào phía trong cốt chiụ lực, được chọn theo cấu tạo, đường kính bằng hoặc bé hơn cốt chịu lực. Đường kính cốt chịu lực từ

Khoảng cách giữa các cốt thép a= 70 200 (mm)

Nếu l2/l1 3 cốt thép phân bố không ít hơn 10% cốt chịu lực. l2/l1< 3 cốt thép phân bố không ít hơn 20% cốt chịu lực.

Khoảng cách các thanh 300 mm.

I.5.1 Tính ô sàn điển hình sàn Ô1:

Tính toán cho ô sàn điển hình : S1( 4.6 x 7.5)m 2

=> ô sàn thuộc loại bản kê 4 cạnh Thuộc sơ đồ 9

- Tra phụ lục 16 kết cấu bê tông cốt thép phần cấu kiện cơ bản kết hợp với nội suy ta có: : 1 = 0.0203 1 = 0.0448

-Tính toán cốt thép chịu moment dương theo phương cạnh ngắn

Giả thiết a=1.5(cm)=>h0=h-a-1.5=8.5 (cm) (mm) α m = M 1

 Diện tích cốt thép yêu cần trong phạm vi bề trộng bản b=1m

225 x 10 3 x 0.971 x 85 x 10 −3 =2.94 x 10 −4 (m 2 )=2.94( cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 2.94

 Khoảng cách cốt thép yêu cầu

 Chọn khoảng cách bố trí cốt thép theo thực tế

 Diện tích cốt thép bố trí trên 1 m dài :

15 =3.35( cm 2 ) Vậy bố trí thép 8 s150.

-Tính toán cốt thép chịu momet dương theo phương cạnh dài :

Giả thiết a=1.5+0.8=2.3(cm) => h0=h-a-2.3=7.7(cm)w(mm)

Dù ng M ' để II tính

Dù ng M để II tính α m = M 2

225 x 10 3 x 0.998 x 77 x 10 − 3 =1.38 x 10 −4 (m 2 )=1.38 (cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 1.38

-Tính Toán cốt thép chịu moment âm theo phương cạnh ngắn:

Giả thiết a=1.5(cm)=>h0=h-a-1.5=8.5(cm)(mm) α m = M I

225 x 10 3 x 0.921 x 85 x 10 −3 =6.86 x 10 −4 (m 2 )=6.86(cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 6.86

10 =7.85( cm 2 ) Vậy bố trí thép 10s100.

-Tính toán cốt thép chịu momet âm theo phương cạnh dài :

Giả thiết a=1.5 (cm) => h0=h-a-1.5=8.5(cm)(mm) α m = M II

225 x 10 3 x 0.976 x 85 x 10 −3 =2.44 x 10 −4 ( m 2 )= 2.44(cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 2.44

15 =3.35( cm 2 ) Vậy bố trí thép 8 s150

Tương tự tính cho các ô sàn còn lại, kết quả tính toán cốt thép được thể hiện trong bảng tính

I.5.2 Tính ô sàn điển hình sàn Ô4: (1.8m x 4.6m)

Tính toán cho ô sàn điển hình : S4( 1.8 x 4.6)m 2

=> ô sàn thuộc loại bản dầm Thuộc sơ đồ 3

Ta có: qs = g + p = 2.331 + 4.8 = 7,131 kN/m 2 Ô S4 làm việc theo sơ đồ sau:

225 x 10 3 x 0.989 x 85 x 10 −3 =1.08 x 10 −4 ( m 2 )=1.08(c m 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 1.08

 Cốt thép tại gối: M=2.88 (kNm/m)

225 x 10 3 x 0.985 x 85 x 10 −3 =1.52 x 10 −4 ( m 2 )=1.52 (cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 1.52

Bảng tính thép sàn 2 phương

Bảng tính thép sàn 1 phương

TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP DẦM TẦNG 3

SƠ ĐỒ CHỊU TẢI, SƠ ĐỒ TÍNH VÀ CẤU TẠO

MẶT BẰNG SÀN DẦM TẦNG 3

II.1.1 Sơ đồ tính dầm: Đây là dầm liên tục 6 nhịp:

II.1.2 Sơ đồ vị trí dầm: vị trí kí hiệu dầm trên mặt bằng tầng 3

II.1.3 Lựa chọn kích thước dầm:

Tiết diện dầm được chọn giống nhau cho các tầng, kích thước tiết diện dầm được chọn sơ bộ theo

Chiều cao tiếc diện dầm h= L∗1 m l: chiều dài nhịp dầm m = 12 – 20 khi tải trọng là nhỏ hoặc trung bình (dầm sàn) m = 8 – 12 khi tải trọng là lớn (dầm khung) m = 5 – 8 đối với dầm công xôn, các mút thừa trong dầm liên tục. bề rộng của dầm : b = ( 1 2 ÷ 1 4 ) h

Nhịp Dầm D1 có nhịp Lớn nhất: ld=4.6m

Vậy tiết diện dầm dọc D1 là: bxh00x200

II.1.4 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm:

II.1.4.1 Sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm:

II.1.4.2 Tải trọng tác dụng lên dầm: gồm tĩnh tải và hoạt tải

Tải trọng sinh ra do các nguyên nhân sau đây:

+Trọng lượng bản thân dầm

+Trọng lượng do các ô sàn truyền vào

+Do dầm phụ truyền vào a.Trọng lượng bản thân dầm:

Phần sàn giao với dầm được tính vào trọng lượng sàn, trọng lượng dầm gồm phần bêtông và phần vữa trát: g1 = n.bt.b.(h-hb) + n.tr.tr.(b+2.h-2.hb)

=1.1x25000x0.2x(0.3-0.1)+1.2x16000x0.015x(0.2+2(0.3-0.1))72.8(N/m) b.Tải trọng do sàn truyền vào:

Xem gần đúng tải trọng truyền do sàn truyền vào dầm phân bố theo diện chịu tải Từ các góc bản ,vẽ các đường phân giác chia sàn thành các phần 1,2,3,4.

Gọi gs là tải trọng tác dụng lên ô sàn.

→Tải trọng tác dụng từ sàn truyền vào dầm :

D1,D2 :tải trọng hình thang D3,D4 :tải trọng tam giác q=(1-2β 2 +β 3 )g s l1/2 q58 g s l1/2

*Đối với sàn bản dầm :xem tải trọng truyền vào dầm theo phương cạnh dài,dầm theo phương cạnh ngắn không chịu tải trọng từ sàn.

*Đối với dầm có 2 bên sàn cần tính tải trọng do cả 2 bên truyền vào (cùng tác dụng vào 1 dầm)

Tải san Theo L1(C.ngắn) Theo L2(c.dài)

Kích Thứơc saìn l 2 /l 1 g tt p tt Ténh taíi Hoảt taíi Ténh taíi Hoảt taíi

L1(m) L2 (m) (kN/m 2 ) (kN/ m 2 ) (kN/m) (kN/m) (kN/m) (kN/m)

S2 2.4 4.6 1.9 2.051 4.8 1.538 3.6 2.17 5.078 c.Do tường và cửa xây trên dầm:

Trong kết cấu nhà khung chịu lực ,tường chỉ đóng vai trò bao che ,nó chỉ chịu tải trọng bản thân (tự mang )=>tường chỉ truyền lực vào dầm mà không tham gia chịu lực (điều này để đơn giản tính toán và tăng độ an toàn vì thực tế tường có tham gia chịu lực)

*Đối với mảng tường đặc :để tiết kiệm người ta quan niệm rằng chỉ có phạm vi tường trong phạm vi góc 60 0 là truyền lực lên dầm ,còn lại tạo thành lực tập trung truyền xuống cột.

Gọi gt là trọng lượng 1 m 2 tường (gạch xây +trát ). gt =nv.γt.δt +2.ntr.γtr.δtr gọi h t là chiều cao tường (=chiều cao tầng-chiều cao dầm ).

+Tải trọng lên dầm có dạng hình thang (như hình vẽ) qui đổi về phân bố đều:

Với : a =h t tg30 0 =h t √ 3 /3 q=(1-2β 2 +β 3 ).gt.ht ; β lda

+Trường hợp ld bé => phần tường truyền lên dầm có dạng tam giác:

Qui về phân bố đều :

*Đối với mảng tường có cửa :

Xem gần đúng tải trọng tác dụng lên dầm là toàn bộ trọng lượng tường + cửa phân bố đều trên dầm.

∑G = gt.St + nc.gc tc Sc

Trong đó : g t : trọng lượng tính toán của 1 m 2 tường.

St :diện tích tường (trong nhịp đang xét ) nc: hệ số vượt tải đối với cửa g c tc :trọng lượng tiêu chuẩn của 1 m 2 cửa

Sc :diện tích của (trong nhịp đang xét) gt = ng.g.g + 2ntrat.tr.trat

=> Tải trọng tường +cửa phân bố trên dầm là :q = ∑G/ld

(kN/m) ld(m) ht(m) St(m2) lc(m) hc(m) Sc(m2)

5-'6 4.6 3.27 15.042 0.9 2.1 1.89 44.001 9.565 d.Do dầm phụ khác truyền vào:(không có)

Chỉ có 2 loại là do sàn truyền vào và do dầm phụ khác truyền vào (nếu có). Cách xác định tương tự như phần tỉnh tải nhưng thay gs = ps (hoạt tải sàn trên 1m 2 ).

Xác định tải trọng trên tất cả các nhịp dầm ,cả tỉnh tải lẫn hoạt tải.

II.1.4.2.3 Sơ đồ chịu tải của dầm:

II.1.5 TỔ HỢP NỘI LỰC

BẢNG TỔ HỢP MOMENT TRONG DẦM LIÊN TỤC(N.m) Phần tử Tiết diện

Trường hợp tải trọng Tổ hợp

TT HT1 HT2 HT3 HT4 HT5 HT6 M max M min M(tt

Bảng tổ hợp nội lực dầm D1

TT HT1 HT2 HT3 HT4 HT5 HT6 Q max Q min |Q| max

Bảng tính tổ hợp lực cắt dầm D1

Biều đồ Momen và lực cắt dầm ở trường hợp tĩnh tải:

II.1.6 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM :

II.1.6.1 Lựa chọn vật liệu cho dầm:

- Bê tông B20 có Rb = 11,5 MPa ; Rbt = 0,9 MPa ,

- Cốt dọc chịu lực dùng thép AII: Rs = Rsc = 280 MPa.

- Cốt đai dùng thép AI: Rs = Rsc = 225 MPa; Rsw = 175 MPa.

II.1.6.2 Tính Toán cốt dọc:

II.1.6.2.1 Tính toán thép momen âm ở vị trí gối:

Cánh nằm ở vùng chịu kéo nên bỏ qua, không xét đến khả năng chịu kéo của bê tông tính như tiết diện chữ nhật (b x h).

+ Tính  = 0,5 x (1 + √ 1− 2 α m ) hoặc từ m tra bảng tìm  + Tính As: As

+ Thỏa mãn điều kiện cấu tạo.

Kiểm tra điều kiện:  = μ= A s b.h o 100% ³  min= 0,05% và  = 0,8% 1,5%

+ Trường hợp đặt cốt kép.

Cốt thép chịu nén: As’ M−α R R b b h 0 2

Cốt thép chịu kéo: As ξ R R b b h o

II.1.6.2.2 Tính toán thép momen dương ở vị trí gối:

- Tính như tiết diện chữ T, cánh nằm trong vùng nén, tham gia chịu lực với sàn. Chọn h’f = 10 cm ( bằng chiều dày sàn); a = 3 cm  ho = 30-3'cm

Trong đó : lấy Sc bé nhất trong 3 trị số sau:

- Một nữa khoảng cách 2 mép trong của dầm: 0,5x(4.6-0,2) =2.2m

- 1/6 nhịp tính toán của dầm : 4.6 / 6 = 0.76m

+ Xác định vị trí trục trung hòa bằng cách tính Mf:

Ta có momen dương lớn nhất: Mmax = 25.2kN.m) < Mf = 35.42 (kN.m)

 trục trung hòa qua cánh: tính như tiết diện chữ nhật (bc x h)

Tính theo cấu kiện chịu uốn : lớp cốt thép trên chịu mômem âm , lớp cốt thép dưới chịu mômen dương

Thường khi tính toán , ta phải tổ hợp nội lực để có được nội lực nguy hiểm nhất do trong bên ngoài gây ra Trong dầm , tổ hợp nội lực được sử dụng để tính toán cốt thép dọc đó là tổ hợp Mmax và tổ hợp Mmin

Nếu αm > αR Tăng kích thước tiết diện hoặc tăng cấp độ bền của bêtông

2 hoặc từ α m tra bảng của phụ lục 9 ra ζ

Diện tích cốt thép được tính theo công thức:A s = M

Tính μ= A s b h 0 100% và phải đảm bảo μ≥μ min ( min =0,05%)

- Tính lớp cốt thép dưới: dùng Mmax , nếu Mmax ≤ 0  đặt thép cấu tạo

- Tính lớp cốt thép trên : dùng Mmin , nếu Mmin ≥ 0  đặt thép cấu tạo

Kết quả thể hiện ở bảng sau:

NHỊP Tiết diện Cốt thép

M ttoán b h a h o α m ζ A s TT μ TT Chọn thép

(kN.m) (cm) (cm) (cm) (cm

Bảng tính thép dọc dầm D1

II.1.7 Tính toán thép dai:

` - Kiểm tra điều kiện bêtông có bị phá hoại trên tiết diện nghiêng do ứng suất nén chính Điều kiện: Q < k0xRnxbxh0

Theo bảng tổ hợp: | Q max | b.04(kN) k0xRnxbxh0 = 0.35x1350x20x 26 $5700 (N) = 245.7(Kn) Vậy Q < k0xRnxbxh0 nên điều kiện thoả mãn.

- Kiểm tra điều kiện cắt của bêtông. Điều kiện: Q < 0.6xRkxbxh0

0.6xRkxbxh0 = 0.6x88x20x26= 27456(N)= 24.456(Kn)Vậy Qmax > 0.6xRkxbxh0 nên ta phải tính cốt đai chịu cắt:

+Lực cắt cốt đai phải chịu: q max = Q max 2

(N/cm) +Chọn đai 2 nhánh φ6 khoảng cách tính toán của cốt đai: u tt =R ad n.f d q max 000x2x0.283

+Khoảng cách cực đại giữa hai cốt đai: u max =1.5xR k xbxh 0 2

+Khoảng cách cấu tạo cốt đai.

Vì chiều cao dầm h Tải trọng tường +cửa phân bố trên dầm là :q = ∑G/ld

Tường của nhịp Tường Cửa Tổng G

(kN/m) ld(m) ht(m) St(m2) lc(m) hc(m) Sc(m2)

II.2.6.2 Hoạt tải: được xác định tương tự như tĩnh tải nhưng thay gs=ps a Do sàn truyền vào: b Do dầm bo truyền vào:(không có)

* Từ các trường hợp tải trọng phân tích trên, ta được bảng tổng hợp tải trọng tác dụng lên dầm trong 2 trường hợp tải trọng: tĩnh tải và hoạt tải

II.2.7 Sơ đồ chịu tải của dầm:

Do dầm đối xứng và có tải trọng đối xứng hoàn toàn nên các trường hợp HT7,HT8,HT9,HT10,HT11 là đối xứng của các trường hợp tải trọng trên.

II.2.7.1 Tính nội lực dầm: (tính nội lực dầm bằng phần mềm SAP)

Ta có biểu đồ Momen và lực cắt dầm(do tính chất đối xứng nên ta chỉ vẽ các trường hợp TT, HT1, HT2, HT3, HT4, HT5, HT6) :

BẢNG TỔ HỢP MOMENT TRONG DẦM LIÊN TỤC

Phần tử Tiết diện Trường hợp tải trọng Tổ hợp

TT HT1 HT2 HT3 HT4 HT5 HT6 M max M min M(tt)

BẢNG TỔ HỢP LỰC CẮT TRONG DẦM LIÊN TỤC

TT HT1 HT2 HT3 HT4 HT5 HT6 Q max Q min |Q| max

II.2.8 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO DẦM :

II.2.8.1 Lựa chọn vật liệu cho dầm:

II.2.8.2 Tính Toán cốt dọc:

II.2.8.2.1 Tính toán thép momen âm ở vị trí gối:

R s Mζ h o ( cm 2) Chọn As sao cho :

II.2.8.2.2 Tính toán thép momen dương ở vị trí gối:

- Tính như tiết diện chữ T, cánh nằm trong vùng nén, tham gia chịu lực với sàn. Chọn h’f = 10 cm ( bằng chiều dày sàn); a = 4,0 cm  ho = 30-4&cm

- Một nữa khoảng cách 2 mép trong của dầm: 0,5x(4.6-0,2) =2.2m

Ta có momen dương lớn nhất: Mmax = 5153.52(daN.m) < Mf 381 (daN.m)

Bảng tính cốt thép dọc đầm D2

II.2.9 Tính toán thép dai:

- Kiểm tra điều kiện bêtông có bị phá hoại trên tiết diện nghiêng do ứng suất nén chính Điều kiện: Q < k0xRnxbxh0

Theo bảng tổ hợp: | Q max | 69(kN) k0xRnxbxh0 = 0.35x1350x20x 26 $5700 (N) = 245.7(Kn) Vậy Q < k0xRnxbxh0 nên điều kiện thoả mãn.

- Kiểm tra điều kiện cắt của bêtông. Điều kiện: Q < 0.6xRkxbxh0

0.6xRkxbxh0 = 0.6x88x20x26= 27456(N)= 24.456(Kn) Vậy Qmax > 0.6xRkxbxh0 nên ta phải tính cốt đai chịu cắt:

+Lực cắt cốt đai phải chịu: q max = Q max 2

(N/cm) +Chọn đai 2 nhánh φ6 khoảng cách tính toán của cốt đai: u tt =R ad n.f d q max 000x2x0.283

+Khoảng cách cực đại giữa hai cốt đai: u max =1.5xR k xbxh 0 2

+Khoảng cách cấu tạo cốt đai.

Vì chiều cao dầm h h0-15emm α m = M nhip

 Diện tích cốt thép yêu cần trong phạm vi bề trộng bản b=1mm1/8

225 x 10 3 x 0.994 x 65 x 10 −3 =5.39 x 10 −4 ( m 2 )S9.9( cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 539.9

14 =5.60 (cm 2 ) Vậy bố trí thép 10 s140. b)Mômen âm ở gối : M g =− 1

8 ∗9.28∗3.47 2 =−13.96 ( KN m ) Tính Toán cốt thép: Thép AI có , B20 có Rb,5 MPa Giả thiết amm(h)=> h0-15emm α m = M g

Giả định để đảm bảo an toàn cho dầm ta bố trí thép chịu momen âm ở 2 đầu.

III.2.2 Tính bản thang BT2 và BT3

- bản thang tính toán tương tự một dầm nghiên liên kết ngàm với DCT và liên kết khớp với DCN

 Vậy bản làm việc theo sơ đồ dầm đơn giản

III.2.2.1 Xác định tải trọng

Cấu Tạo Bậc Thang a) Tĩnh Tải

Trọng lượng lớp gạch Granit : g1 = b 2 h 2 h n c c b

√ 0.17 2 +0.28 2 =¿ 0.49(KN/m 2 ) Trọng lượng lớp vữa lót : g2 = b 2 h 2 h n v v b

√ 0.17 2 + 0.28 2 =0.428(KN/m 2 ) Trọng lượng bậc xây gạch : g3 = 2 2 2

Trọng lượng lớp keo vữa kết dính: g4 = = 1,1.16.0,01 = 0,176 (kN/m 2 )

Trọng lượng bản thang BTCT: g5 = n  bt  d =1,1.25.0,08 = 2,2(kN/m 2 )

Trọng lượng lớp trát mặt dưới: g6 = n  v  = 1,3.16.0,015= 0,312 (kN/m 2 )

Trọng lượng lan can, tay vịn: glc = 1,1.0,4.1.5 = 0.66(kN/m 2 )

 Tổng tĩnh tải phân bố trên mặt bản thang theo phương thẳng đứng theo chiều nghiêng: g = g1+g2+g3+g4+g5+g6 = 0,49+0,428+2.8+0,176+2,2+0,312+0.66= 7.066 (kN/m 2 )

SƠ ĐỒ TĨNH TẢI BẢN THANGM b) Hoạt Tải

Theo TCVN 2737-2020 thì hoạt tải tiêu chuẩn đối với cầu thang chung cư là p tc = 3 (KN/m 2 )

Hoạt tải tính toán phân bố theo phương thẳng đứng : p tc = 3 (kN/m 2 )  p tt = n.p tc = 1,2 x 3= 3,6 (kN/m 2 )

Tổng Tải trọng tác dung lên bản thang theo phương thẳng đứng theo chiều nghiêng: q tt = (g1 + p1 tt.).cosα = (7.066+ 3,6).0,87 = 9.28(kN/m)

III.2.2.2 Xác định nội lực và tính toán cốt thép : tính như bản dầm xem như dầm dơn giản 1 dầu khớp 1 dầu ngàm

Sơ đồ tính sàn bản dầm Cắt dải bảng rộng 1m theo phương cạnh dài và xem như một dầm a)Mômen dương ở nhịp : M nhịp = 9

Tính Toán cốt thép: Thép AI có , B20 có Rb,5 MPa Giả thiết amm(h)=> h0-15emm α m = M nhip

15 =5.23( cm 2 ) Vậy bố trí thép 10 s150. b)Mômen âm ở gối : M g =− 1

8 ∗9.28∗3.3 2 =−12.63( KN m ) Tính Toán cốt thép: Thép AI có , B20 có Rb,5 MPa

225 x 10 3 x 0.991 x 65 x 10 −3 =8.70 x 10 − 4 ( m 2 )=8.70 ( cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 8.70

9 = 8.72( cm 2 ) Vậy bố trí thép 10 s90.

III.2.3 Tính Bản Chiếu Nghỉ (SCN1)

1.750 =1.61< 2  đây là loại bản kê 4 cạnh

III.2.3.1 Xác đỉnh tải trọng a) Tĩnh Tải

Bảng tính tải bản thân bản thang b Hoạt tải

Hoạt tải tính toán phân bố: p tc = 3 (kN/m 2 )  p tt = n.p tc = 1,2 x 3= 3,6 (kN/m 2 )

=> Tổng tải trọng tác dụng phân bố trên 1m 2 bản chiếu nghỉ: qb tt = g + p tc = 3,414 + 3,6 = 7.014 (kN/m 2 ) Lực tác dụng lên 1m dải bản là : qb= 7.014.1 = 7.014 (kN/m)

III.2.4 Tính Bản Chiếu Nghỉ (SCN2)

1.350 =2.09> 2  đây là loại bản loại dầm BCN làm việc như bản kê 2 cạnh, 2 đầu liên kết khớp (DCN1 và DCN2).

Cắt 1m bản theo phương vuông góc với phương cạnh dài

Sơ đồ tính là 1 dầm đơn giản 2 đầu khớp, l= 1,350 (m).

III.2.4.1 Xác đỉnh tải trọng b) Tĩnh Tải

Bảng tính tải bản thân bản thang b Hoạt tải

=> Tổng tải trọng tác dụng phân bố trên 1m 2 bản chiếu nghỉ: qb tt = g + p tc = 3,414 + 3,6 = 7.014 (kN/m 2 ) Lực tác dụng lên 1m dải bản là : qb= 7.014.1 = 7.014 (kN/m) q=7.014 k(N/m) M=1.60 (kN.m)

Mômen lớn nhất giữa nhịp: Mmax q 0 l 2

8 = 1.60 (kN.m). b Tính toán cốt thép bản: Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 15mm  h 0 -15 =5e mm. α m = M nhip

225 x 10 3 x 0.998 x 65 x 10 −3 =1.09 x 10 −4 ( m 2 )9.6(cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 109.6

Cốt thép đặt théo phương cạnh dài chọn theo cấu tạo 6 s200

III.2.5 Tính toán dầm chiếu nghỉ (DCN1)

Dầm chiếu nghỉ làm việc như dầm đơn giản 2 đầu khớp kế lên cột

Chiều dài dầm chiếu nghi lDCN1=2.930

III.2.5.2 Xác định tải trọng a) Tĩnh tải:

Trọng lượng phần bê tông:

Trọng lượng phần vữa trát:

G(2) = n.γ.δ.(b + 2h – hb) = 1,3.16.0,015.(0,2 + 2.0,30 – 2.0,08) = 0,24 (kN/m) Trọng lượng lan can, tay vịn: G(3) = 1,1.0,4 = 0,44(kN/m)

Do bản thang truyền vào: G(4) 7.066 2 = 3.533 (kN/m)

Do BCN truyền vào: G(5) =gs.l1/2 = 3.414 x 1.350/2 = 2.3 (kN/m)

Tổng tĩnh tải tác dụng vào DCN1 = G(1) + G(2) + G(3) + G(4) + G(5)

Do BCN truyền vào: G(1) =g s l1/2 = 3.64 x 1.350/2 = 2.43 (kN/m)

Do bản thang truyền vào: G(2) = q

2 = 1.8 (kN/m) Tổng hoạt tải tác dụng vào DCN1 = G(1) + G(2)= 2.43+1.8= 4.23 (kN/m)

I.4.4.3 Xác Định nội Lực và tính thép dầm (DCN1,DCN2)

MOMEN Tác Dụng Lên Dầm DCN1

Lực Cắt tát Dụng Lên Dầm DCN1

Trường hợp tải trọng (đơn vị

Bảng tổ hợp nội lực DCN1

Trường hợp tải trọng (đơn vị KN.m)

Bảng tổ hợp lực cắt DCN1

Tính toán thép momen âm ở vị trí gối:

+ Tính  = 0,5 x (1 + √ 1− 2 α m ) hoặc từ m tra bảng tìm 

+ Tính As: As R s Mζ h o ( cm 2) Chọn As sao cho :

III.2.5.3 Tính toán thép momen dương ở vị trí gối:

- Một nữa khoảng cách 2 mép trong của dầm: 0,5x(3.1-0,2) =1.45 m

Ta có momen dương lớn nhất: Mmax = 27970(daN.m) < Mf = 2976(daN.m)

Bảng tính thép dọc DCN!

III.2.5.4 Tính toán thép dai:

Sơ bộ chọn cốt đai theo điều kiện cấu tạo: Đoạn gần gối tựa: h ≤ 450mm thì sct = min (h/2, 150mm). h > 450mm thì sct = min (h/3, 500mm).

+ Đoạn giữa nhịp: h > 300mm thì sct = min (3/4h, 500mm).

Dựa vào các điều kiện trên ta chọn sơ bộ được bước đai s.

Trong mỗi nhịp dầm lấy giá trị lực cắt lớn nhất để tính toán cốt ngang

III.2.5.4.1 Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm

- b1 : Hệ số xét đén khả năng phân phối lại nội lực của bê tông

b1 = 1- β.Rb =1-0,01.11,5 = 0,885, Với β = 0,01 đối với bê tông nặng.

- 1: Hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện 1 = 1+5.α.à ≤ 1,3

= và ,Asw tùy thuộc loại cốt đai.

III.2.5.4.2 Kiểm tra điều kiệu chịu cắt của bê tông

Thì không cần tính toán cốt đai mà đặt theo cấu tạo như trên

-φb3: hệ số phụ thuộc loại bê tông: 0,6 với bê tông nặng, 0,5 với bê tông nhẹ. -φf :hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T và khi cánh nằm trong vùng chịu nén:

-φn: hệ số xét đến anh hưởng của lực dọc trục:

III.2.5.4.3 Kiểm tra cường độ của tiết diện nghiêng theo lực cắt

Như vậy cần kiểm tra điều kiện trên với hàng loạt tiết diện nghiêng khác nhau không vượt quá khoảng cách từ gối tựa đến vị trí Mmax và không vượt quá

, tuy nhiên trong thiết kế người ta tính lại giá trị qsw (lực cắt cốt đai phải chịu trên 1 đơn vị chiều dài) từ đó tính được khoảng cách cốt đai cần thiết và kiểm tra với khoảng cách s đã chọn xem có thỏa mãn hay không.

-Tính qsw tùy trường hợp cụ thể:

-Yêu cầu trong các trường hợp: qsw ³

-Nếu tính được qsw < thì phải tính lại qsw theo công thức

-Tính khoảng cách cốt đai theo công thức:

-Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai (S(mm) max)

-Ta chọn cốt đai còn dựa vào yêu cầu cấu tạo tối thiểu:

+Khi chiều cao dầm h thì Sct =min(h/2;150mm).

+Khi chiều cao dầm h>450mm thì Sct =min(h/3;500mm).

+Trên các phần còn lại của nhịp khi chiều cao tiết diện h>300mm thì lấy Sct

+Giá trị khoảng cách cốt đai bố trí(s): S=min(S tt , Smax; Sct).

-Tính chiều dài đặt cốt đai gần gối tựa chịu tải phân bố đều:

+Điều kiện: q1 qsw1- qsw2 thì:

|Q| max diện Tiết Q b.o Q bt Đ.kiện h.chế q sw s tt s max s ct Bố trí cốt đai dài (mm)

(m) (kN) h f (kN) (kN) (N/ mm) (mm) (mm ) (m

DCN 3.1 Gối 23.3 0 24.30 136.84 T.món C.tạo C.tạo 703 m) 15 ỉ 6/ 150

Bảng tính cốt dai DCN1

III.2.6 Tính toán dầm chiều nghỉ DCN2

III.2.6.2 Xác định tải trọng a) tĩnh tải

Trọng lượng phần bê tông: gbt = n.γ.b.(h – hb) = 1,1.25.0,2.(0,30 – 0,08) = 1,21 (kN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: gtr = n.γ.δ.(b + 2h – hb) = 1,3.16.0,015.(0,2 + 2.0,30 – 2.0,08) = 0,24 (kN/m)

Trọng lượng do BCN truyền vào: q2= qb2 l 1

Tổng trọng lượng phân bố lên dầm: 6.18 (kN/m).

` III.2.6.3 Xác Định nội Lực và tính thép dầm (DCN2)

MOMEN Tác Dụng Lên Dầm DCN`2

R s Mζ h o ( cm 2) Chọn As sao cho :

+ Thuận tiện thi công Kiểm tra điều kiện:  = μ= A s b.h o 100% ³  min= 0,05% và  = 0,8% 1,5%

+ Trường hợp đặt cốt kép As'

A s ' ( h o - a') Cốt thép chịu kéo: As ξ R R b b h o

- Tính như tiết diện chữ T, cánh nằm trong vùng nén, tham gia chịu lực với sàn.

Chọn h’f = 8 cm ( bằng chiều dày sàn); a = 3 cm  ho = 30-3'cm

Nếu αm > αR Tăng kích thước tiết diện hoặc tăng cấp độ bền của bêtông Nếu αm ≤ αR Tính ζ=1+√ 1− 2α m

Bảng tính cốt thép dọc đầm DCN2

Sơ bộ chọn cốt đai theo điều kiện cấu tạo: Đoạn gần gối tựa: h ≤ 450mm thì sct = min (h/2, 150mm). h > 450mm thì sct = min (h/3, 500mm). Đoạn giữa nhịp: h > 300mm thì sct = min (3/4h, 500mm).

I.5.6 Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm

- 1: Hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện

III.2.6.6 Kiểm tra điều kiệu chịu cắt của bê tông

Nếu Thì không cần tính toán cốt đai mà đặt theo cấu tạo như trên

-φb3: hệ số phụ thuộc loại bê tông: 0,6 với bê tông nặng, 0,5 với bê tông nhẹ

-φf :hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T và khi cánh nằm trong vùng chịu nén:

Kiểm tra cường độ của tiết diện nghiêng theo lực cắt

Như vậy cần kiểm tra điều kiện trên với hàng loạt tiết diện nghiêng khác nhau không vượt quá khoảng cách từ gối tựa đến vị trí Mmax và không vượt quá , tuy nhiên trong thiết kế người ta tính lại giá trị qsw (lực cắt cốt đai phải chịu trên 1 đơn vị chiều dài) từ đó tính được khoảng cách cốt đai cần thiết và kiểm tra với khoảng cách s đã chọn xem có thỏa mãn hay không.

Vị trí u cao Chiề Bề rộng a Cốt đai

(m) (m) Đường kính Số nhánh Khoảng cách

Bảng tính cốt thép dai DCN2

III.2.7 Tính toán nội lực và cốt thép cốn C1,C2 :

Do điều kiện làm việc của 2 cốn là như nhau và chiều dài 2 cốn chênh lệch không đáng kể ,nên ta tính toán cốt thép cho cốn C1(cốn dài hơn) còn cốn C2 bố trí thép theo cốn C1(an toàn). a.Xác định tải trọng :

Cốn C1 là dầm đơn giản, 2 đầu liên kết khớp với DCN1 và dầm sàn.

Chọn tiết diện cốn C1 là 100x300 (mm)

+ Trọng lượng phần bêtông: gbt= n..b.(h- hb) = 1,1.25000.0,1.(0,30- 0,07) = 632.5 (N/m)

+ Trọng lượng phần vữa trát: gtr= n...(b +2h-hb) = 1,3.16000.0,015.(0,1+2.0,3-0,07) = 196.56 (N/m).

+ Trọng lượng lan can: glc= 200 (N/m) (tạm tính)

+ Trọng lượng do Ô1(Ô3) truyền vào cốn C1 q1= qb1 l 1

Tổng cộng lực phân bố đều lên cốn : qc = 632.5 + 196.56 + 200+ 4122.4 = 5151.5 (N/m). b.Sơ đồ tính cốn C1 liên kết với BT :

Qmax 12 qc.l c cos = 12 5151.5 3,0 0,855 = 6606.8 (N) c.Tính toán cốt thép dọc :

Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 3cm  h 0 = 30 - 3 ' cm.

Chọn thép 112 có F a ch = 1.131 cm 2

Thép cấu tạo đặt 110 a Tính toán cốt đai :

Kiểm tra điều kiện : Q < k1.Rk.b.h0

 Bêtông đủ chịu lực cắt, không cần tính toán cốt đai.

Kiểm tra điều kiện : Q < k0.Rn.b.h0

 Bêtông không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén chính.

-Xác định khoảng cách cấu tạo u ct giữa các cốt đai: u ct  { 1 2 h= 1 2 3000 ¿¿¿¿ ( trong khoảng tiết diện gối 

) u ct  { 3 4 h= 3 4 300"5 ¿¿¿¿ ( trong khoảng tiết diện

) Nhận xét: Căn cứ vào khoảng cách cấu tạo trên, ta bố trí khoảng cách thép đai như sau:

 Khoảng cách u tk = 150 mm (trong khoảng tiết diện gối 

 Khoảng cách u tk = 200 mm (trong khoảng tiết diện

III.3 MĂT BẰNG CẦU THANG VÀ SƠ ĐỒ CÁC CẤU KIỆN TRONG CẦU THANG TẦNG 2-8

III.3.1 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CẦU THANG

- Cầu thang của công trình này là loại thang 2 vế dạng bản , sàn chiếu nghỉ là bản dầm làm việc theo 1 phương cạnh ngắn có S=3.8 m2

- Như vậy cầu thang tầng 2-3 có

+ Về thang 1: chiều cao 1785mm Gồm n=(3570/(2.150)).5 bậc

+ Về thang 2: chiều cao 1785mm Gồm n=(3570/(2.150)).5 bậc

+ góc nghiên của bản thang 1 so với phương nằm ngang là 33 0

- Trên sơ đồ chiều dày sàn dẫ tính toán và một số yêu cầu về kiến trúc, cấu tạo, chịu lực, ta chọn:

- Chọn sơ bộ chiều dày bảnn thang h=0.0 8m h b = ( 30 1 ÷ 35 1 ) l d = ( 30 1 ÷ 35 1 ) 1335=(44.5 mm ÷ 38 mm)

- Chọn sơ bộ chiều dày chiếu nghỉ: h=0.08m h b = ( 30 1 ÷ 35 1 ) l d = ( 30 1 ÷ 35 1 ) 1350=( 45 mm÷ 38 mm)

III.3.2 PHÂN TÍCH SỰ LÀM VIỆC KẾT CẤU CỦA THANG

- BT1; Ô bản Thang liên kết 3 cạnh gồm có tường, dầm chiếu tới, dầm chiếu nghỉ -CN; chiếu nghỉ, liên kết 4 cạnh gồm có liên kết 2 dầm chiếu nghỉ(DCN 1, DCN2) và

-DCT: Dầm chiếu tới liên kết trụ ở 2 dầu

-DCN: Dầm chiếu nghỉ liên kết trụ ở 2 dầu

III.4 TÍNH TOÁN CẦU THANG TẦNG 2

III.4.1 Tính bản thang BT2

- bản thang tính toán tương tự một dầm nghiên liên kết ngàm với DCT và liên kết khớp với DCN

 Vậy bản làm việc theo sơ đồ dầm đơn giản

III.4.1.1 Xác định tải trọng

Cấu Tạo Bậc Thang a) Tĩnh Tải

Trọng lượng lớp gạch Granit : g1 = b 2 h 2 h n c c b

√ 0.17 2 +0.28 2 =¿ 0.49(KN/m 2 ) Trọng lượng lớp vữa lót : g2 = b 2 h 2 h n v v b

√ 0.17 2 + 0.28 2 =0.428(KN/m 2 ) Trọng lượng bậc xây gạch : g3 = 2 2 2

Trọng lượng lớp keo vữa kết dính: g4 = = 1,1.16.0,01 = 0,176 (kN/m 2 )

Trọng lượng bản thang BTCT: g5 = n  bt  d =1,1.25.0,08 = 2,2(kN/m 2 )

Trọng lượng lớp trát mặt dưới: g6 = n  v  = 1,3.16.0,015= 0,312 (kN/m 2 )

Trọng lượng lan can, tay vịn: glc = 1,1.0,4.1.5 = 0.66(kN/m 2 )

 Tổng tĩnh tải phân bố trên mặt bản thang theo phương thẳng đứng theo chiều nghiêng: g = g1+g2+g3+g4+g5+g6 = 0,49+0,428+2.8+0,176+2,2+0,312+0.66= 7.066 (kN/m 2 )

SƠ ĐỒ TĨNH TẢI BẢN THANGM b) Hoạt Tải

Theo TCVN 2737-2020 thì hoạt tải tiêu chuẩn đối với cầu thang chung cư là p tc = 3 (KN/m 2 )

Hoạt tải tính toán phân bố theo phương thẳng đứng : p tc = 3 (kN/m 2 )  p tt = n.p tc = 1,2 x 3= 3,6 (kN/m 2 )

Tổng Tải trọng tác dung lên bản thang theo phương thẳng đứng theo chiều nghiêng: q tt = (g1 + p1 tt.).cosα = (7.066+ 3,6).0,838 = 9.28(kN/m)

III.4.1.2 Xác định nội lực và tính toán cốt thép : tính như bản dầm xem như dầm dơn giản 1 dầu khớp 1 dầu ngàm

Sơ đồ tính sàn bản dầm Cắt dải bảng rộng 1m theo phương cạnh dài và xem như một dầm a)Mômen dương ở nhịp : M nhịp = 9

Tính Toán cốt thép: Thép AI có , B20 có Rb,5 MPa Giả thiết amm(h)=> h0-15emm α m = M nhip

8 ∗9.28∗3.3 2 =−12.63( KN m ) Tính Toán cốt thép: Thép AI có , B20 có Rb,5 MPa Giả thiết amm(h)=> h0-15emm α m = M g

225 x 10 3 x 0.991 x 65 x 10 −3 =8.70 x 10 − 4 ( m 2 )=8.70 ( cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 8.70

9 = 8.72( cm 2 ) Vậy bố trí thép 10 s90.

Giả định để đảm bảo an toàn cho dầm ta bố trí thép chịu momen âm ở 2 đầu. Tính bản thang BT1.

- Tải trọng giống với BT2 a)Mômen dương ở nhịp : M nhịp = 9

128 ∗9.28∗3 2 =5.87 ( KN m ) Tính Toán cốt thép: Thép AI có , B20 có Rb,5 MPa Giả thiết amm(h)=> h0-15emm α m = M nhip

8 ∗9.28∗3 2 =−10.44 ( KN m ) Tính Toán cốt thép: Thép AI có , B20 có Rb,5 MPa Giả thiết amm(h)=> h0-15emm α m = M g

225 x 10 3 x 0.993 x 65 x 10 −3 =7.18 x 10 − 4 ( m 2 )=7.18 (cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 7.18

III.4.2 Tính Bản Chiếu Nghỉ (CN)

1.350 =2.09> 2  đây là loại bản loại dầm BCN làm việc như bản kê 2 cạnh, 2 đầu liên kết khớp (DCN1 và DCN2).

Cắt 1m bản theo phương vuông góc với phương cạnh dài

Sơ đồ tính là 1 dầm đơn giản 2 đầu khớp, l= 1,350 (m).

III.4.2.1 Xác đỉnh tải trọng c) Tĩnh Tải

Bảng III 1:Bảng tính tải bản thân bản thang b Hoạt tải

=> Tổng tải trọng tác dụng phân bố trên 1m 2 bản chiếu nghỉ: qb tt = g + p tc = 3,414 + 3,6 = 7.014 (kN/m 2 ) Lực tác dụng lên 1m dải bản là : qb= 7.014.1 = 7.014 (kN/m) q=7.014 k(N/m) M=1.60 (kN.m)

Mômen lớn nhất giữa nhịp: Mmax q 0 l 2

8 = 1.60 (kN.m). b Tính toán cốt thép bản: Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 15mm  h 0 -15 =5e mm. α m = M nhip

225 x 10 3 x 0.998 x 65 x 10 −3 =1.09 x 10 −4 ( m 2 )9.6(cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 109.6

Cốt thép đặt theo phương cạnh dài chọn theo cấu tạo 6 s200

III.4.3 Tính toán dầm chiếu nghỉ (DCN1)

III.4.3.2 Xác định tải trọng a) Tĩnh tải:

Trọng lượng phần bê tông:

Trọng lượng phần vữa trát:

G(2) = n.γ.δ.(b + 2h – hb) = 1,3.16.0,015.(0,2 + 2.0,30 – 2.0,08) = 0,24 (kN/m) Trọng lượng lan can, tay vịn: G(3) = 1,1.0,4 = 0,44(kN/m)

Do bản thang truyền vào: G(4) 7.066 2 = 3.533 (kN/m)

Do BCN truyền vào: G(5) =gs.l1/2 = 3.414 x 1.350/2 = 2.3 (kN/m)

Tổng tĩnh tải tác dụng vào DCN1 = G(1) + G(2) + G(3) + G(4) + G(5)

Do BCN truyền vào: G(1) =g s l1/2 = 3.64 x 1.350/2 = 2.43 (kN/m)

Do bản thang truyền vào: G(2) = q

2 = 1.8 (kN/m) Tổng hoạt tải tác dụng vào DCN1 = G(1) + G(2)= 2.43+1.8= 4.23 (kN/m)

III.4.3.3 Xác Định nội Lực và tính thép dầm (DCN1,DCN2)

MOMEN Tác Dụng Lên Dầm DCN1

+ Tính  = 0,5 x (1 + √ 1− 2 α m ) hoặc từ m tra bảng tìm 

+ Tính As: As R s Mζ h o ( cm 2) Chọn As sao cho :

Bảng tính thép dọc DCN!

Sơ bộ chọn cốt đai theo điều kiện cấu tạo: Đoạn gần gối tựa: h ≤ 450mm thì sct = min (h/2, 150mm). h > 450mm thì sct = min (h/3, 500mm).

+ Đoạn giữa nhịp: h > 300mm thì sct = min (3/4h, 500mm).

III.4.3.5.1 Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm

- 1: Hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện 1 = 1+5.α.à ≤ 1,3

I.7.3.4 Kiểm tra điều kiệu chịu cắt của bê tông

Thì không cần tính toán cốt đai mà đặt theo cấu tạo như trên

-φb3: hệ số phụ thuộc loại bê tông: 0,6 với bê tông nặng, 0,5 với bê tông nhẹ. -φf :hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T và khi cánh nằm trong vùng chịu nén:

I.7.3.5 Kiểm tra cường độ của tiết diện nghiêng theo lực cắt

Như vậy cần kiểm tra điều kiện trên với hàng loạt tiết diện nghiêng khác nhau không vượt quá khoảng cách từ gối tựa đến vị trí Mmax và không vượt quá

, tuy nhiên trong thiết kế người ta tính lại giá trị qsw (lực cắt cốt đai phải chịu trên 1 đơn vị chiều dài) từ đó tính được khoảng cách cốt đai cần thiết và kiểm tra với khoảng cách s đã chọn xem có thỏa mãn hay không.

Phần tử Chiề u Đoạ dầm n

|Q| max diện Tiết Q b.o Q bt Đ.kiện h.chế q sw s tt s max s ct Bố trí cốt đai dài (mm)

(m) (kN) h f (kN) (kN) (N/ mm) (mm) (mm ) (m m)

Bảng tính cốt dai DCN1

III.4.4.Tính toán dầm chiều nghỉ DCN2

III.4.4.2 Xác định tải trọng a) tĩnh tải

Trọng lượng phần bê tông: gbt = n.γ.b.(h – hb) = 1,1.25.0,2.(0,30 – 0,08) = 1,21 (kN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: gtr = n.γ.δ.(b + 2h – hb) = 1,3.16.0,015.(0,2 + 2.0,30 – 2.0,08) = 0,24 (kN/m)

Trọng lượng do BCN truyền vào: q2= qb2 l 1

Tổng trọng lượng phân bố lên dầm: 6.18 (kN/m).

` III.4.4.3 Xác Định nội Lực và tính thép dầm (DCN2)

MOMEN Tác Dụng Lên Dầm DCN`2

NHỊP Tiết diện Trường hợp tải Tổ hợp trọng (đơn vị

Bảng tổ hợp nội lức DCN2

R s ζ h o ( cm 2) Chọn As sao cho :

+ Thuận tiện thi công Kiểm tra điều kiện:  = μ= A s b.h o 100% ³  min= 0,05% và  = 0,8% 1,5%

- Tính như tiết diện chữ T, cánh nằm trong vùng nén, tham gia chịu lực với sàn.

Chọn h’f = 8 cm ( bằng chiều dày sàn); a = 3 cm  ho = 30-3'cm

Nếu αm > αR Tăng kích thước tiết diện hoặc tăng cấp độ bền của bêtông Nếu αm ≤ αR Tính ζ=1+√ 1− 2α m

Bảng tính cốt thép dọc đầm DCN2

TÍNH KHUNG TRỤC 10

SỐ LIỆU TÍNH TOÁN

- Chọn Bêtông cấp bền 20 có: Rb = 11,5 MPa, Rbt = 0,9MPa,  = 2500 daN/m 3

- Cốt thép  ≤ 10 dùng loại AI có Rs = Rsc = 230 MPa, Rsw = 175 MPa

- Cốt thép > 10 dùng loại AII có Rs = Rsc = 280 MPa, Rsw = 225 MPa

CẤU TẠO KHUNG

- Khung ngang là khung chịu lực chính của công trình

- Khung trục 10 gồm tầng 1,2 là 6 nhịp,tầng 3-mái là 5 nhịp

- Chiều cao kết cấu tầng hầm cao -2.6m ( chưa kể độ sâu chôn móng)

- Chiều cao kết cấu tầng 1 cao 4.930m

CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN KHUNG

Dựa vào nhịp khung, diện tích sàn và tính chất sử dụng của công trình Theo kinh nghiệm ta chọn sơ bộ kích thước tiết diện của cột khung và dầm khung như sau:

Tiết diện dầm được chọn giống nhau cho các tầng, kích thước tiết diện dầm được chọn sơ bộ theo

Chiều cao tiếc diện dầm h= L∗1 m l: chiều dài nhịp dầm m = 12 – 20 khi tải trọng là nhỏ hoặc trung bình (dầm sàn) m = 8 – 12 khi tải trọng là lớn (dầm khung) m = 5 – 8 đối với dầm công xôn, các mút thừa trong dầm liên tục. bề rộng của dầm : b = ( 1 2 ÷ 1 4 ) h

Cột: sơ bộ tính kích thước cột theo công thức:

SƠ ĐỒ CỘT CÁC TẦNG Diện tích tiết diện cột xác định theo công thức:

+ Hệ số kể đến ảnh hưởng momen: Cột giữa (k=1,2); cột biên (k=1,3); cột góc (k=1,5)

+ Chọn bê tông sử dụng cấp độ bền B20 có Rb500 kN/m2

+ N: Lực nén tác dụng lên cột, sơ bô xác định bằng công thức N=n.q.S

Trong đó : n: Số tầng của công trình (n=7)

S: Diện tích phạm vi truyền tải của cột q: m2 Đối với công trình này ta chọn q kN/m2

Các Tiết Diện cột trục G,H được chọn theo bảng sau

- k: hệ số kể đến ảnh hưởng của momen k= 1.4

(cột trong nhà k: 1,2-1,3 - cột biên k: 1,4-1,5) BT: B20

- Rb: cấp độ bền của bê tông 11.5 MPa

- N: lực dọc sơ bộ tác dụng lên cột

- q: tải trọng sơ bộ tác dụng lên 1m2 sàn q= 14 L2= 4600 mm

- S: diện tích truyền tải S= 12420000 L3= 1800 mm

(để so sánh với ETABS) sb b

Các Tiết Diện cột trục B,D,E,F được chọn theo bảng sau

- k: hệ số kể đến ảnh hưởng của momen k= 1.2

(cột trong nhà k: 1,2-1,3 - cột biên k: 1,4-1,5) BT: B20

- Rb: cấp độ bền của bê tông 11.5 MPa

- N: lực dọc sơ bộ tác dụng lên cột

- q: tải trọng sơ bộ tác dụng lên 1m2 sàn q= 14 L2= 4600 mm

- S: diện tích truyền tải S= 22770000 L3= 2400 mm

(để so sánh với ETABS) sb b

TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CÔNG TRÌNH

-Tĩnh tải các bộ phận công trình truyền vào, kể cả trọng lượng bản thân kết cấu, hoạt tải sử dụng và hoạt tải gió truyền vào

Tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm:

Tĩnh tải; Trọng lượng bản thân sàn BTCT và các lớp cấu tạo, trọng lượng bản thân của tường ngăn và cửa.

Hoại tải: (Theo TCVN 2737-2020 tải trọng và tác động tiêu chuẩn thiết kế) Tùy theo mục đích sử dụng.

*Tĩnh tải: Tĩnh tải tác dụng lên sàn là tải trọng phân bố đều do trọng lượng bản thân của các lớp cấu tạo truyền vào Căn cứ vào các lớp cấu tạo sàn ở mổi ô cụ thể, tra bảng tải trọng tính toán của các vật liệu thành phần dưới đây đẻ tính.

Trong đó lần lượt là trọng lượng riêng, bề dày, hệ số vượt tải của các lớp thứ i trên bản sàn.

Sàn phòng, hành lang (SP,SHL):

Tải tiêu chuẩn g tc (kN/m 2 )

Tải tính toán g tt s (kN/m 2 )

STT Chiều dày δ (mm) Các lớp cấu tạo sàn

Tổng tải trọng Sàn tầng mái (SM):

Tường tầng 1(h t =4.930m) xây gạch dày 220mm, tường xây dưới dầm D30x75

- Tĩnh tải của 2 lớp trát: g tt = 2x4.18x0,015x18x1,3 = 2,934 (kN/m)

- Tĩnh tải của gạch xây: g tt = 4.18x0,22x18x1,1 = 18.20 (kN/m)

- Tổng tĩnh tải: g tt = 2.934+18.20= 21.134(kN/m)

- Tải tường có cửa (tính đến hệ số cửa 0,75): g tt = 21.134 x 0,75 = 15.85 (kN/m)

Các loại tường còn lại tính toán tương tự, ta lập thành bảng sau:

4 Tải trọng tường có cửa (hệ số cửa 0,75) Tải trọng phân bố trên 1m dài 12.41 15.86

Tải tiêu chuẩn g tc (kN/m)

Tải tính toán g tt s (kN/m)

Chiều dày δ (mm) STT Các lớp cấu tạo

Trọng lượng riêng γ (kN/m 3 ) Tường xây gạch rỗng dày 220 Cao

4 Tải trọng phân bố trên 1m dài 6.21 9.03

Chiều dày δ (mm) Các lớp cấu tạo

Tải trọng tường có cửa (hệ số cửa 0,75)

Tải tính toán g tt s (kN/m) Tường xây gạch rỗng dày 110 Cao

Bảng tính tải trọng tường tác dụng lên dầm

- Tĩnh tải của 2 lớp trát: g tt = 2x4.63x0,015x18x1,3 = 3.25 (kN/m)

- Tĩnh tải của gạch xây: g tt = 4.63x0,22x18x1,1 = 20.16 (kN/m)

- Tải tường có cửa (tính đến hệ số cửa 0,75): g tt = 23.41 x 0,75 = 17.55 (kN/m) Các loại tường còn lại tính toán tương tự, ta lập thành bảng sau:

Tường xây gạch rỗng dày 110 Cao

- Tĩnh tải của 2 lớp trát: g tt = 2x2.82 x0,015x18x1,3 = 1.97 (kN/m)

- Tĩnh tải của gạch xây: g tt = 2.82 x0,22x18x1,1 = 12.28 (kN/m)

- Tải tường có cửa (tính đến hệ số cửa 0,75): g tt = 14.25 x 0,75 = 10.68

Trọng lượng riêng γ (kN/m 3 )Tường xây gạch rỗng dày 220 Cao

Các lớp cấu tạo Tải tiêu chuẩn g tc (kN/m)

Bảng tính tải trọng tường tác dụng lên dầm

- Tĩnh tải của 2 lớp trát: g tt = 2x3.27x0,015x18x1,3 = 2.29 (kN/m)

- Tĩnh tải của gạch xây: g tt = 3.27 x0,22x18x1,1 = 14.24 (kN/m)

- Tải tường có cửa (tính đến hệ số cửa 0,75): g tt = 16.53 x 0,75 = 12.40 (kN/m) Các loại tường còn lại tính toán tương tự, ta lập thành bảng sau:

STT Loại phòng Kí hiệu p tc

(kN/m 2 ) Hệ số tin cậy n p tt s

Bảng tính hoạt tải sàn truyền vào dầm

Hoạt tải tác dụng lên ô sàn được lấy theo tiêu chuẩn về tải trọng và tiêu chuẩn Việt

Nam (TCVN 2737 – 2020) cho các loại phòng theo mục đích sử dụng

Xác định tải trọng gió

Tải trọng gió được xác đinh theo tiêu chuẩn Việt Nam (TCVN 2737 – 2020)

Gió tĩnh bao gồm 2 phần: gió đẩy (Wđ ) và gió hút (Wh)

Với: Thành phố Vĩnh Phúc thuộc vùng II, W0daN/m 2 , địa hình dạng B

Hệ số khí động Cd=+0,8

-Iw được xác định theo mức độ quan trọng của công trình theo cấp công trình

Bảng tính gió tỉnh tác dụng vào công trình

TT H tầng Htb Z k Wo C đ C h n W B đ W B h W B tổng W B đ W B h

PHÂN TÍCH NỘI LỰC BẰNG ETABS

BIỂU ĐỒ BAO MOMEN KHUNG TRỤC 10

BIỂU ĐỒ LỰC DỌC KHUNG TRỤC 10

TÍNH CỐT THÉP CHO KHUNG

IV.8.1 Tính toán cốt thép dầm: a Tính cốt dọc:

- Nội lực để tính toán được chọn từ bảng tổ hợp nội lực dầm Ta chọn Mmax, Mmin ở mỗi tiết diện để tính toán cốt dọc chịu lực Chọn Qmax ở gối để tính toán cốt đai và cốt xiên.

- Dùng bêtông cốt thép cấp bền 20; có Rb = 11.5 MPa; Rbt = 0,9 MPa.

- Thép dọc chịu lực dùng thép AII có Rs = 280 MPa.

- Thép đai có Rsw = 230 MPa.

- Hệ số hạn chế bêtông vùng nén: m  R = ξR.(1- 0,5ξR)

- Bố trí thép đúng theo yêu cầu cấu tạo, đảm bảo khoảng cách a0 = 30mm > dmax = 25mm; t0 > 3cm).

- Chọn chiều dày lớp bảo vệ cốt thép chịu lực là 3,5cm.

- Cốt thép bố trí trong giới hạn hàm lượng cốt thép hợp lý.

- Cốt thép dưới chạy suốt hoặc được kéo vào gối.

 Với tiết diện chịu moment âm:

Cánh nằm ở vùng chịu kéo nên bỏ qua ảnh hưởng của cánh, tính như tiết diện chữ nhật (bx h).

* Kiểm tra điều kiện hạn chế:

- Nếu αm ≤ αR = 0,439  đặt cốt thép đơn.

2 hoặc từ αm tra bảng của phụ lục 9 ra ζ

+ Diện tích cốt thép được tính theo công thức:A s = M

+ Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ= A s b h 0 100 % và phải đảm bảo μ min =0 , 05 %≤μ < μ max =ξ R

- Nếu αR μ max chứng tỏ tiết diện đã chọn là bé, nên chọn lại tiết diện và tính toán lại.

+ Kiểm tra các số liệu giả thiết: Sau khi chọn được cốt thép và bố trí ta cần kiểm tra lại các giá trị a, a', ho so sánh với các giá trị đã giả thiết Khi các giá trị này làm giảm khả năng chịu lực của tiết diện thì giả thiết và tính toán lại

* Tính toán tương tự cho các cặp còn lại và chọn diện tích cốt thép lớn nhất để bố trí cho cột đảm bảo các điều kiện cấu tạo. c Cốt đai:

+ Cốt đai có tác dụng giữ vị trí cốt thép dọc trong khi thi công, giữ ổn định của cốt dọc chịu nén Vì lực cắt tại các tiết diện tính toán là bé nên chỉ đặt cốt đai theo cấu tạo.

- Đường kính cốt đai Φ d ¿ 0,25 Φ max và 5mm

- Khoảng cách cốt đai ad ¿ k Φ min và ao

RSC ¿ 400MPa lấy k = 1,5 và ao = 500mm

- Đoạn nối chồng cốt thép dọc ad ¿ 10 Φ min

Kết quả tính toán được thể hiện trong bảng sau:

Phần Tiết Chiề u M t.toán N t.toán b h a h 0 e 1 e a e 0  s gt N cr h e x 1 Trường hợp A s =A's  s tt  s min Check 1 Bố trí thép  s bt tử diện dài cột(KN.m) (KN) (cm)(cm)(cm)(cm) (mm) (mm) (mm) (%) (KN) (mm) (mm) tính toán (cm2) (%) (%) 1 bên As=A's (%)

5.7902 -454.9 13 10 13 1.0 26642.5 1.00 122.73 158.23 Lệch tâm lớn 0.65 0.20% Cấu tạo

-6.0685 -777.69 8 10 10 2.0 32783.2 1.00 120.00 270.50 Lệch tâm bé 0.65 0.20% Cấu tạo

5.7435 -772.57 7 10 10 2.0 32988.1 1.00 120.00 268.72 Lệch tâm bé 0.65 0.20% Cấu tạo

-4.7958 -449.78 11 10 11 0.8 25760.3 1.00 120.66 156.44 Lệch tâm lớn 0.65 0.20% Cấu tạo

Thông số đầu ra Thông số đầu vào

52.299 -2806 19 20 20 2.4 685036.2 1.00 280.00 488.00 Lệch tâm bé 1.40 0.10% Cấu tạo

44.692 -1459 31 20 31 0.2 150582.13 1.00 290.63 253.74 Lệch tâm lớn 1.40 0.10% Cấu tạo

-62.352 -1158 54 20 54 0.2 150582.13 1.00 313.84 201.39 Lệch tâm lớn 1.40 0.10% Cấu tạo

-58.946 -2910 20 20 20 0.2 70968.3 1.00 280.26 506.08 Lệch tâm bé 2.80 0.20% Cấu tạo

150 -1913.6 78 20 78 0.2 150582.13 1.00 338.38 332.80 Lệch tâm lớn 1.40 0.10% Cấu tạo

Bảng tính thép cột khung 10

THIẾT KẾ MÓNG 10-D

GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH

V.1.1 Đặc điểm kiến trúc công trình:

- Tên công trình : Khách Sạn Sông Hồng Thủ Đô

- Số tầng của công trình : 1 tầng hầm và 8 tầng nổi.

- Chiều cao một tầng điển hình: 3,570 m

- Giao thông theo phương đứng nhà có 2 cầu thang bộ và 2 tháng máy lên xuống.

- Giao thông theo phương ngang: Được thiết kế bằng các hành lang trong khu nhà từ nút giao thông đứng rất thuận tiện khi đi lại trong các tầng.

V.1.2 Đặc điểm kết cấu công trình:

* Kết cấu chịu lực chính của công trình

- Khung bê tông cốt thép kết hợp vách, lõi thang máy chịu lực đỡ toàn khối, xây tường bao và tường ngăn che (tường chèn)

- Tiết diện cột tầng 1: cột 500x600mm

- Tiết diện dầm chính: 300x750mm

- Sàn đổ bê tông cốt thép toàn khối

Tra bảng H.2-Biến dạng giới hạn của nền TCXD 205-1998 đối với nhà khung bê tông cốt thép:

- Độ lún giới hạn Sgh= 8cm

- Độ lún lệch tương đối Sgh= 0,002

ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT - THỦY VĂN CÔNG TRÌNH

Theo báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình Thư viện điện tử - Học viện chính trị hành chính quốc gia – Hưng Yên, giai đoạn phục vụ thiết kế kỹ thuật Khu đất xây dựng tương đối bằng phẳng, địa tầng nền đất được khảo sát bằng phương pháp khoan thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT Trong phạm vi đồ án tốt nghiệp phần nền móng thực hiện thiết kế theo địa tầng với hố khoan K1 Theo đó, từ trên xuống dưới gồm các lớp đất sau:

+) Lớp 1: Đất lấp chiều dày trung bình 0,2m.

+) Lớp 2: Sét pha xám ghi, xám nâu trạng thái dẻo cứng chiều dày trung bình 1,8m +) Lớp 3: Sét pha nhẹ xám ghi trạng thái dẻo mềm chiều dày trung bình 1.2 m.

+) Lớp 4: Cát mịn chiều dày trung bình 16,5 m. sét pha ,tt dẻ o cứng sét pha ,tt dẻ o mềm cát mịn, tt dẻ o mềm sét pha, tt dẻ o cứng cát hạ t tr ung, tt chặt

H w = 1 86 0 §Êt l Êp, tt xèp r êi

+) Lớp 5: Sét pha màu xám nâu hồng trang thái dẻo cứng chiều dày trung bình 4,4 m. +) Lớp 7: Cát pha hạt trung màu xám ghi trạng thái chặt chiều dày trung bình 25,2m +) Lớp8: Cát mịn hạt trung màu xám ghi trang thái rất chặt

Mực nước ngầm gặp ở độ sâu -1.86m so với mặt đất.

BẢNG CHỈ TIÊU CƠ LÍ CỦA ĐẤT

TT Tên lớp đất  kN/m3

3 Sét pha nhẹ xám ghi 18,3 26,88 30,4 33 22,7 16,13 9 5100 9

5 Sét pha mầu xám,nâu hồng 18,8 26,91 31 39,

7 Cát mịn hạt trung - 26,4 - - - 45 - 26750 59 sét pha ,tt dẻ o cứng sét pha ,tt dẻ o mềm cát mịn, tt dẻ o mềm sét pha, tt dẻ o cứng cát hạ t tr ung, tt chặt

H w = 1 86 0 §Êt l Êp, tt xèp r êi

-50.500 ĐỊA TẦNG NỀN ĐẤT (HỐ KHOAN K1)

V.2.2 Đánh giá tính chất xây dựng các lớp đất:

+ Lớp 1: Đất san lấp dày 0,2 (m), thành phần là cát mịn xám ghi,xám nâu vàng tương đối thuần nhất,trạng thái xốp rời Lớp đất này sẽ được bóc bỏ khi đào móng nên không cần lấy mẫu thí nghiệm.

+ Lớp 2: Sét pha có chiều dày 1,6m trọng lượng riêng  = 19,4 (kN/m3). Độ sệt  0,25

Tiêu đề	Khách Sạn Sông Hồng Thủ Đô
Tác giả	Nguyễn Ngọc Thiện
Người hướng dẫn	TS. Huỳnh Minh Sơn
Trường học	Đại học Đà Nẵng
Chuyên ngành	Công nghệ kỹ thuật xây dựng
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2022
Thành phố	Đà Nẵng

Định dạng
Số trang	216
Dung lượng	6,03 MB